JPH059652A - 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 - Google Patents
被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼Info
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- JPH059652A JPH059652A JP19082791A JP19082791A JPH059652A JP H059652 A JPH059652 A JP H059652A JP 19082791 A JP19082791 A JP 19082791A JP 19082791 A JP19082791 A JP 19082791A JP H059652 A JPH059652 A JP H059652A
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- Japan
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- heat treated
- kgf
- steel
- strength
- hot forging
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 調質処理を行わずに、十分な強度と靱性、
及び良好なドリル穿孔性を製品に付与した熱間鍛造用非
調質鋼を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．１９〜０．２９％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、
Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：０．２９〜０．７９
％、Ａｌ：０．０２超〜０．１％、Ｓ：０．０２〜０．
３％、Ｐｂ：０．０２〜０．３％を含有し、さらに必要
に応じてＮｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下のう
ち１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不純物元
素からなり、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、シャ
ルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併せ持
ち、更にドリル穿孔性を同一強度を有する他の非調質鋼
に対して２割以上向上させた熱間鍛造用非調質鋼。
及び良好なドリル穿孔性を製品に付与した熱間鍛造用非
調質鋼を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．１９〜０．２９％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、
Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：０．２９〜０．７９
％、Ａｌ：０．０２超〜０．１％、Ｓ：０．０２〜０．
３％、Ｐｂ：０．０２〜０．３％を含有し、さらに必要
に応じてＮｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下のう
ち１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不純物元
素からなり、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、シャ
ルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併せ持
ち、更にドリル穿孔性を同一強度を有する他の非調質鋼
に対して２割以上向上させた熱間鍛造用非調質鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、被削性に優れた熱間
鍛造用非調質鋼に関し、特に熱間鍛造後に焼入れ焼戻し
等の熱処理を行わずに十分な強度と靱性とを製品に付与
し、併せて良好な被削性を有する非調質鋼に関する。
鍛造用非調質鋼に関し、特に熱間鍛造後に焼入れ焼戻し
等の熱処理を行わずに十分な強度と靱性とを製品に付与
し、併せて良好な被削性を有する非調質鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】各種の構造用部品においては、鍛造加工
後に、焼入れ焼戻し等の調質処理を施し、目的及び用途
に応じて必要な強度および靱性に調質して使用されてい
たが、この場合、調質処理に多大の熱エネルギーを要す
ることから、調質処理がコスト高となって製造コストが
高くなる。
後に、焼入れ焼戻し等の調質処理を施し、目的及び用途
に応じて必要な強度および靱性に調質して使用されてい
たが、この場合、調質処理に多大の熱エネルギーを要す
ることから、調質処理がコスト高となって製造コストが
高くなる。
【０００３】他方、省エネルギー及び低コスト化の観点
から、調質処理を省略することができるようにした非調
質鋼が開発され、構造用部品に既に実用化されている。
から、調質処理を省略することができるようにした非調
質鋼が開発され、構造用部品に既に実用化されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
熱間鍛造用非調質鋼では、抗張力については９０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の値が比較的容易に得られるものの、靱性
については調質鋼に比較して不足し、又強度の向上につ
れて被削性が低下するという問題があった。
熱間鍛造用非調質鋼では、抗張力については９０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の値が比較的容易に得られるものの、靱性
については調質鋼に比較して不足し、又強度の向上につ
れて被削性が低下するという問題があった。
【０００５】この発明は、かかる問題点に鑑み、９０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上の強度を有するにもかかわらず、良好
な靱性及びドリル穿孔性を有する熱間鍛造用非調質鋼を
提供することを課題とする。
ｇｆ／ｍｍ2 以上の強度を有するにもかかわらず、良好
な靱性及びドリル穿孔性を有する熱間鍛造用非調質鋼を
提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そして本件発明者らは、
強度についてはＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖを、靱性につ
いてはＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉを、被削性につ
いてはＳ，Ｐｂを各々調整することにより、９０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の強度を有し、2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ
2 以上の靱性を併せ持ち、更にドリル穿孔性は従来の同
一強度を有する非調質鋼に対して２割以上向上させた構
造用非調質鋼が得られることを知見し、本願発明を完成
したものである。
強度についてはＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖを、靱性につ
いてはＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉを、被削性につ
いてはＳ，Ｐｂを各々調整することにより、９０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の強度を有し、2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ
2 以上の靱性を併せ持ち、更にドリル穿孔性は従来の同
一強度を有する非調質鋼に対して２割以上向上させた構
造用非調質鋼が得られることを知見し、本願発明を完成
したものである。
【０００７】即ち、本願の第１の発明に係る熱間鍛造用
非調質鋼は、「重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなり、引張
強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、シャルピー衝撃値2UＥ
20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併せ持ち、更にドリル穿
孔性を同一強度を有する他の非調質鋼に対して２割以上
向上させた」ことを要旨とする。
非調質鋼は、「重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなり、引張
強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、シャルピー衝撃値2UＥ
20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併せ持ち、更にドリル穿
孔性を同一強度を有する他の非調質鋼に対して２割以上
向上させた」ことを要旨とする。
【０００８】また、本願の第２の発明に係る熱間鍛造用
非調質鋼は、「重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、さらに Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．１％以下 のうち１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなり、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、
シャルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併
せ持ち、更にドリル穿孔性を同一強度を有する他の非調
質鋼に対して２割以上向上させた」ことを要旨とする。
非調質鋼は、「重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、さらに Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．１％以下 のうち１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなり、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、
シャルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併
せ持ち、更にドリル穿孔性を同一強度を有する他の非調
質鋼に対して２割以上向上させた」ことを要旨とする。
【０００９】
【作用】以下、本発明において、各成分を前記の通りに
限定した理由を説明する。 〔Ｃ：０．１９〜０．２９％〕Ｃは鋼の強度を高めるた
めに有効であり、調質せずに８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上出
させるには、０．１９％以上添加する必要がある。しか
し、本発明鋼において目的とする靱性を確保するために
は他の靱性に影響する元素（Ｍｎ、Ｖ、Ｃｒ、Ｓ）との
関連を考慮して、その上限を０．２９％とする。 〔Ｓｉ：０．０５〜０．５％〕Ｓｉは溶製時の脱酸剤と
して加えられる他、強度確保のため０．０５％以上添加
する必要がある。しかし、０．５％を超えると靱性を低
下させ、本発明鋼において目的とする靱性が得られない
ので、上限を０．５％とする。 〔Ｍｎ：１．０〜３．０％〕ＭｎはＳｉと同様、溶製時
の脱酸剤として加えられる他、強度及び靱性の向上に有
効な元素であり、目的の強度と靱性を得るには他の合金
元素との相関を考慮して、１．０％以上添加する必要が
ある。しかし、Ｍｎは他方で被削性を低下させるので、
本発明鋼で目的とする被削性を確保するためには、他の
被削性に影響する元素（Ｃ、Ｐ、Ｖ）との関連も考慮し
てその上限を３．０％とする。 〔Ｖ：０．０５〜０．５％〕Ｖは熱間鍛造のまま、即ち
調質しないままでの強度、靱性を確保するため重要な元
素であり、その効果は０．０５％以上で顕著になる。し
かし、０．５％を超えると効果が飽和するので、その上
限を０．５％とする。 〔Ｃｒ：０．２９〜０．７９％〕Ｃｒは熱間鍛造のまま
での強度、靱性を確保するためにＶと共に有効な元素で
あり、０．２９％以上で顕著になる。しかし、０．７９
％を超えると靱性を低下させるので、その上限を０．７
９％とする。 〔Ａｌ：０．０２超〜０．１％〕Ａｌは溶製時の脱酸剤
として加えられる他、結晶粒微細化にも有効であるが、
０．０１％以下ではその効果は小さい。また、０．１％
を超えると被削性を低下させるので、その上限を０．１
％以下とする。 〔Ｓ：０．０２〜０．３％〕本発明鋼において、被削性
を向上させるためには少なくとも０．０２％以上添加す
る必要がある。しかし、０．３％を超えると熱間加工性
が劣化し、製造上の問題が発生すると共に靱性も低下
し、目的とする靱性が得られないので、上限を０．３％
とする。 〔Ｐｂ：０．０２〜０．３％〕ＰｂはＳと同様、被削性
を向上させるために有効な元素であり、０．０２％以上
でその効果が現れる。しかし、０．３％を超えると熱間
加工性を低下させるので、その上限を０．３％とする。
限定した理由を説明する。 〔Ｃ：０．１９〜０．２９％〕Ｃは鋼の強度を高めるた
めに有効であり、調質せずに８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上出
させるには、０．１９％以上添加する必要がある。しか
し、本発明鋼において目的とする靱性を確保するために
は他の靱性に影響する元素（Ｍｎ、Ｖ、Ｃｒ、Ｓ）との
関連を考慮して、その上限を０．２９％とする。 〔Ｓｉ：０．０５〜０．５％〕Ｓｉは溶製時の脱酸剤と
して加えられる他、強度確保のため０．０５％以上添加
する必要がある。しかし、０．５％を超えると靱性を低
下させ、本発明鋼において目的とする靱性が得られない
ので、上限を０．５％とする。 〔Ｍｎ：１．０〜３．０％〕ＭｎはＳｉと同様、溶製時
の脱酸剤として加えられる他、強度及び靱性の向上に有
効な元素であり、目的の強度と靱性を得るには他の合金
元素との相関を考慮して、１．０％以上添加する必要が
ある。しかし、Ｍｎは他方で被削性を低下させるので、
本発明鋼で目的とする被削性を確保するためには、他の
被削性に影響する元素（Ｃ、Ｐ、Ｖ）との関連も考慮し
てその上限を３．０％とする。 〔Ｖ：０．０５〜０．５％〕Ｖは熱間鍛造のまま、即ち
調質しないままでの強度、靱性を確保するため重要な元
素であり、その効果は０．０５％以上で顕著になる。し
かし、０．５％を超えると効果が飽和するので、その上
限を０．５％とする。 〔Ｃｒ：０．２９〜０．７９％〕Ｃｒは熱間鍛造のまま
での強度、靱性を確保するためにＶと共に有効な元素で
あり、０．２９％以上で顕著になる。しかし、０．７９
％を超えると靱性を低下させるので、その上限を０．７
９％とする。 〔Ａｌ：０．０２超〜０．１％〕Ａｌは溶製時の脱酸剤
として加えられる他、結晶粒微細化にも有効であるが、
０．０１％以下ではその効果は小さい。また、０．１％
を超えると被削性を低下させるので、その上限を０．１
％以下とする。 〔Ｓ：０．０２〜０．３％〕本発明鋼において、被削性
を向上させるためには少なくとも０．０２％以上添加す
る必要がある。しかし、０．３％を超えると熱間加工性
が劣化し、製造上の問題が発生すると共に靱性も低下
し、目的とする靱性が得られないので、上限を０．３％
とする。 〔Ｐｂ：０．０２〜０．３％〕ＰｂはＳと同様、被削性
を向上させるために有効な元素であり、０．０２％以上
でその効果が現れる。しかし、０．３％を超えると熱間
加工性を低下させるので、その上限を０．３％とする。
【００１０】〔Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下〕本願の第２の発明鋼は、第１の発明鋼にさらにＮｂ
及び／又はＴｉを添加したもので、結晶粒度を微細に
し、靱性を特に向上させ、特に大きな靱性が必要な部品
に用いる目的で完成させたものである。しかし、Ｎｂ及
びＴｉ共に０．１％を超えて添加をしても効果は増大し
ないため、上限は０．１％以下とする。
下〕本願の第２の発明鋼は、第１の発明鋼にさらにＮｂ
及び／又はＴｉを添加したもので、結晶粒度を微細に
し、靱性を特に向上させ、特に大きな靱性が必要な部品
に用いる目的で完成させたものである。しかし、Ｎｂ及
びＴｉ共に０．１％を超えて添加をしても効果は増大し
ないため、上限は０．１％以下とする。
【００１１】
【実施例】表１に示す成分を有する鋼を１００ｋｇ真空
溶解炉を用いて溶製した。１００ｋｇの鋼塊を１２００
℃で鍛造してφ６５及びφ３０の棒鋼に鍛伸し、これを
用いてノッチシャルピー試験片、引張試験片及びドリル
穿孔性用試験片を作製し、シャルピー衝撃試験、引張試
験及びドリル穿孔性試験（ドリルとしてＳＫＨ５１のφ
８のＪＩＳ標準ドリルを使用し、荷重７０ｋｇｆ、回転
速度９１５ｒｐｍで１０ｍｍの深さを穿孔させるのに要
する時間を測定）を行った。ここで表１に各供試材の化
学成分を、表２に試験結果を示す。比較鋼Ｎｏ．１、
２、３については調質鋼であり、比較鋼の４、５、６に
ついては従来使用されてきた非調質鋼である。また、比
較鋼Ｎｏ．７〜１１については今回の発明鋼に類似した
非調質鋼である。
溶解炉を用いて溶製した。１００ｋｇの鋼塊を１２００
℃で鍛造してφ６５及びφ３０の棒鋼に鍛伸し、これを
用いてノッチシャルピー試験片、引張試験片及びドリル
穿孔性用試験片を作製し、シャルピー衝撃試験、引張試
験及びドリル穿孔性試験（ドリルとしてＳＫＨ５１のφ
８のＪＩＳ標準ドリルを使用し、荷重７０ｋｇｆ、回転
速度９１５ｒｐｍで１０ｍｍの深さを穿孔させるのに要
する時間を測定）を行った。ここで表１に各供試材の化
学成分を、表２に試験結果を示す。比較鋼Ｎｏ．１、
２、３については調質鋼であり、比較鋼の４、５、６に
ついては従来使用されてきた非調質鋼である。また、比
較鋼Ｎｏ．７〜１１については今回の発明鋼に類似した
非調質鋼である。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】試験結果によれば、調質鋼であるＮｏ.
１、２については靱性及びドリル穿孔性が２２．１ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 及び８．４ｓｅｃと、１２．１ｋｇｆ／ｃｍ
2 及び８．９ｓｅｃと良好であるが、強度が６９ｋｇｆ
／ｍｍ2 と７６ｋｇｆ／ｍｍ2 となって不足する。ま
た、調質鋼である比較鋼Ｎｏ. ３については、バランス
が取れてはいるが、調質処理のために多大の熱エネルギ
ーを要し、製造コストが高くつく。
１、２については靱性及びドリル穿孔性が２２．１ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 及び８．４ｓｅｃと、１２．１ｋｇｆ／ｃｍ
2 及び８．９ｓｅｃと良好であるが、強度が６９ｋｇｆ
／ｍｍ2 と７６ｋｇｆ／ｍｍ2 となって不足する。ま
た、調質鋼である比較鋼Ｎｏ. ３については、バランス
が取れてはいるが、調質処理のために多大の熱エネルギ
ーを要し、製造コストが高くつく。
【００１５】従来の非調質鋼である比較鋼Ｎｏ. ４、５
については、靱性及びドリル穿孔性が８．１ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 及び１０．１ｓｅｃと、５．１ｋｇｆ／ｃｍ2 及び
１０．４ｓｅｃと良好であるが、強度が７６ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と７９ｋｇｆ／ｍｍ2 となって不足する。また、同
じく、従来の非調質鋼である比較鋼Ｎｏ. ６について
は、強度が９２ｋｇｆ／ｍｍ2 と優れているが、靱性及
びドリル穿孔性は３．７ｋｇｆ／ｃｍ2 及び１３．０ｓ
ｅｃとなって良好ではない。
については、靱性及びドリル穿孔性が８．１ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 及び１０．１ｓｅｃと、５．１ｋｇｆ／ｃｍ2 及び
１０．４ｓｅｃと良好であるが、強度が７６ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 と７９ｋｇｆ／ｍｍ2 となって不足する。また、同
じく、従来の非調質鋼である比較鋼Ｎｏ. ６について
は、強度が９２ｋｇｆ／ｍｍ2 と優れているが、靱性及
びドリル穿孔性は３．７ｋｇｆ／ｃｍ2 及び１３．０ｓ
ｅｃとなって良好ではない。
【００１６】また、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ量が少ない比較鋼Ｎ
ｏ. ７、８については、引張強度が６５ｋｇｆ／ｍｍ2
及び７５ｋｇｆ／ｍｍ2 と低く、Ｃ、Ｃｒ量が多い比較
鋼Ｎｏ. ９では、引張強度が１１２ｋｇｆ／ｍｍ2 と高
いものの、靱性が２．７ｋｇｆ／ｃｍ2 と低くなってい
る。また、Ｐｂ、Ｓを含まないＮｏ. １０、１１におい
ては、ドリル穿孔性が１３．２ｓｅｃ及び１２．８ｓｅ
ｃと劣っている。
ｏ. ７、８については、引張強度が６５ｋｇｆ／ｍｍ2
及び７５ｋｇｆ／ｍｍ2 と低く、Ｃ、Ｃｒ量が多い比較
鋼Ｎｏ. ９では、引張強度が１１２ｋｇｆ／ｍｍ2 と高
いものの、靱性が２．７ｋｇｆ／ｃｍ2 と低くなってい
る。また、Ｐｂ、Ｓを含まないＮｏ. １０、１１におい
ては、ドリル穿孔性が１３．２ｓｅｃ及び１２．８ｓｅ
ｃと劣っている。
【００１７】これに対して、発明鋼であるＮｏ. １２〜
２０では、いずれも、９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きな
強度を有し、シャルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 以上と優れた靱性を併せ持つ。さらに、Ｐｂ、Ｓの
快削性元素を添加することにより、非添加鋼に比較して
高強度にもかかわらず、ドリル穿孔性は２割以上向上で
きた。
２０では、いずれも、９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きな
強度を有し、シャルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 以上と優れた靱性を併せ持つ。さらに、Ｐｂ、Ｓの
快削性元素を添加することにより、非添加鋼に比較して
高強度にもかかわらず、ドリル穿孔性は２割以上向上で
きた。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明による熱間鍛造用
非調質鋼によれば、熱間鍛造後の焼入れ焼戻しなどの熱
処理を行わずに、十分な強度と靱性、及び良好なドリル
穿孔性を製品に付与することができるので、機械構造用
部品に適用することが可能となる。
非調質鋼によれば、熱間鍛造後の焼入れ焼戻しなどの熱
処理を行わずに、十分な強度と靱性、及び良好なドリル
穿孔性を製品に付与することができるので、機械構造用
部品に適用することが可能となる。
【図１】
【図２】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなり、引張
強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、シャルピー衝撃値2UＥ
20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併せ持ち、更にドリル穿
孔性を同一強度を有する他の非調質鋼に対して２割以上
向上させたことを特徴とする被削性に優れた熱間鍛造用
非調質鋼。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．１９〜０．２９％ Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％ Ｍｎ：１．０ 〜３．０ ％ Ｖ ：０．０５〜０．５ ％ Ｃｒ：０．２９〜０．７９％ Ａｌ：０．０２超〜０．１％ Ｓ ：０．０２〜０．３ ％ Ｐｂ：０．０２〜０．３ ％ を含有し、さらに Ｎｂ： ０．１％以下 Ｔｉ： ０．１％以下 のうち１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなり、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と、
シャルピー衝撃値2UＥ20℃＝５ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を併
せ持ち、更にドリル穿孔性を同一強度を有する他の非調
質鋼に対して２割以上向上させたことを特徴とする被削
性に優れた熱間鍛造用非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19082791A JPH059652A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19082791A JPH059652A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059652A true JPH059652A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=16264427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19082791A Pending JPH059652A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH059652A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279656A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Daido Steel Co Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPS6274055A (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-04 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
| JPS63166949A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPS6468424A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-14 | Kobe Steel Ltd | Production of high-toughness non-tempered hot forging having excellent fatigue resistance and machinability |
| JPH02228447A (ja) * | 1989-02-28 | 1990-09-11 | Nippon Steel Corp | 高靭性熱間鍛造用非調質棒鋼 |
-
1991
- 1991-07-04 JP JP19082791A patent/JPH059652A/ja active Pending
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