JPS6274055A - 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 - Google Patents
熱間鍛造用高靭性非調質鋼Info
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- JPS6274055A JPS6274055A JP21420785A JP21420785A JPS6274055A JP S6274055 A JPS6274055 A JP S6274055A JP 21420785 A JP21420785 A JP 21420785A JP 21420785 A JP21420785 A JP 21420785A JP S6274055 A JPS6274055 A JP S6274055A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は熱間５１２造用高靭性非調質鋼に関し、さらに
詳しくは、熱間鍛造後放冷するだけで、焼入れ一焼戻し
処理材と同等の強度、靭性が（５られる熱間鍛造用高靭
性非調質鋼に関する。
詳しくは、熱間鍛造後放冷するだけで、焼入れ一焼戻し
処理材と同等の強度、靭性が（５られる熱間鍛造用高靭
性非調質鋼に関する。
［従来技術１
従来、自動車や建設磯誠に用いられる機械構造用部品は
、多くの場合、磯（底構造用炭素鋼や合金鋼を素材鋼と
して、これを熱間鍛造した後再加熱し、焼入れ一焼戻し
等の調質処理を行なって、目的、用途に応じた強度特性
をイー・１り化で製造している。
、多くの場合、磯（底構造用炭素鋼や合金鋼を素材鋼と
して、これを熱間鍛造した後再加熱し、焼入れ一焼戻し
等の調質処理を行なって、目的、用途に応じた強度特性
をイー・１り化で製造している。
しかし、上記に説明したような熱処理における多大の熱
エネルギーのための費用、処理工程の増加、仕掛り品の
増大等のために、機械（み造用部品の製造は費用が高く
ならざるを得ながった。
エネルギーのための費用、処理工程の増加、仕掛り品の
増大等のために、機械（み造用部品の製造は費用が高く
ならざるを得ながった。
しカルで、近年、鍛鋼品の製造において製造工程の簡略
化、特に、焼入れ一焼戻し工程を省略するために、Ｊ
Ｉ Ｓ Ｇ４０５１に規定された機械構造用炭素鋼やＪ
ＩＳＧ４１０６に規定された敗械構造用マン〃ン鋼およ
びマンγンクロム鋼に微量のＶ、Ｎｂ、Ｔｉ等の析出硬
化型合金元素が含有されている熱間鍛造用非調質鋼を素
材とし、熱間鍛造時の加熱と鍛造およびその後の冷却に
よって、調質処理を行なわずにそのままで所望の特性が
得られる非調質鍛鋼品が注目されてきており、一部では
既に実用化されている。
化、特に、焼入れ一焼戻し工程を省略するために、Ｊ
Ｉ Ｓ Ｇ４０５１に規定された機械構造用炭素鋼やＪ
ＩＳＧ４１０６に規定された敗械構造用マン〃ン鋼およ
びマンγンクロム鋼に微量のＶ、Ｎｂ、Ｔｉ等の析出硬
化型合金元素が含有されている熱間鍛造用非調質鋼を素
材とし、熱間鍛造時の加熱と鍛造およびその後の冷却に
よって、調質処理を行なわずにそのままで所望の特性が
得られる非調質鍛鋼品が注目されてきており、一部では
既に実用化されている。
通常この上うな非調質鍛鋼品は、１１００〜４１３ＳＯ
’Ｃの温度から鍛造を開始し、１０００〜１３００ ’
Ｃの温度で鍛造を終了し、その後大気中に放冷すること
により製造されている。
’Ｃの温度から鍛造を開始し、１０００〜１３００ ’
Ｃの温度で鍛造を終了し、その後大気中に放冷すること
により製造されている。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したように、既に実用化されている
熱間鍛造用非調質鋼より製造されている非調質鍛鋼品は
、調質鍛鋼品と同じ強度が得られるが、靭性が低く、例
えば、引張強さが８ｔ）ｋｇｆ／；ｏｆｆ１２以上にな
ると室温における２ｍｍＶ／ツチのシャルピー衝撃値が
４ 、５ ｋＢｆ−ｍ／ｃ＋＋＋２程度しか示さず、同
等の強度を有する８５５Ｃ焼入れ一焼戻し材に要求され
る６ ｋ）（ｆ−ＩＩＩ／ｃ＋ｎ以上とはならない。こ
の原因は従来のこの非調質鍛鋼品は高温域において加熱
、加工され、その後放冷されるために、組織が粗いオー
ステナイト粒から変態したフェライト・パーライトであ
ることと、強度が主としてパーライトや＼・”、Ｎｂ等
の窒化物の析出によって確保されているためであること
から、本発明者は、従来の非調質鋼に高強度で優れた靭
性を付与す番ため含有元素量を調整して、種々実験検討
を重ねた結果、引張強３ ｈ’ ６０ ｋｇｆ／ｍｍ”
−９０ｋ３ｆ／Ｉｎｌｌ１：を有する鋼において、熱
間鍛造後放冷された状態で組織が粗いフェライト・パー
ライトであっても、鍛造後の焼入れ一焼戻し処理を不要
とし、高強度で優れた靭性を示し、さらに、被削性の良
好な熱間鍛造用高靭性非調質鋼を開発したのである。
熱間鍛造用非調質鋼より製造されている非調質鍛鋼品は
、調質鍛鋼品と同じ強度が得られるが、靭性が低く、例
えば、引張強さが８ｔ）ｋｇｆ／；ｏｆｆ１２以上にな
ると室温における２ｍｍＶ／ツチのシャルピー衝撃値が
４ 、５ ｋＢｆ−ｍ／ｃ＋＋＋２程度しか示さず、同
等の強度を有する８５５Ｃ焼入れ一焼戻し材に要求され
る６ ｋ）（ｆ−ＩＩＩ／ｃ＋ｎ以上とはならない。こ
の原因は従来のこの非調質鍛鋼品は高温域において加熱
、加工され、その後放冷されるために、組織が粗いオー
ステナイト粒から変態したフェライト・パーライトであ
ることと、強度が主としてパーライトや＼・”、Ｎｂ等
の窒化物の析出によって確保されているためであること
から、本発明者は、従来の非調質鋼に高強度で優れた靭
性を付与す番ため含有元素量を調整して、種々実験検討
を重ねた結果、引張強３ ｈ’ ６０ ｋｇｆ／ｍｍ”
−９０ｋ３ｆ／Ｉｎｌｌ１：を有する鋼において、熱
間鍛造後放冷された状態で組織が粗いフェライト・パー
ライトであっても、鍛造後の焼入れ一焼戻し処理を不要
とし、高強度で優れた靭性を示し、さらに、被削性の良
好な熱間鍛造用高靭性非調質鋼を開発したのである。
［問題点を解決するための手段１
本発明に係る熱間鍛造用高靭性非調′ｊ′１ｇＡは、（
１）Ｃｏ、１０〜０．２５ｎｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０１％、Ｍｎ ０．６〜２，５＋ｗｔ％、Ｃｒ ２．
０ｗｔ％以下、■０．０３−０．：ｌｏ＋ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０，０２０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、き１
０、Ｃｒ、■の含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を１１の発明とし、 （２）Ｃ０．１０〜０．２５ｗし％、 Ｓ ｉ ０．
０５〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２，５ｗｔ％、Ｃ
ｒ ２，０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％
、Ａｌ ０．０１５〜０．０６０社％、Ｎ ０．００３
〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗｔ％以下、
Ｎｆ）０，００５〜０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５
〜０．０５０ｗｔ％のうちから選んだ１種または２種以
上 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０
． Ｃｒ、＼パの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／〜１ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第２の発明とし、 （３）Ｃ０．１０〜０．２５１１１ｔ％、Ｓｉ ０．０
５−１．０ｔｕＬ％、Ｍｎ ０．６〜２．６〜２．５ｗ
ｔ％、Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３０，３０
ｗｔ％、Ａ ｌ ０．０１５〜０．０６０＋ＩＩＬ％、
Ｎ ０．００３〜０．０２０ＩＪＩｔ％を含有し、また
、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、ＣａＯ６Ｏｈｔ％以下、Ｔ
ｅ ０．１０ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以）−を含有し、残部
Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０．Ｃｒ、■の含
有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第３の発明とし、 （４）Ｃ０．１０−０゜２５ｗ［％、Ｓｉ ０．０５〜
１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２，５ｗｔ％、Ｃｒ ２
．Ｏｗｔ％以下、〜’ ０．０３−０．３０ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ０９００３〜
０．０２０＋ｌ＋ｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗＬ％以下、
Ｎ ｂ ０．００５−０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００
５−０．０５０ｗＬ％のうちから選んだ１種または２種
以上 を含有し、また、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０社％以下、Ｚ
ｒ ００２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．Ｏ’ｈｔ％以下、
Ｔｅ ００１０ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０
． Ｃｒ、■の含有ｍが （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧ ８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第・１の発明とする４つの発明よりなるものであ
る。
１）Ｃｏ、１０〜０．２５ｎｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０１％、Ｍｎ ０．６〜２，５＋ｗｔ％、Ｃｒ ２．
０ｗｔ％以下、■０．０３−０．：ｌｏ＋ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０，０２０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、き１
０、Ｃｒ、■の含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を１１の発明とし、 （２）Ｃ０．１０〜０．２５ｗし％、 Ｓ ｉ ０．
０５〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２，５ｗｔ％、Ｃ
ｒ ２，０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％
、Ａｌ ０．０１５〜０．０６０社％、Ｎ ０．００３
〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗｔ％以下、
Ｎｆ）０，００５〜０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５
〜０．０５０ｗｔ％のうちから選んだ１種または２種以
上 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０
． Ｃｒ、＼パの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／〜１ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第２の発明とし、 （３）Ｃ０．１０〜０．２５１１１ｔ％、Ｓｉ ０．０
５−１．０ｔｕＬ％、Ｍｎ ０．６〜２．６〜２．５ｗ
ｔ％、Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３０，３０
ｗｔ％、Ａ ｌ ０．０１５〜０．０６０＋ＩＩＬ％、
Ｎ ０．００３〜０．０２０ＩＪＩｔ％を含有し、また
、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、ＣａＯ６Ｏｈｔ％以下、Ｔ
ｅ ０．１０ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以）−を含有し、残部
Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０．Ｃｒ、■の含
有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第３の発明とし、 （４）Ｃ０．１０−０゜２５ｗ［％、Ｓｉ ０．０５〜
１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２，５ｗｔ％、Ｃｒ ２
．Ｏｗｔ％以下、〜’ ０．０３−０．３０ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ０９００３〜
０．０２０＋ｌ＋ｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗＬ％以下、
Ｎ ｂ ０．００５−０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００
５−０．０５０ｗＬ％のうちから選んだ１種または２種
以上 を含有し、また、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０社％以下、Ｚ
ｒ ００２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．Ｏ’ｈｔ％以下、
Ｔｅ ００１０ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ０
． Ｃｒ、■の含有ｍが （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ ≧ ８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼を第・１の発明とする４つの発明よりなるものであ
る。
本発明に係る熱間鍛造用高靭性非調質鋼について、以下
詳細に説明する。
詳細に説明する。
先ず、本発明に係る熱間鍛造用高靭性非調質鋼の含有成
分および成分割合について説明する。
分および成分割合について説明する。
Ｃはパーライト量を増大させて鍛鋼品の強度を高めると
共にＶと炭化物を形成し、その析出強化作用を発揮させ
るために必須の元素であ１）、含有量が０．１０ｕ＋Ｉ
％未満ではこのような強化効果は少なく、また、０，２
５ｗｔ％を越えると焼入れ一焼戻し材の衝撃値より低く
なり、靭性が不足する。よって、含有量は０．１０〜０
．２５ｗｔ％とする。
共にＶと炭化物を形成し、その析出強化作用を発揮させ
るために必須の元素であ１）、含有量が０．１０ｕ＋Ｉ
％未満ではこのような強化効果は少なく、また、０，２
５ｗｔ％を越えると焼入れ一焼戻し材の衝撃値より低く
なり、靭性が不足する。よって、含有量は０．１０〜０
．２５ｗｔ％とする。
Ｓｉは脱酸の池に、鍛造放冷後のフェライト組織を強化
する上で有効な元素であり、含有量が０．０５ｗｔ％未
満でほこのよ）な効果は少なく、また、１．０＋１１１
％を越えると靭性と被削性が劣化する。よって、Ｓｉ含
有量は帆０５〜１．０１％とする。
する上で有効な元素であり、含有量が０．０５ｗｔ％未
満でほこのよ）な効果は少なく、また、１．０＋１１１
％を越えると靭性と被削性が劣化する。よって、Ｓｉ含
有量は帆０５〜１．０１％とする。
Ｍ ｎは脱酸、脱硫元素で、鍛鋼品の強度を増大させ、
靭性を向−１ニさせるために必須の厄素であり、含有量
か０，６ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、また
、２．５ｔｍｔ％を越えると靭性が低トし、被削性に有
害な影響を与える。よって、Ｍｎ含有−晴は０．６〜２
．５１ｎｔ％とする。
靭性を向−１ニさせるために必須の厄素であり、含有量
か０，６ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、また
、２．５ｔｍｔ％を越えると靭性が低トし、被削性に有
害な影響を与える。よって、Ｍｎ含有−晴は０．６〜２
．５１ｎｔ％とする。
Ｃ「はＭｎと同様に鍛鋼品の強度を増大し、靭性を向上
させるのに有用な元素であり、含有量か２、０ｗｔ％を
越えるとベイナイトが生成して靭性が低下するようにな
る。よって、Ｃｒ含有量は２．０ｗｔ％以下とする。
させるのに有用な元素であり、含有量か２、０ｗｔ％を
越えるとベイナイトが生成して靭性が低下するようにな
る。よって、Ｃｒ含有量は２．０ｗｔ％以下とする。
■は鍛造後の冷却においてＣおよびＮと炭窒化物を形成
して強度を付与する元素であｌ）、含有量が０．０３ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、０．３０
ｗｔ％を越えると効果が飽和する。よって、〜“含有量
は０．０３〜０．３０ｗｔ％とする。
して強度を付与する元素であｌ）、含有量が０．０３ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、０．３０
ｗｔ％を越えると効果が飽和する。よって、〜“含有量
は０．０３〜０．３０ｗｔ％とする。
Ａ１は脱酸効果と結晶粒度の微細化に有効な元素であＩ
）、含有量が０．０１５ｉｕＬ％未満ではこのような効
果は少なく、また、０．０６０ｗｔ％を越えて含有され
ると効果も含有量が増加する割には僅かであり、かつ、
被削性にも有害な影響を与える。よって、Ａ１含有量は
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％とする。
）、含有量が０．０１５ｉｕＬ％未満ではこのような効
果は少なく、また、０．０６０ｗｔ％を越えて含有され
ると効果も含有量が増加する割には僅かであり、かつ、
被削性にも有害な影響を与える。よって、Ａ１含有量は
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％とする。
Ｎは＼・″やＡ１と結合して炭窒化物を形成して結晶粒
を微細化し、鋼を強化するために有用な元素であり、含
有量が０．００３＋ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、
また、０．０２０ｗＬ％を越えて多量に含有させても効
果の増大は期待できず、かつ、靭性の劣化を招く。よっ
て、Ｎ含有量は０．００３〜０．０２０鴨ｔ％とする。
を微細化し、鋼を強化するために有用な元素であり、含
有量が０．００３＋ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、
また、０．０２０ｗＬ％を越えて多量に含有させても効
果の増大は期待できず、かつ、靭性の劣化を招く。よっ
て、Ｎ含有量は０．００３〜０．０２０鴨ｔ％とする。
Ｎｉ、Ｍｏは共に靭性を損なうことなく、鍛鋼品の強度
を増大させる元素であり、多量に含有させるとベイナイ
トが生成し靭性か低下する。よって、Ｎ１含有！式は］
、０ＩｕＬ％以Ｆ、へ１ｏ含有電は０．５０ｗｔ％以下
と士る。
を増大させる元素であり、多量に含有させるとベイナイ
トが生成し靭性か低下する。よって、Ｎ１含有！式は］
、０ＩｕＬ％以Ｆ、へ１ｏ含有電は０．５０ｗｔ％以下
と士る。
Ｎｂ、Ｔ１は共に鍛造時のオーステナイト結晶粒の成長
を抑制する元素であり、靭性がさらに向−卜するしので
あり、含有量かＮｂ、Ｔｉ共に０．００５＋ＩＩｔ％未
１３１ではこのような効果は少なく、また、０．０５０
ｗｔ％を越えると結晶粒成長を抑制する効果の向上は期
待できない。よって、Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０
５０田［％、Ｔｉ含有量は０３００５〜・０．０５軸Ｌ
％とする。
を抑制する元素であり、靭性がさらに向−卜するしので
あり、含有量かＮｂ、Ｔｉ共に０．００５＋ＩＩｔ％未
１３１ではこのような効果は少なく、また、０．０５０
ｗｔ％を越えると結晶粒成長を抑制する効果の向上は期
待できない。よって、Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０
５０田［％、Ｔｉ含有量は０３００５〜・０．０５軸Ｌ
％とする。
Ｓｉ０．Ｃｒ、Ｎ７の含有量を（Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ
≧Ｓ、Ｏとするのは、■は鍛造後の冷却において炭窒化
物を形成して鋼を強化する元素であり、含有量が（）、
３０ｗｔ％までは含有量が多くなるに従って強度が向上
するが、靭性の低下が著しくなり、また、Ｍ０．Ｃｒは
組織を微細にしご靭性を向」二させる元素であるので、
焼入れ一焼戻し材と同等の強度、靭性のバランスを確保
するためには、Ｍ０．ＣｒおよびＶの含有量のバランス
を考慮しなけｉｔばならず、特に、（Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ
≧８．０を満足するようにＭｎ含有量、Ｃｒ含有量お
よびＶ含有量を調整して、優れた靭性を確保するのであ
る。
≧Ｓ、Ｏとするのは、■は鍛造後の冷却において炭窒化
物を形成して鋼を強化する元素であり、含有量が（）、
３０ｗｔ％までは含有量が多くなるに従って強度が向上
するが、靭性の低下が著しくなり、また、Ｍ０．Ｃｒは
組織を微細にしご靭性を向」二させる元素であるので、
焼入れ一焼戻し材と同等の強度、靭性のバランスを確保
するためには、Ｍ０．ＣｒおよびＶの含有量のバランス
を考慮しなけｉｔばならず、特に、（Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ
≧８．０を満足するようにＭｎ含有量、Ｃｒ含有量お
よびＶ含有量を調整して、優れた靭性を確保するのであ
る。
また、Ｓ ０．１２田Ｌ％以下、Ｐｂ ０．３０＋ｗｔ
％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．０１ｗ
ｔ％以下、Ｔｅ ００１０・１１１％以下を含有させて
被削性を向−トさせ、鍛造後の製品を機械加工する場合
に含有させるものであり、あまり多量に含有させると靭
性が低下し、被削性ｔｙ、対しても顕著な効果は認めら
れない。従って、これらの元素は上記しｊこ範囲内にお
いて含有させる。
％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．０１ｗ
ｔ％以下、Ｔｅ ００１０・１１１％以下を含有させて
被削性を向−トさせ、鍛造後の製品を機械加工する場合
に含有させるものであり、あまり多量に含有させると靭
性が低下し、被削性ｔｙ、対しても顕著な効果は認めら
れない。従って、これらの元素は上記しｊこ範囲内にお
いて含有させる。
［実 施 例１
次に本発明に係る熱間鍛造用高靭性非調質鋼の実施例を
説明する。
説明する。
実施例
第１表に示す含有成分お上Ｖ成分割合の鋼を高周波炉に
おいて溶製し、鋳造後５０ｎｕｎφに圧延して、長さ２
５０＋＋＋ｍ ｌに切断した。
おいて溶製し、鋳造後５０ｎｕｎφに圧延して、長さ２
５０＋＋＋ｍ ｌに切断した。
さらに、１２５０ ’Ｃの温度に加熱してハンマーで直
径３５ ｎ＋ｍの丸棒に鍛伸した。仕上成形時の終了温
度は１１５０’Ｃで、その後大気中に放冷した。
径３５ ｎ＋ｍの丸棒に鍛伸した。仕上成形時の終了温
度は１１５０’Ｃで、その後大気中に放冷した。
ｒコだし、Ｎｏ、１５の供試鋼は５５ＳＣであＩ）、熱
間鍛造後再加熱して焼入れ一焼戻し処理を行なった。
間鍛造後再加熱して焼入れ一焼戻し処理を行なった。
これらの丸棒の中央部より長手方向（こＪ Ｉ Ｓ ４
号引張試験片および、Ｊ Ｉ Ｓ ３号衝撃試験片を採
取し、引張強さ、シャルピー衝撃値を求めた。
号引張試験片および、Ｊ Ｉ Ｓ ３号衝撃試験片を採
取し、引張強さ、シャルピー衝撃値を求めた。
亀１表において、Ｎｏ、１〜Ｎｏ、 １１は本発明に係
る熱１１）鍛造用高靭性非調質鋼で、Ｎｏ。１２〜Ｎｏ
、 １５は比較鋼である。
る熱１１）鍛造用高靭性非調質鋼で、Ｎｏ。１２〜Ｎｏ
、 １５は比較鋼である。
この第１表から、本発明に係る熱間鍛造用高靭性非調質
鋼は、比較鋼Ｎｏ、１５と同等またはそれ以上の強度、
靭性を具備しており、比較鋼Ｎｏ。
鋼は、比較鋼Ｎｏ、１５と同等またはそれ以上の強度、
靭性を具備しており、比較鋼Ｎｏ。
１２は（Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖの値が低く、比較鋼Ｎ ｏ
。
。
１４はＣ含有量が多く、比較ｉＮｏ、１３は（Ｎ４１汁
Ｃｒ）／＼７の値が低く、Ｃ含有量が高いのて゛、何れ
も靭性が不足していることがわかる。
Ｃｒ）／＼７の値が低く、Ｃ含有量が高いのて゛、何れ
も靭性が不足していることがわかる。
［発明の効果１
以」二説明したように、本発明に係る熱間鍛造用高靭性
非調質鋼は上記の構成であるので、従来は熱間鍛造後、
再加熱して焼入れ一焼戻しにより高靭性が要求される部
品を製造してり・だが、熱間鍛造後１こ放冷するだけで
従来と同等またはそれ以上の仇靭性および高強度が得ら
れるとり・う優れた効果を有するものである。
非調質鋼は上記の構成であるので、従来は熱間鍛造後、
再加熱して焼入れ一焼戻しにより高靭性が要求される部
品を製造してり・だが、熱間鍛造後１こ放冷するだけで
従来と同等またはそれ以上の仇靭性および高強度が得ら
れるとり・う優れた効果を有するものである。
Claims (4)
- （１）Ｃ ０．１０〜０．２５ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ
２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物から
なり、かつ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼。 - （２）Ｃ ０．１０〜０．２５ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ
２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗｔ％以下、
Ｎｂ ０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５
〜０．０５０ｗｔ％のうちから選んだ１種または２種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼。 - （３）Ｃ ０．１０〜０．２５ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ
２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％を含有し、また、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下
、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以下のうちから選んだ１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、
かつ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼。 - （４）Ｃ ０．１０〜０．２５ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ
２．０ｗｔ％以下、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ａ
ｌ ０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％を含有し、さらに、 Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍｏ ０．５０ｗｔ％以下、
Ｎｂ ０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５
〜０．０５０ｗｔ％のうちから選んだ１種または２種以
上を含有し、また、 Ｓ ０．１２ｗｔ％以下、Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下
、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以下のうちから選んだ１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、
かつ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が （Ｍｎ＋Ｃｒ）／Ｖ≧８．０ の式を満足することを特徴とする熱間鍛造用高靭性非調
質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21420785A JPS6274055A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21420785A JPS6274055A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274055A true JPS6274055A (ja) | 1987-04-04 |
| JPH0571657B2 JPH0571657B2 (ja) | 1993-10-07 |
Family
ID=16652004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21420785A Granted JPS6274055A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6274055A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62187545A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 |
| JPS62196359A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 |
| JPS62205245A (ja) * | 1986-03-04 | 1987-09-09 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPH01177339A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPH03211227A (ja) * | 1990-01-17 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼の製造方法 |
| JPH04176842A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-06-24 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPH059652A (ja) * | 1991-07-04 | 1993-01-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
| WO1994023085A1 (fr) * | 1993-04-05 | 1994-10-13 | Nippon Steel Corporation | Acier non traite thermiquement pour forgeage a chaud, procede pour realiser un forgeage a chaud sans traitement thermique, et forgeage a chaud sans traitement thermique |
| CN108350549A (zh) * | 2015-11-12 | 2018-07-31 | 株式会社Posco | 具有优异的冷加工性的非淬火和回火的线材及其制造方法 |
| CN114525454A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-05-24 | 承德建龙特殊钢有限公司 | 一种含碲非调质钢及其生产的方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100256A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性の優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPS59170220A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 非調質型低温用Ｎｉ鋼の製造法 |
| JPS59200741A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-14 | Nippon Steel Corp | 耐メツキ脆性と火造り加工性のすぐれた高強度鋼 |
| JPS6075517A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-27 | Kobe Steel Ltd | 非調質鍛鋼品の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-27 JP JP21420785A patent/JPS6274055A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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| US10889876B2 (en) | 2015-11-12 | 2021-01-12 | Posco | Non-heat treated wire rod having excellent cold workability and manufactured method therefor |
| CN114525454A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-05-24 | 承德建龙特殊钢有限公司 | 一种含碲非调质钢及其生产的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0571657B2 (ja) | 1993-10-07 |
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