JPH0597444A - ガラス溶融用の交差火炎型蓄熱炉における補助酸素バーナー技法 - Google Patents
ガラス溶融用の交差火炎型蓄熱炉における補助酸素バーナー技法Info
- Publication number
- JPH0597444A JPH0597444A JP4086591A JP8659192A JPH0597444A JP H0597444 A JPH0597444 A JP H0597444A JP 4086591 A JP4086591 A JP 4086591A JP 8659192 A JP8659192 A JP 8659192A JP H0597444 A JPH0597444 A JP H0597444A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- melting
- flame
- oxy
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 61
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 61
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 122
- 238000007496 glass forming Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 24
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 claims description 23
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 4
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims description 4
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 2
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 5
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 abstract 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 5
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 5
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005816 glass manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001388118 Anisotremus taeniatus Species 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 239000006063 cullet Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000006066 glass batch Substances 0.000 description 1
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Air Supply (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炉の耐火性ライニングに穿孔することな
く、交差火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補助バーナーを組み
込み可能とすること。 【構成】 蓄熱器３及び４は複数の空気孔７及び８を
介して溶融チャンバー２と連通される。空気孔７及び８
の下方或いは隣り合う側壁には少なくとも１つの耐火性
ブロック９と、少なくとも１つの改変型耐火性ブロック
１８とが位置付けられる。少なくとも１つの燃料ランス
９ａが少なくとも１つの耐火性ブロック９の内部に配置
され、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーが少な
くとも１つの前記改変型耐火性ブロック１８の少なくと
も１つの通路の内部に凹設される。
く、交差火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補助バーナーを組み
込み可能とすること。 【構成】 蓄熱器３及び４は複数の空気孔７及び８を
介して溶融チャンバー２と連通される。空気孔７及び８
の下方或いは隣り合う側壁には少なくとも１つの耐火性
ブロック９と、少なくとも１つの改変型耐火性ブロック
１８とが位置付けられる。少なくとも１つの燃料ランス
９ａが少なくとも１つの耐火性ブロック９の内部に配置
され、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーが少な
くとも１つの前記改変型耐火性ブロック１８の少なくと
も１つの通路の内部に凹設される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、交差火炎型蓄熱炉に於
て少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを使用して
ガラス溶融の効率を改善しそれにより、ガラス製造量を
増大させることに関する。
て少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを使用して
ガラス溶融の効率を改善しそれにより、ガラス製造量を
増大させることに関する。
【０００２】
【従来技術】交差火炎型蓄熱炉はガラス製造のために一
般的に使用されてきている。代表的な交差火炎型蓄熱炉
は溶融チャンバーを具備し、この溶融チャンバー内でシ
リカ、ホウ素酸化物その他、安定剤及びフラックスを含
む添加物の如き、ガラス形成用原料が、前記溶融チャン
バーの側方に沿って配置された空気−燃料バーナーによ
って加熱される。蓄熱器からの予備加熱空気の存在下に
燃料を燃焼させることによって、空気−燃料バーナーは
溶融チャンバー内雰囲気及び耐火壁を加熱し、結局、対
流及び放射によって溶融チャンバー内のガラス形成用原
料を加熱する。加熱プロセスの熱効率は比較的高いもの
の、ガラス製造速度は時間と共に減少する。なぜなら、
蓄熱器の能力が低下することによって耐火壁での熱損失
が増大するからである。蓄熱器の能力は例えば、蓄熱器
を通る燃焼生成ガスに含まれる化学汚染物質によって部
分的な詰まりを生じ或いは部分的に破壊された場合に劣
化され得る。
般的に使用されてきている。代表的な交差火炎型蓄熱炉
は溶融チャンバーを具備し、この溶融チャンバー内でシ
リカ、ホウ素酸化物その他、安定剤及びフラックスを含
む添加物の如き、ガラス形成用原料が、前記溶融チャン
バーの側方に沿って配置された空気−燃料バーナーによ
って加熱される。蓄熱器からの予備加熱空気の存在下に
燃料を燃焼させることによって、空気−燃料バーナーは
溶融チャンバー内雰囲気及び耐火壁を加熱し、結局、対
流及び放射によって溶融チャンバー内のガラス形成用原
料を加熱する。加熱プロセスの熱効率は比較的高いもの
の、ガラス製造速度は時間と共に減少する。なぜなら、
蓄熱器の能力が低下することによって耐火壁での熱損失
が増大するからである。蓄熱器の能力は例えば、蓄熱器
を通る燃焼生成ガスに含まれる化学汚染物質によって部
分的な詰まりを生じ或いは部分的に破壊された場合に劣
化され得る。
【０００３】交差火炎型蓄熱炉における溶融能力を高め
るために酸素富化技法が提案されている。この技法では
空気の存在下に燃料が燃焼される場所に酸素が導入され
るが、この技法には多くの欠点がある。先ず第１に、酸
素の追加はバッチライン領域或いはその近辺の如き、浮
遊する固体ガラスバッチを溶融させるために高温状況と
するべき特定領域に対する集中効果が無く、従ってガラ
ス製造量が低い割には酸素消費量が大きいこと。第２に
は、酸素の存在によって高温となった空気火炎が溶融チ
ャンバーの屋根部分にずっと多くの熱を放射し、それが
長時間に渡ることによって溶融チャンバーの屋根部分の
有効寿命が短縮されること、である。
るために酸素富化技法が提案されている。この技法では
空気の存在下に燃料が燃焼される場所に酸素が導入され
るが、この技法には多くの欠点がある。先ず第１に、酸
素の追加はバッチライン領域或いはその近辺の如き、浮
遊する固体ガラスバッチを溶融させるために高温状況と
するべき特定領域に対する集中効果が無く、従ってガラ
ス製造量が低い割には酸素消費量が大きいこと。第２に
は、酸素の存在によって高温となった空気火炎が溶融チ
ャンバーの屋根部分にずっと多くの熱を放射し、それが
長時間に渡ることによって溶融チャンバーの屋根部分の
有効寿命が短縮されること、である。
【０００４】ガラス製造用の多くの炉に酸素−燃料補助
バーナーを使用することもまた提案されて来ている。例
えば、酸素−燃料補助バーナーは従来形式のＵ字形火炎
蓄熱炉の矩形溶融チャンバーの側方に設けられ、溶融プ
ロセスを助成させるために使用されている。然しなが
ら、酸素−燃料補助バーナーは交差火炎型蓄熱炉に於て
は成功裡には使用されていない。交差火炎型蓄熱炉での
使用を妨げている主要な要因は、炉の溶融空間への接近
が困難且つ制限されていることにある。この接近は一般
に蓄熱器及び溶融炉間の小さい（幅１メートル）通廊を
使用して成されるが、従来通りの酸素−燃料補助バーナ
ーをそこに組み込むことは出来ない。
バーナーを使用することもまた提案されて来ている。例
えば、酸素−燃料補助バーナーは従来形式のＵ字形火炎
蓄熱炉の矩形溶融チャンバーの側方に設けられ、溶融プ
ロセスを助成させるために使用されている。然しなが
ら、酸素−燃料補助バーナーは交差火炎型蓄熱炉に於て
は成功裡には使用されていない。交差火炎型蓄熱炉での
使用を妨げている主要な要因は、炉の溶融空間への接近
が困難且つ制限されていることにある。この接近は一般
に蓄熱器及び溶融炉間の小さい（幅１メートル）通廊を
使用して成されるが、従来通りの酸素−燃料補助バーナ
ーをそこに組み込むことは出来ない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】蓄熱器によって課せら
れる制約を受容する態様に於て、交差火炎型蓄熱炉への
酸素−燃料補助バーナーの組み込みを可能とすることで
あり、炉の耐火性ライニングに穿孔することなく、交差
火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補助バーナーを組み込み可能
とすることであり、炉の蓄熱器が部分的な詰まりを生じ
た場合或いは破壊された場合、或いは補修中でも、所定
のガラス製造量を維持可能とすることであり、過剰の酸
素及び燃料を消費することなく且つ炉の屋根部分を過熱
することなくガラス製造量を増大させることを可能とす
ることであり、更には、非−水冷式の酸素−燃料補助バ
ーナーを使用出来る交差火炎型蓄熱炉を提供することで
ある。
れる制約を受容する態様に於て、交差火炎型蓄熱炉への
酸素−燃料補助バーナーの組み込みを可能とすることで
あり、炉の耐火性ライニングに穿孔することなく、交差
火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補助バーナーを組み込み可能
とすることであり、炉の蓄熱器が部分的な詰まりを生じ
た場合或いは破壊された場合、或いは補修中でも、所定
のガラス製造量を維持可能とすることであり、過剰の酸
素及び燃料を消費することなく且つ炉の屋根部分を過熱
することなくガラス製造量を増大させることを可能とす
ることであり、更には、非−水冷式の酸素−燃料補助バ
ーナーを使用出来る交差火炎型蓄熱炉を提供することで
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に従えば、前記課
題を解決する交差火炎型蓄熱炉が提供される。該交差火
炎型蓄熱炉は、その横方向側部に沿った複数の孔を介し
て溶融チャンバーと連通する少なくとも２つの蓄熱器を
具備する。前記溶融チャンバーは底部と、屋根部と、側
壁と、ガラス形成用原料の入り口手段並びに溶融ガラス
の出口手段とを具備し、ガラス形成用原料及び溶融物は
この溶融チャンバー内で前記複数の孔の幾つか或いは全
ての下方或いは隣り合う位置に配置されたバーナーでも
って加熱される。これらのバーナーは空気−燃料バーナ
ー及び少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを含
む。酸素−燃料補助バーナーは前記空気−燃料バーナー
の火炎運動量を実質的に妨害することなく溶融チャンバ
ー内の特定領域を加熱するべく位置決めされる。例え
ば、前記酸素−燃料補助バーナーの火炎を空気−燃料バ
ーナーのそれと同一方向に向けた場合、それは実質的に
空気−燃料バーナーの火炎と平行となりまた該空気−燃
料バーナーの燃焼シーケンスに追随することから前記火
炎運動量を妨害することがない。少なくとも１つの酸素
−燃料補助バーナーは一般に、筒状パイプ内に同軸配置
したチューブを含む。このチューブ及び前記筒状パイプ
の各一方の端部はノズルチップに於て終端され、また各
他方の端部は夫々燃料提供手段及び酸素提供手段に連結
され且つ連通される。酸素−燃料補助バーナーは溶融チ
ャンバーの特定領域、例えばバッチラインの如き領域に
向けてその火炎を差し向けるべく屈曲され或いは角度付
けされ得る。改変型耐火性ブロック及び酸素−燃料補助
バーナーが、好ましくはバッチラインに接近したポート
に近接して或いはその下方に配置される。改変型耐火性
ブロックの数は使用される酸素−燃料補助バーナーの数
に対応される。使用される酸素−燃料補助バーナーの数
はそれら酸素−燃料補助バーナーを使用して炉を完全に
運転させ得るようなものである。ここで”バッチライ
ン”とは、固体状態の、未溶融のガラス形成用原料と溶
融チャンバー内の溶融ガラスとのインターフェースを意
味する。ここで”火炎運動量”とは、火炎流れの方向、
運動或いは配列模様を意味する。
題を解決する交差火炎型蓄熱炉が提供される。該交差火
炎型蓄熱炉は、その横方向側部に沿った複数の孔を介し
て溶融チャンバーと連通する少なくとも２つの蓄熱器を
具備する。前記溶融チャンバーは底部と、屋根部と、側
壁と、ガラス形成用原料の入り口手段並びに溶融ガラス
の出口手段とを具備し、ガラス形成用原料及び溶融物は
この溶融チャンバー内で前記複数の孔の幾つか或いは全
ての下方或いは隣り合う位置に配置されたバーナーでも
って加熱される。これらのバーナーは空気−燃料バーナ
ー及び少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを含
む。酸素−燃料補助バーナーは前記空気−燃料バーナー
の火炎運動量を実質的に妨害することなく溶融チャンバ
ー内の特定領域を加熱するべく位置決めされる。例え
ば、前記酸素−燃料補助バーナーの火炎を空気−燃料バ
ーナーのそれと同一方向に向けた場合、それは実質的に
空気−燃料バーナーの火炎と平行となりまた該空気−燃
料バーナーの燃焼シーケンスに追随することから前記火
炎運動量を妨害することがない。少なくとも１つの酸素
−燃料補助バーナーは一般に、筒状パイプ内に同軸配置
したチューブを含む。このチューブ及び前記筒状パイプ
の各一方の端部はノズルチップに於て終端され、また各
他方の端部は夫々燃料提供手段及び酸素提供手段に連結
され且つ連通される。酸素−燃料補助バーナーは溶融チ
ャンバーの特定領域、例えばバッチラインの如き領域に
向けてその火炎を差し向けるべく屈曲され或いは角度付
けされ得る。改変型耐火性ブロック及び酸素−燃料補助
バーナーが、好ましくはバッチラインに接近したポート
に近接して或いはその下方に配置される。改変型耐火性
ブロックの数は使用される酸素−燃料補助バーナーの数
に対応される。使用される酸素−燃料補助バーナーの数
はそれら酸素−燃料補助バーナーを使用して炉を完全に
運転させ得るようなものである。ここで”バッチライ
ン”とは、固体状態の、未溶融のガラス形成用原料と溶
融チャンバー内の溶融ガラスとのインターフェースを意
味する。ここで”火炎運動量”とは、火炎流れの方向、
運動或いは配列模様を意味する。
【０００７】
【実施例】本発明に於ては、ガラス形成用のバッチ原料
を溶融するための熱をより効率的に提供するために、ガ
ラス製造用の交差火炎型蓄熱炉に於て酸素−燃料補助バ
ーナーが使用される。本発明に於てはまた、前記酸素−
燃料補助バーナーの作動を助長し得る少なくとも１つ
の、改変型耐火性ブロックが使用される。図１及び２を
参照するに、交差火炎型蓄熱炉１の断面及び平面図が夫
々示され、一対の蓄熱器３、４がその側方に位置付けさ
れて成る溶融チャンバー２を具備している。各蓄熱器３
及び４は耐火性ハウジング５を含み、この耐火性ハウジ
ング５には耐火性材料６が格子状に積み重ねられそれに
より、空気及び排気ガスがそこを交互に通過出来る様に
なっている。各蓄熱器３及び４は複数の空気孔７及び８
を介して溶融チャンバー２と連通される。空気孔７及び
８の下方或いは隣り合う側壁には少なくとも１つの耐火
性ブロック９と、少なくとも１つの改変型耐火性ブロッ
ク１８とが位置付けられる。少なくとも１つの燃料ラン
ス９ａが少なくとも１つの耐火性ブロック９の内部に配
置され、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーが少
なくとも１つの前記改変型耐火性ブロック１８の少なく
とも１つの通路の内部に凹設される。
を溶融するための熱をより効率的に提供するために、ガ
ラス製造用の交差火炎型蓄熱炉に於て酸素−燃料補助バ
ーナーが使用される。本発明に於てはまた、前記酸素−
燃料補助バーナーの作動を助長し得る少なくとも１つ
の、改変型耐火性ブロックが使用される。図１及び２を
参照するに、交差火炎型蓄熱炉１の断面及び平面図が夫
々示され、一対の蓄熱器３、４がその側方に位置付けさ
れて成る溶融チャンバー２を具備している。各蓄熱器３
及び４は耐火性ハウジング５を含み、この耐火性ハウジ
ング５には耐火性材料６が格子状に積み重ねられそれに
より、空気及び排気ガスがそこを交互に通過出来る様に
なっている。各蓄熱器３及び４は複数の空気孔７及び８
を介して溶融チャンバー２と連通される。空気孔７及び
８の下方或いは隣り合う側壁には少なくとも１つの耐火
性ブロック９と、少なくとも１つの改変型耐火性ブロッ
ク１８とが位置付けられる。少なくとも１つの燃料ラン
ス９ａが少なくとも１つの耐火性ブロック９の内部に配
置され、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーが少
なくとも１つの前記改変型耐火性ブロック１８の少なく
とも１つの通路の内部に凹設される。
【０００８】溶融チャンバー２は前記複数の空気孔７及
び８並びに耐火性ブロック９、改変型耐火性ブロック１
８と連通し何れも耐火性の底部１０、屋根部分１１、側
壁１２、出口領域１３、後壁１４とを具備する。ガラス
形成用原料が入り口手段１５を通して溶融チャンバー２
に送給される。前記ガラス形成用原料は空気孔内部に位
置付けられたバーナーによって溶融され、次で耐火性の
出口領域１３を通して排出される。ガラス形成用原料は
ガラス製造に於て使用される高温溶融原材料の混合物で
ある。この混合物の組成は製造するべきガラスの形式に
よって決まる。通常、前記混合物には中でも、カレット
と称される屑ガラスを含むシリカ含有材料が含まれる。
長石、石灰石、ドロマイト、ソーダ灰、酸化カリウム、
ホウ砂、アルミナを含むその他ガラス製造用原材料を使
用可能である。ガラスの特性を変更するためには、少量
のヒ素、アンチモン、硫黄及び或いはフッ化物を添加す
る必要がある。更には、所望の色を入手するために発色
用の酸化物を添加し得る。
び８並びに耐火性ブロック９、改変型耐火性ブロック１
８と連通し何れも耐火性の底部１０、屋根部分１１、側
壁１２、出口領域１３、後壁１４とを具備する。ガラス
形成用原料が入り口手段１５を通して溶融チャンバー２
に送給される。前記ガラス形成用原料は空気孔内部に位
置付けられたバーナーによって溶融され、次で耐火性の
出口領域１３を通して排出される。ガラス形成用原料は
ガラス製造に於て使用される高温溶融原材料の混合物で
ある。この混合物の組成は製造するべきガラスの形式に
よって決まる。通常、前記混合物には中でも、カレット
と称される屑ガラスを含むシリカ含有材料が含まれる。
長石、石灰石、ドロマイト、ソーダ灰、酸化カリウム、
ホウ砂、アルミナを含むその他ガラス製造用原材料を使
用可能である。ガラスの特性を変更するためには、少量
のヒ素、アンチモン、硫黄及び或いはフッ化物を添加す
る必要がある。更には、所望の色を入手するために発色
用の酸化物を添加し得る。
【０００９】溶融チャンバー２の内部は部分的に、予熱
空気の存在下に燃料の燃焼によって加熱される。ガス状
燃料、液状燃料及び粉末燃料を含む種々の燃料を、図３
に示される如き、少なくとも１つの耐火性ブロック９の
収斂−拡開形状の通路に配置した少なくとも１つの燃料
ランスを介して導入し得る。初期燃焼サイクル中に、図
１で左側下の蓄熱器３からの空気は複数の空気孔７を通
って溶融チャンバー２に入り、一方、燃焼生成物（ガ
ス）は複数の空気孔８を通して図で右側の蓄熱器４へと
除去され、そこで燃焼生成物からの熱が、蓄熱器４に位
置付けられた耐火性材料６を介して回収される。次の燃
焼サイクルに於て作動が逆転され、図で右側の蓄熱器４
からの空気が複数の空気孔８を通して溶融チャンバー２
に入り、そして燃焼生成物が複数の空気孔７を通して図
で左側の蓄熱器３へと排出され、そこで前記燃焼生成物
の熱が蓄熱器３に位置付けられた耐火性材料６を介して
回収される。空気は、加熱された耐火性材料６を通過す
る際に余熱される。空気の流れ（燃焼の方向）は定期的
に、例えば３０分毎に、例えば弁（図示せず）を使用す
ることにより前述の態様で逆転される。
空気の存在下に燃料の燃焼によって加熱される。ガス状
燃料、液状燃料及び粉末燃料を含む種々の燃料を、図３
に示される如き、少なくとも１つの耐火性ブロック９の
収斂−拡開形状の通路に配置した少なくとも１つの燃料
ランスを介して導入し得る。初期燃焼サイクル中に、図
１で左側下の蓄熱器３からの空気は複数の空気孔７を通
って溶融チャンバー２に入り、一方、燃焼生成物（ガ
ス）は複数の空気孔８を通して図で右側の蓄熱器４へと
除去され、そこで燃焼生成物からの熱が、蓄熱器４に位
置付けられた耐火性材料６を介して回収される。次の燃
焼サイクルに於て作動が逆転され、図で右側の蓄熱器４
からの空気が複数の空気孔８を通して溶融チャンバー２
に入り、そして燃焼生成物が複数の空気孔７を通して図
で左側の蓄熱器３へと排出され、そこで前記燃焼生成物
の熱が蓄熱器３に位置付けられた耐火性材料６を介して
回収される。空気は、加熱された耐火性材料６を通過す
る際に余熱される。空気の流れ（燃焼の方向）は定期的
に、例えば３０分毎に、例えば弁（図示せず）を使用す
ることにより前述の態様で逆転される。
【００１０】溶融チャンバー２の内部はまた好ましく
は、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナー２０によ
って部分的に加熱される。酸素−燃料補助バーナー２０
は前記複数の空気孔７及び８の下方或いは隣り合う位置
に配置され、同様に前記複数の空気孔７及び８の下方或
いは隣り合う位置に配置された空気−燃料バーナーの燃
焼シーケンスに追随して交互に空気火炎と平行方向に於
て燃焼される。例えば、図２で左側の空気−燃料バーナ
ーが燃焼される場合、同じ側の少なくとも１つの酸素−
燃料補助バーナー２０が燃焼される。この場合、図で右
側の空気孔側に位置付けられた全ての空気−燃料バーナ
ー及び酸素−燃料補助バーナーは遮断される。こうした
燃焼技法が、特定の配列構成と相俟って空気−燃料バー
ナーの火炎の運動量を妨害することのない酸素−燃料補
助バーナーの火炎による有効な熱の提供を可能ならし
め、それによって燃料消費量は最小化される。
は、少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナー２０によ
って部分的に加熱される。酸素−燃料補助バーナー２０
は前記複数の空気孔７及び８の下方或いは隣り合う位置
に配置され、同様に前記複数の空気孔７及び８の下方或
いは隣り合う位置に配置された空気−燃料バーナーの燃
焼シーケンスに追随して交互に空気火炎と平行方向に於
て燃焼される。例えば、図２で左側の空気−燃料バーナ
ーが燃焼される場合、同じ側の少なくとも１つの酸素−
燃料補助バーナー２０が燃焼される。この場合、図で右
側の空気孔側に位置付けられた全ての空気−燃料バーナ
ー及び酸素−燃料補助バーナーは遮断される。こうした
燃焼技法が、特定の配列構成と相俟って空気−燃料バー
ナーの火炎の運動量を妨害することのない酸素−燃料補
助バーナーの火炎による有効な熱の提供を可能ならし
め、それによって燃料消費量は最小化される。
【００１１】酸素−燃料補助バーナー２０は、溶融チャ
ンバー内部を加熱するための唯一の熱源としてもまた使
用可能である。空気−燃料バーナーの有効性或いは作用
性が無くなる場合、交差火炎型蓄熱炉でのガラス溶融量
を維持可能とするに十分な数の酸素−燃料補助バーナー
を使用するべきである。既存の燃料ランス９ａに代えて
酸素−燃料補助バーナーを組み込むことによって、十分
な数の酸素−燃料補助バーナーを使用可能となる。酸素
−燃料補助バーナーは、前記酸素−燃料補助バーナー
が、それと代替された空気燃料バーナーと同じ位置に配
置されることから、それら空気−燃料バーナーと同様に
使用され得る。従って炉は、空気−燃料バーナーを元の
作動し得る状態に再取り付けするべく蓄熱器を補修する
場合でも遮断する必要が無い。
ンバー内部を加熱するための唯一の熱源としてもまた使
用可能である。空気−燃料バーナーの有効性或いは作用
性が無くなる場合、交差火炎型蓄熱炉でのガラス溶融量
を維持可能とするに十分な数の酸素−燃料補助バーナー
を使用するべきである。既存の燃料ランス９ａに代えて
酸素−燃料補助バーナーを組み込むことによって、十分
な数の酸素−燃料補助バーナーを使用可能となる。酸素
−燃料補助バーナーは、前記酸素−燃料補助バーナー
が、それと代替された空気燃料バーナーと同じ位置に配
置されることから、それら空気−燃料バーナーと同様に
使用され得る。従って炉は、空気−燃料バーナーを元の
作動し得る状態に再取り付けするべく蓄熱器を補修する
場合でも遮断する必要が無い。
【００１２】酸素−燃料補助バーナーによって付与され
る火炎温度は通常、燃料及び酸素−燃料比の度合いに依
存する。使用される酸素はその濃度が２１％、好ましく
は少なくとも５０％の酸素−富化空気の形態とし得、或
いは酸素濃度が９９．５％或いはそれ以上である技術的
純酸素とし得る。酸素−燃料補助バーナーの火炎の温度
は約２７８０℃である。ある場合にはもっと火炎温度の
低い酸素−燃料補助バーナーを使用可能である。酸素−
燃料補助バーナー２０は、カップリング手段２２を介し
て酸素供給源（図示せず）と連結された筒状パイプ２１
を含む。この筒状パイプ２１は酸素がそこから放出され
るノズルチップ２３に於て終端される。筒状パイプ筒状
パイプ２１の内部にチューブ２４が同心的に位置決めさ
れる。燃料源（図示せず）がカップリング手段２２を介
して前記チューブ２４と連結されそれにより、このチュ
ーブ２４を通して送給された燃料は前記ノズルチップ２
３から放出可能とされる。カップリング手段２２は別個
の２つのチャンバー２２−ａ及び２２−ｂを含み、これ
らチャンバーはガスケット２２−ｃ及びねじ２２−ｄを
含む結合手段によって連結される。チャンバー２２−ａ
は筒状パイプ２１と連通され、またチャンバー２２−ｂ
と整列されそれによりシリンダー形状を有する前記カッ
プリング手段２２を形成する。酸素−燃料補助バーナー
の温度を下げるため或いは冷却するためにウオータージ
ャケット（図示せず）を設け得る。筒状パイプ２１及び
チューブ２４は共に、傾斜した或いは直線の通路を具備
する改変型耐火性ブロック１８と密着させるために屈曲
或いは角度付けし得る。
る火炎温度は通常、燃料及び酸素−燃料比の度合いに依
存する。使用される酸素はその濃度が２１％、好ましく
は少なくとも５０％の酸素−富化空気の形態とし得、或
いは酸素濃度が９９．５％或いはそれ以上である技術的
純酸素とし得る。酸素−燃料補助バーナーの火炎の温度
は約２７８０℃である。ある場合にはもっと火炎温度の
低い酸素−燃料補助バーナーを使用可能である。酸素−
燃料補助バーナー２０は、カップリング手段２２を介し
て酸素供給源（図示せず）と連結された筒状パイプ２１
を含む。この筒状パイプ２１は酸素がそこから放出され
るノズルチップ２３に於て終端される。筒状パイプ筒状
パイプ２１の内部にチューブ２４が同心的に位置決めさ
れる。燃料源（図示せず）がカップリング手段２２を介
して前記チューブ２４と連結されそれにより、このチュ
ーブ２４を通して送給された燃料は前記ノズルチップ２
３から放出可能とされる。カップリング手段２２は別個
の２つのチャンバー２２−ａ及び２２−ｂを含み、これ
らチャンバーはガスケット２２−ｃ及びねじ２２−ｄを
含む結合手段によって連結される。チャンバー２２−ａ
は筒状パイプ２１と連通され、またチャンバー２２−ｂ
と整列されそれによりシリンダー形状を有する前記カッ
プリング手段２２を形成する。酸素−燃料補助バーナー
の温度を下げるため或いは冷却するためにウオータージ
ャケット（図示せず）を設け得る。筒状パイプ２１及び
チューブ２４は共に、傾斜した或いは直線の通路を具備
する改変型耐火性ブロック１８と密着させるために屈曲
或いは角度付けし得る。
【００１３】図２、４及び５に示される改変型耐火性ブ
ロック１８は実質的に矩形形状或いは平行なパイプ状に
形成し得る。然しながらその寸法形状は一般に、従来の
耐火性ブロックと代替し得るよう、空気−燃料バーナー
（図３に示される如き）のための従来通りの耐火性ブロ
ックの外径寸法形状と対応される。改変型耐火性ブロッ
ク１８は通常、側面３３及び３４と、正面３０と、背面
３２と、上面３１とそして底面３５とを具備する。正面
３０の底部には通路１９が設けられる。この通路１９は
正面３０から反対側の背面３２へと斜向状態で伸延す
る。酸素−燃焼補助バーナーはその火炎をバッチライン
の如き特定の場所に向けて差し向けるよう受容され得
る。前記通路１９の寸法形状及び傾斜の角度は、酸素−
燃料補助バーナーの火炎が耐火壁に接触することなく高
温状況が必要とされる特定の場所に熱を集中させるよう
なものでありそれにより、ガラス溶融プロセスにおける
酸素及び燃料の必要量が最小化されると共に、耐火壁の
損失も最小化される。前記通路は筒状とし得る。以下の
例は本発明を例示するためのものであって本発明はこれ
に限定されるものではない。
ロック１８は実質的に矩形形状或いは平行なパイプ状に
形成し得る。然しながらその寸法形状は一般に、従来の
耐火性ブロックと代替し得るよう、空気−燃料バーナー
（図３に示される如き）のための従来通りの耐火性ブロ
ックの外径寸法形状と対応される。改変型耐火性ブロッ
ク１８は通常、側面３３及び３４と、正面３０と、背面
３２と、上面３１とそして底面３５とを具備する。正面
３０の底部には通路１９が設けられる。この通路１９は
正面３０から反対側の背面３２へと斜向状態で伸延す
る。酸素−燃焼補助バーナーはその火炎をバッチライン
の如き特定の場所に向けて差し向けるよう受容され得
る。前記通路１９の寸法形状及び傾斜の角度は、酸素−
燃料補助バーナーの火炎が耐火壁に接触することなく高
温状況が必要とされる特定の場所に熱を集中させるよう
なものでありそれにより、ガラス溶融プロセスにおける
酸素及び燃料の必要量が最小化されると共に、耐火壁の
損失も最小化される。前記通路は筒状とし得る。以下の
例は本発明を例示するためのものであって本発明はこれ
に限定されるものではない。
【００１４】例 １７０ＴＰＤ（トン／日）以上の能力を有し、空気−燃
料バーナーだけを有する交差火炎型蓄熱炉を使用してボ
トルガラスが製造された。蓄熱器の性能が低下しそれに
よりガラス性増量が実質的に減少した。３％の酸素富
化、３６０Ｎm3／Ｏ2 ／時、を設定したことにより２０
ＴＰＤの最大製造量増加が達成された。然しながら、蓄
熱器のそれ以上の劣化により、必要性増量は維持されな
かった。この交差火炎型蓄熱炉を空気火炎の運動量を妨
害することなく加熱するための酸素−燃料補助バーナー
が設けられた。作業を達成するために図４及び５に例示
されるようなバーナー及び耐火性ブロックが交差火炎型
蓄熱炉に組み込まれた。従来からのオイルバーナーフロ
ック（炉の各側に１つが設けられる）が図４及び５に示
されるような改変型耐火ブロックと交換された。各々約
１００Ｎm3天然ガス／時の能力を有し溶融チャンバーと
連通された酸素−燃料補助バーナーが改変型耐火ブロッ
ク内部に配置された。酸素−燃料補助バーナーが集中使
用され数回に渡り検査された。一月後、図５に示される
２つの追加の酸素−燃料補助バーナー（炉の各側に１つ
が設けられた）が組み込まれそれにより全燃焼能力は約
２００Ｎm3天然ガス／時に達した。約１４０Ｎm3天然ガ
ス／時及び市販製造酸素を使用しての３６０Ｎm3／Ｏ2
／時、のガス流れを使用して２０ＴＰＤの製造量増大が
達成された。
料バーナーだけを有する交差火炎型蓄熱炉を使用してボ
トルガラスが製造された。蓄熱器の性能が低下しそれに
よりガラス性増量が実質的に減少した。３％の酸素富
化、３６０Ｎm3／Ｏ2 ／時、を設定したことにより２０
ＴＰＤの最大製造量増加が達成された。然しながら、蓄
熱器のそれ以上の劣化により、必要性増量は維持されな
かった。この交差火炎型蓄熱炉を空気火炎の運動量を妨
害することなく加熱するための酸素−燃料補助バーナー
が設けられた。作業を達成するために図４及び５に例示
されるようなバーナー及び耐火性ブロックが交差火炎型
蓄熱炉に組み込まれた。従来からのオイルバーナーフロ
ック（炉の各側に１つが設けられる）が図４及び５に示
されるような改変型耐火ブロックと交換された。各々約
１００Ｎm3天然ガス／時の能力を有し溶融チャンバーと
連通された酸素−燃料補助バーナーが改変型耐火ブロッ
ク内部に配置された。酸素−燃料補助バーナーが集中使
用され数回に渡り検査された。一月後、図５に示される
２つの追加の酸素−燃料補助バーナー（炉の各側に１つ
が設けられた）が組み込まれそれにより全燃焼能力は約
２００Ｎm3天然ガス／時に達した。約１４０Ｎm3天然ガ
ス／時及び市販製造酸素を使用しての３６０Ｎm3／Ｏ2
／時、のガス流れを使用して２０ＴＰＤの製造量増大が
達成された。
【００１５】一般に、少なくとも１つの酸素−燃料補助
バーナーの交差火炎型蓄熱炉への組み込みは、炉の横方
向側部に蓄熱器が位置付けられることから生じる制約
上、困難である。少なくとも１つの酸素−燃料補助バー
ナーだけの使用もまた、それが空気バーナーによる非効
率な燃料消費を、また過熱による炉寿命の短縮を引き起
こし得ることから経済的ではない。更には、少なくとも
１つの酸素−燃料補助バーナーを組み込むために炉の耐
火性ライニングを穿孔することが、炉の寿命並びに組み
込んだ酸素−燃料補助バーナーの寿命に悪影響を及ぼし
得る。こうした問題は、炉内の既存の従来通りの少なく
とも１つの空気−燃料ブロックを、特定の設計形状を有
する少なくとも１つの改変型耐火ブロックと代替し、酸
素−燃料補助バーナーをそこに受容させることによって
解決される。この酸素−燃料補助バーナーは前記改変型
耐火ブロックの少なくとも１つの通路の内部に凹設さ
れ、特定の領域を加熱するために集中させた態様に於
て、そうした改変型耐火ブロックに接触させることなく
その火炎を提供しそれにより、空気バーナーの火炎運動
量に対する妨害が回避された運転を提供する。こうした
態様で組み込まれた単数或いは複数の酸素−バーナー
は、炉を加熱することなくガラス製造量を増大させる点
に於て有益であり、またガラス製造プロセスを、炉の蓄
熱器が正常に機能しない場合でも炉を作動可能とするこ
とによって炉の融通性を提供する点に於て有益である。
以上本発明を具体例を参照して説明したが、本発明の内
で種々の変更をなし得ることを銘記されたい。
バーナーの交差火炎型蓄熱炉への組み込みは、炉の横方
向側部に蓄熱器が位置付けられることから生じる制約
上、困難である。少なくとも１つの酸素−燃料補助バー
ナーだけの使用もまた、それが空気バーナーによる非効
率な燃料消費を、また過熱による炉寿命の短縮を引き起
こし得ることから経済的ではない。更には、少なくとも
１つの酸素−燃料補助バーナーを組み込むために炉の耐
火性ライニングを穿孔することが、炉の寿命並びに組み
込んだ酸素−燃料補助バーナーの寿命に悪影響を及ぼし
得る。こうした問題は、炉内の既存の従来通りの少なく
とも１つの空気−燃料ブロックを、特定の設計形状を有
する少なくとも１つの改変型耐火ブロックと代替し、酸
素−燃料補助バーナーをそこに受容させることによって
解決される。この酸素−燃料補助バーナーは前記改変型
耐火ブロックの少なくとも１つの通路の内部に凹設さ
れ、特定の領域を加熱するために集中させた態様に於
て、そうした改変型耐火ブロックに接触させることなく
その火炎を提供しそれにより、空気バーナーの火炎運動
量に対する妨害が回避された運転を提供する。こうした
態様で組み込まれた単数或いは複数の酸素−バーナー
は、炉を加熱することなくガラス製造量を増大させる点
に於て有益であり、またガラス製造プロセスを、炉の蓄
熱器が正常に機能しない場合でも炉を作動可能とするこ
とによって炉の融通性を提供する点に於て有益である。
以上本発明を具体例を参照して説明したが、本発明の内
で種々の変更をなし得ることを銘記されたい。
【００１６】
【発明の効果】蓄熱器によって課せられる制約を受容す
る態様に於て、交差火炎型蓄熱炉への酸素−燃料補助バ
ーナーの組み込みが可能となり、炉の耐火性ライニング
に穿孔することなく、交差火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補
助バーナーを組み込むことが可能となり、炉の蓄熱器が
部分的に詰まり或いは破壊された場合、或いは補修中で
も、所定のガラス製造量が維持可能となり、過剰の酸素
及び燃料を消費することなく且つ炉の屋根部分を過熱す
ることなくガラス製造量を増大させることが可能とな
り、更には、非−水冷式の酸素−燃料補助バーナーを使
用可能な交差火炎型蓄熱炉が提供される。
る態様に於て、交差火炎型蓄熱炉への酸素−燃料補助バ
ーナーの組み込みが可能となり、炉の耐火性ライニング
に穿孔することなく、交差火炎型蓄熱炉に酸素−燃料補
助バーナーを組み込むことが可能となり、炉の蓄熱器が
部分的に詰まり或いは破壊された場合、或いは補修中で
も、所定のガラス製造量が維持可能となり、過剰の酸素
及び燃料を消費することなく且つ炉の屋根部分を過熱す
ることなくガラス製造量を増大させることが可能とな
り、更には、非−水冷式の酸素−燃料補助バーナーを使
用可能な交差火炎型蓄熱炉が提供される。
【図１】本発明の交差火炎型蓄熱炉の１具体例の側方断
面図である。
面図である。
【図２】本発明の交差火炎型蓄熱炉の１具体例の平面図
であり、右側の孔が燃焼サイクルにそして左側の孔が排
気、即ち非燃焼サイクルにある状況が示される。
であり、右側の孔が燃焼サイクルにそして左側の孔が排
気、即ち非燃焼サイクルにある状況が示される。
【図３】空気−燃料ランスのための従来からの耐火性ブ
ロックの断面図である。
ロックの断面図である。
【図４】本発明に使用し得る酸素−燃料補助バーナーの
ための改変型耐火性ブロックの断面図である。
ための改変型耐火性ブロックの断面図である。
【図５】酸素−燃料補助バーナーをそこに組み込んで成
る改変型耐火性ブロックの１具体例の断面図である。
る改変型耐火性ブロックの１具体例の断面図である。
１：交差火炎型蓄熱炉 ２：溶融チャンバー ３：蓄熱器 ４：蓄熱器 ５：耐火性ハウジング ９：空気−燃料耐火性ブロック ９ａ：燃料ランス １１：屋根部分 １２：側壁 １３：出口領域 １４：後壁 １８：改変型耐火性ブロック ２０：酸素−燃料補助バーナー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロベール・ジユル・カストラン ベルギー国ゴダルビル、リユ・ド・ラ・ル ゼルブ５ (72)発明者 ルク・アンドレ・ヴオウテルス ベルギー国シルデ、カタリナドレーフ21
Claims (19)
- 【請求項１】 底部と、屋根部分と、側壁と、原料入り
口手段と、溶融物出口手段とを具備する溶融チャンバー
の横方向側部に沿って設けた複数の孔を通して該溶融チ
ャンバーと連通された、少なくとも２つの蓄熱器を有す
る交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原料を溶融する
ための方法であって、 前記溶融チャンバー内のガラス形成用原料及びその溶融
物を前記複数の孔の幾つか或いは全ての下方或いは隣り
合った位置に配置したバーナーにして、空気−燃料バー
ナー及び少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを含
み、該少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーが前記
溶融チャンバー内の特定領域を前記空気−燃料バーナー
の火炎運動量を実質的に妨害することなく加熱する前記
バーナーを使用して加熱する段階を含む前記少なくとも
２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形
成用原料を溶融するための方法。 - 【請求項２】 溶融チャンバーの横方向側部に位置付け
た少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーを空気−燃
料バーナーの燃焼シーケンスに追従して空気火炎と実質
的に平行に交互に燃焼作動させそれにより、空気−燃料
バーナーの火炎運動量が妨害されないようにする段階を
含んでいる請求項１の少なくとも２つの蓄熱器を有する
交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原料を溶融するた
めの方法。 - 【請求項３】 少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナ
ーを受容させるために、少なくとも１つのシリンダー状
通路が貫通されて成る少なくとも１つの改変型耐火性ブ
ロックを複数の孔の下方或いは隣り合った位置に配置す
る段階を含む請求項１の少なくとも２つの蓄熱器を有す
る交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原料を溶融する
ための方法。 - 【請求項４】 少なくとも１つの酸素−燃焼補助バーナ
ーの火炎を溶融チャンバーの特定領域に向けるために前
記少なくとも１つの酸素−燃焼補助バーナーを曲げ或い
は角度付けする段階を含む請求項１の少なくとも２つの
蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原
料を溶融するための方法。 - 【請求項５】 使用される酸素−燃料補助バーナーの数
に対応する改変型耐火性ブロックを用意する段階を含む
請求項３の少なくとも２つの蓄熱器を有する交差火炎型
蓄熱炉に於てガラス形成用原料を溶融するための方法。 - 【請求項６】 少なくとも１つの傾斜通路を改変型耐火
性ブロックに形成する段階を含む請求項３の少なくとも
２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形
成用原料を溶融するための方法。 - 【請求項７】 少なくとも４つの酸素−燃料補助バーナ
ーを用意する段階を含む請求項５の少なくとも２つの蓄
熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原料
を溶融するための方法。 - 【請求項８】 少なくとも１つの酸素−燃料補助バーナ
ーを、改変型耐火性ブロックの少なくとも１つの傾斜通
路の内部に凹設する段階を含む請求項３の少なくとも２
つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成
用原料を溶融するための方法。 - 【請求項９】 燃料提供手段と関連する屈曲されたチュ
ーブを、酸素提供手段と関連する屈曲されたシリンダー
状パイプの内部に同軸配置して成る少なくとも１つの酸
素−燃料補助バーナーを用意する段階を含む請求項１の
少なくとも２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於
てガラス形成用原料を溶融するための方法。 - 【請求項１０】 バッチライン或いはバッチラインの近
辺を溶融チャンバーの特定領域とする段階を含む請求項
１の少なくとも２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉
に於てガラス形成用原料を溶融するための方法。 - 【請求項１１】 底部と、屋根部分と、側壁と、バッチ
原料入り口手段と、溶融ガラス出口手段とを具備し、溶
融ガラス及び未溶融のガラス形成用原料をその内部に含
む溶融チャンバーの横方向側部に沿って設けた複数の孔
を通して該溶融チャンバーと連通された、少なくとも２
つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成
用原料をバッチ溶融するための方法であって、 少なくとも１つの通路を具備する少なくとも１つの改変
型耐火ブロックにして、前記少なくとも１つの通路が、
前記蓄熱器の能力を増大するために或いは前記蓄熱器が
部分的な詰まりを生じた場合或いはその補修中における
溶融能力を維持するために少なくとも１つの酸素−燃料
補助バーナーをその内部に容易に配置し得る設計形状を
有して成る前記改変型耐火ブロックを、少なくとも１つ
の前記孔の下方或いは隣り合う位置に配置する段階を含
む前記少なくとも２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱
炉に於てガラス形成用原料をバッチ溶融するための方
法。 - 【請求項１２】 改変型耐火ブロックの少なくとも１つ
の通路を傾斜筒状に設ける段階を含む請求項１１の少な
くとも２つの蓄熱器を有する交差火炎型蓄熱炉に於てガ
ラス形成用原料をバッチ溶融するための方法。 - 【請求項１３】 溶融チャンバーの内部を少なくとも１
つの酸素−燃料補助バーナーだけによって加熱する段階
を含む請求項１１の少なくとも２つの蓄熱器を有する交
差火炎型蓄熱炉に於てガラス形成用原料をバッチ溶融す
るための方法。 - 【請求項１４】 底部と、屋根部分と、側壁と、入り口
手段及び出口手段とを具備する溶融チャンバーと、 該溶融チャンバーの横方向側部に沿って設けた複数の孔
を介して前記溶融チャンバーと連通する少なくとも２つ
の蓄熱器と、 前記複数の孔の下方或いは隣り合う位置に配置されたバ
ーナーにして、燃料ランスを具備する空気−燃料バーナ
ーと前記燃料ランスと実質的に平行に位置決めされた少
なくとも１つの酸素−燃料補助バーナーとを含む前記バ
ーナーとによって構成されそれにより、 前記酸素−燃料補助バーナーが溶融チャンバーの特定の
領域を、前記空気−燃料バーナーから放出される火炎の
運動量を実質的に妨害することなく加熱し得るようにな
っていることを特徴とする交差火炎型蓄熱炉。 - 【請求項１５】 少なくとも１つの酸素−燃料補助バー
ナーは少なくとも１つの改変型耐火ブロックの少なくと
も１つの通路内部に凹設される請求項１４の交差火炎型
蓄熱炉。 - 【請求項１６】 少なくとも１つの酸素−燃料補助バー
ナーは溶融チャンバーの特定領域に向けて屈曲され或い
は角度付けされる請求項１４の交差火炎型蓄熱炉。 - 【請求項１７】 シリンダー状の通路を具備する改変型
耐火ブロックの数は使用される酸素−燃料補助バーナー
の和人対応される請求項１４の交差火炎型蓄熱炉。 - 【請求項１８】 少なくとも４つの酸素−燃料補助バー
ナーが使用される請求項１４の交差火炎型蓄熱炉。 - 【請求項１９】 少なくとも１つの改変型耐火ブロック
は傾斜通路を具備している請求項１５の交差火炎型蓄熱
炉。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US761448 | 1985-08-01 | ||
| US07/761,448 US5147438A (en) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | Auxiliary oxygen burners technique in glass melting cross-fired regenerative furnaces |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0597444A true JPH0597444A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=25062219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4086591A Pending JPH0597444A (ja) | 1991-09-18 | 1992-03-11 | ガラス溶融用の交差火炎型蓄熱炉における補助酸素バーナー技法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5147438A (ja) |
| EP (1) | EP0532825B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0597444A (ja) |
| KR (1) | KR0141469B1 (ja) |
| BR (1) | BR9200828A (ja) |
| CA (1) | CA2062671C (ja) |
| DE (1) | DE69204790T2 (ja) |
| ES (1) | ES2077269T3 (ja) |
| MX (1) | MX9201066A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010533118A (ja) * | 2007-07-10 | 2010-10-21 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | ガラス化可能材料を溶融させるための炉及びオキシ燃焼方法 |
| WO2011136086A1 (ja) * | 2010-04-26 | 2011-11-03 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶解炉及びガラス溶解方法 |
| JP2012529624A (ja) * | 2009-06-08 | 2012-11-22 | エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド | スルーポート酸素−燃料バーナー |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5346524A (en) * | 1992-09-14 | 1994-09-13 | Schuller International, Inc. | Oxygen/fuel firing of furnaces with massive, low velocity, turbulent flames |
| US5643348A (en) * | 1992-09-14 | 1997-07-01 | Schuller International, Inc. | Oxygen/fuel fired furnaces having massive, low velocity, turbulent flame clouds |
| US5242296A (en) * | 1992-12-08 | 1993-09-07 | Praxair Technology, Inc. | Hybrid oxidant combustion method |
| US5405082A (en) * | 1993-07-06 | 1995-04-11 | Corning Incorporated | Oxy/fuel burner with low volume fuel stream projection |
| DE69414791T2 (de) * | 1993-09-09 | 1999-06-24 | Praxair Technology, Inc., Danbury, Conn. | Verfahren zur Verarbeitung von Nitratsalze enthaltenden Glasvorläufermaterialien |
| US5417731A (en) * | 1993-09-14 | 1995-05-23 | Owens-Brockway Glass Container, Inc. | Method of heating a charge, including injecting secondary oxidant into the output port |
| FR2711981B1 (fr) * | 1993-11-02 | 1996-01-05 | Saint Gobain Vitrage | Dispositif pour la fusion du verre. |
| US5500030A (en) * | 1994-03-03 | 1996-03-19 | Combustion Tec, Inc. | Oxy-gas fired forehearth burner system |
| EP0683357B1 (en) * | 1994-05-18 | 2000-03-01 | Praxair Technology, Inc. | Method for operating a furnace |
| FR2722272B1 (fr) | 1994-07-08 | 1996-08-23 | Air Liquide | Ensemble de combustion pour un four et procede de mise en oeuvre |
| DE4430802C2 (de) * | 1994-08-30 | 1996-09-12 | Hotwork Int Sa | Industrieofen, insbesondere Glasschmelzofen |
| DE4447605C2 (de) | 1994-08-30 | 1996-12-19 | Hotwork Int Sa | Industrieofen mit einer U-Flammenwanne |
| US5713977A (en) * | 1994-09-12 | 1998-02-03 | Praxair Technology, Inc. | Fixed bed filtering preheater process for high temperature process furnaces |
| US5632795A (en) * | 1995-01-17 | 1997-05-27 | Corning Incorporated | Reduction of nitrogen containing glass batch materials using excess oxygen |
| US5628809A (en) * | 1995-06-13 | 1997-05-13 | Praxair Technology, Inc. | Glassmelting method with reduced volatilization of alkali species |
| US6253578B1 (en) * | 1996-04-12 | 2001-07-03 | Praxair Technology, Inc. | Glass melting process and apparatus with reduced emissions and refractory corrosion |
| FR2750977B1 (fr) * | 1996-07-11 | 1998-10-30 | Saint Gobain Vitrage | Procede et dispositif pour la reduction de l'emission de nox dans un four de verrerie |
| ATE206197T1 (de) * | 1996-07-17 | 2001-10-15 | Johns Manville Int Inc | Verfahren zum umwandeln eines ofens von luft- brenner in sauerstoff-brenner und brennerstein |
| FR2757845B1 (fr) * | 1996-12-31 | 1999-01-29 | Air Liquide | Procede pour ameliorer le profil thermique des fours de verre et four de fusion de verre pour sa mise en oeuvre |
| US6233974B1 (en) | 1999-01-25 | 2001-05-22 | Combustion Tec | Oxygen-gaseous forehearth burner for air-fuel and oxy-fuel forehearth burner block geometries |
| CA2323032A1 (en) * | 1999-10-18 | 2001-04-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for backing-up oxy-fuel combustion with air-fuel combustion |
| US6519973B1 (en) | 2000-03-23 | 2003-02-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Glass melting process and furnace therefor with oxy-fuel combustion over melting zone and air-fuel combustion over fining zone |
| DE10055924B4 (de) * | 2000-08-19 | 2006-03-23 | Horn Glasanlagen Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Glasschmelzofens |
| US7143610B2 (en) * | 2001-03-23 | 2006-12-05 | Vitro Global, S.A. | Method and system for feeding and burning a pulverized fuel in a glass melting furnace, and burner for use in the same |
| US6685464B2 (en) * | 2001-03-28 | 2004-02-03 | L'Air Liquide - Societe Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procedes Georges Claude | High velocity injection of enriched oxygen gas having low amount of oxygen enrichment |
| US6748883B2 (en) * | 2002-10-01 | 2004-06-15 | Vitro Global, S.A. | Control system for controlling the feeding and burning of a pulverized fuel in a glass melting furnace |
| FR2890155B1 (fr) * | 2005-08-25 | 2007-11-23 | Air Liquide | Prechauffage de combustible et du comburant d'oxybruleurs a partir d'installation de prechauffage d'air de combustion |
| FR2892497B1 (fr) * | 2005-10-24 | 2008-07-04 | Air Liquide | Procede de combustion mixte dans un four a regenerateurs |
| CN101600903B (zh) * | 2006-08-25 | 2011-08-17 | 琳德股份有限公司 | 通过玻璃熔炉的顶部或炉顶的氧气注入 |
| DE102007044043B4 (de) * | 2007-09-14 | 2011-06-09 | Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg | Glasschmelzanlage und Verfahren zum Betrieb |
| US9221704B2 (en) | 2009-06-08 | 2015-12-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Through-port oxy-fuel burner |
| TWI416051B (zh) * | 2010-07-08 | 2013-11-21 | Air Prod & Chem | 穿埠氧-燃料燃燒器 |
| CN106733276B (zh) * | 2016-11-16 | 2022-07-26 | 信义玻璃（营口）有限公司 | 一种重油燃烧喷枪及具有该喷枪的炉窑 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3515529A (en) * | 1967-06-08 | 1970-06-02 | Owens Illinois Inc | Glass melting furnace and method of operation |
| US3592622A (en) * | 1968-06-05 | 1971-07-13 | Air Reduction | Oxy-fuel accelerated glass melting furnace and method of operation |
| US3592623A (en) * | 1969-04-04 | 1971-07-13 | Air Reduction | Glass melting furnace and method of operating it |
| AU541381B2 (en) * | 1981-06-01 | 1985-01-03 | Owens Corning Fiberglas | Process for producing molten glass |
| US4473388A (en) * | 1983-02-04 | 1984-09-25 | Union Carbide Corporation | Process for melting glass |
| FR2546155B1 (fr) * | 1983-05-20 | 1986-06-27 | Air Liquide | Procede et installation d'elaboration de verre |
| GB2140910B (en) * | 1983-05-31 | 1986-08-13 | Boc Group Plc | Heating of enclosures |
| US4874311A (en) * | 1987-08-03 | 1989-10-17 | American Combustion, Inc. | Method and apparatus for improved regenerative furnace |
| US4565560A (en) * | 1984-12-19 | 1986-01-21 | Ppg Industries, Inc. | Energy efficient and anti-corrosive burner nozzle construction and installation configuration |
| US4599100A (en) * | 1985-04-01 | 1986-07-08 | Ppg Industries, Inc. | Melting glass with port and melter burners for NOx control |
| US4725299A (en) * | 1986-09-29 | 1988-02-16 | Gas Research Institute | Glass melting furnace and process |
| US4909733A (en) * | 1988-04-01 | 1990-03-20 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus for gas lancing |
| SE463512B (sv) * | 1989-04-17 | 1990-12-03 | Aga Ab | Saett och smaeltugn foer framstaellning av glas |
-
1991
- 1991-09-18 US US07/761,448 patent/US5147438A/en not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-03-11 ES ES92104217T patent/ES2077269T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-11 CA CA002062671A patent/CA2062671C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-11 DE DE69204790T patent/DE69204790T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-11 BR BR929200828A patent/BR9200828A/pt not_active IP Right Cessation
- 1992-03-11 MX MX9201066A patent/MX9201066A/es not_active IP Right Cessation
- 1992-03-11 KR KR1019920003945A patent/KR0141469B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1992-03-11 EP EP92104217A patent/EP0532825B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-11 JP JP4086591A patent/JPH0597444A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010533118A (ja) * | 2007-07-10 | 2010-10-21 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | ガラス化可能材料を溶融させるための炉及びオキシ燃焼方法 |
| JP2012529624A (ja) * | 2009-06-08 | 2012-11-22 | エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド | スルーポート酸素−燃料バーナー |
| KR101325814B1 (ko) * | 2009-06-08 | 2013-11-05 | 에어 프로덕츠 앤드 케미칼스, 인코오포레이티드 | 관통 포트 산소-연료 버너 |
| WO2011136086A1 (ja) * | 2010-04-26 | 2011-11-03 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶解炉及びガラス溶解方法 |
| JP5598541B2 (ja) * | 2010-04-26 | 2014-10-01 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶解炉及びガラス溶解方法 |
| KR101453639B1 (ko) * | 2010-04-26 | 2014-11-03 | 아사히 가라스 가부시키가이샤 | 유리 용해로 및 유리 용해 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2077269T3 (es) | 1995-11-16 |
| MX9201066A (es) | 1993-03-01 |
| CA2062671A1 (en) | 1993-03-19 |
| KR0141469B1 (ko) | 1998-07-01 |
| US5147438A (en) | 1992-09-15 |
| BR9200828A (pt) | 1993-04-13 |
| EP0532825A3 (en) | 1993-04-21 |
| KR930006372A (ko) | 1993-04-21 |
| DE69204790T2 (de) | 1996-04-04 |
| EP0532825B1 (en) | 1995-09-13 |
| DE69204790D1 (de) | 1995-10-19 |
| CA2062671C (en) | 1996-04-02 |
| EP0532825A2 (en) | 1993-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0597444A (ja) | ガラス溶融用の交差火炎型蓄熱炉における補助酸素バーナー技法 | |
| EP0546238B1 (en) | Process for melting glas in a furnace having a roof-mounted, oxygen-fired auxiliary burner | |
| EP1077201B2 (en) | Method of boosting the heating in a glass melting furnace using a roof-mounted oxygen-fuel burner | |
| CN1206180C (zh) | 制造玻璃液的方法及玻璃熔窑 | |
| JP3677217B2 (ja) | 溶融帯域にわたる酸素−燃料燃焼および清澄帯域にわたる空気−燃料燃焼を有するガラス溶融方法ならびにそのための炉 | |
| US7669439B2 (en) | Gas injection for glass melting furnace to reduce refractory degradation | |
| KR100847950B1 (ko) | 유리 형성 재료 용융 방법 및 산소-연료 버너 | |
| KR100297032B1 (ko) | 알칼리 부식을 감소시키는 유리 용융 장치 및 방법 | |
| US5855639A (en) | Process for the conversion of a glass furnace with the aid of a combustion with oxygen | |
| EP3695166B1 (en) | Reduced fouling in staged combustion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19961001 |