JPH0598283A - 水溶性冷間圧延油組成物 - Google Patents
水溶性冷間圧延油組成物Info
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- JPH0598283A JPH0598283A JP29064791A JP29064791A JPH0598283A JP H0598283 A JPH0598283 A JP H0598283A JP 29064791 A JP29064791 A JP 29064791A JP 29064791 A JP29064791 A JP 29064791A JP H0598283 A JPH0598283 A JP H0598283A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐焼付き性が優れヒートスクラッチの発生が
なく、通板時のスリップ発生がなく、アルカリ脱脂性が
良く、且つ圧延機周辺を汚すことのないステンレス鋼板
用水溶性冷間圧延油組成物を提供する。 【構成】 （ａ）動植物油脂、鉱物油及び合成脂肪酸エ
ステルから選ばれる１種又は２種以上からなり、５０℃
における動粘度が６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓである基油、
（ｂ）アルカリ土類金属のスルホネート、硫黄系極圧剤
及びリン系極圧剤から選ばれる２種以上の添加剤、及び
（ｃ）界面活性剤を必須成分として含有し、且つ、圧延
油としてのエマルション中の平均粒子径が５〜１０μｍ
であることを特徴とする水溶性冷間圧延油組成物。
なく、通板時のスリップ発生がなく、アルカリ脱脂性が
良く、且つ圧延機周辺を汚すことのないステンレス鋼板
用水溶性冷間圧延油組成物を提供する。 【構成】 （ａ）動植物油脂、鉱物油及び合成脂肪酸エ
ステルから選ばれる１種又は２種以上からなり、５０℃
における動粘度が６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓである基油、
（ｂ）アルカリ土類金属のスルホネート、硫黄系極圧剤
及びリン系極圧剤から選ばれる２種以上の添加剤、及び
（ｃ）界面活性剤を必須成分として含有し、且つ、圧延
油としてのエマルション中の平均粒子径が５〜１０μｍ
であることを特徴とする水溶性冷間圧延油組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水溶性冷間圧延油組成
物に関し、更に詳しく言えば、耐焼付き性及びミルの清
浄性に優れ、良好な鋼板表面品位が得られるステンレス
鋼板用水溶性冷間圧延油組成物に関するものである。
物に関し、更に詳しく言えば、耐焼付き性及びミルの清
浄性に優れ、良好な鋼板表面品位が得られるステンレス
鋼板用水溶性冷間圧延油組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼板は変形抵抗が高いため、
冷間圧延は一般に小径ワークロールを有するゼンジミア
圧延機のような多段式圧延機を用いて冷間圧延されてい
る。圧延油としては主として鉱物油を基油とした圧延油
が、ニート（原液）又はエマルションとして供給され
る。また、ステンレス鋼板は、圧延後の表面光沢が要求
されるが、高粘度の圧延油を用いると油膜が厚くなり圧
延後の鋼板表面にオイルピット（油溜まり）が多くな
り、表面光沢が低下する。その対策として粘度の低い圧
延油が用いられる。
冷間圧延は一般に小径ワークロールを有するゼンジミア
圧延機のような多段式圧延機を用いて冷間圧延されてい
る。圧延油としては主として鉱物油を基油とした圧延油
が、ニート（原液）又はエマルションとして供給され
る。また、ステンレス鋼板は、圧延後の表面光沢が要求
されるが、高粘度の圧延油を用いると油膜が厚くなり圧
延後の鋼板表面にオイルピット（油溜まり）が多くな
り、表面光沢が低下する。その対策として粘度の低い圧
延油が用いられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、最近ステンレス
鋼板の生産性向上の課題があるが、上記のゼンジミア圧
延機では一般にリバース（可逆式）圧延機であること及
び小径ワークロールのために圧延パス回数が多く、且つ
圧延速度を上昇することができず、生産性が悪いという
問題がある。ステンレス鋼の冷間圧延の生産性を上げる
ため、最近考えられている方法は、従来一般冷延鋼板を
圧延していた大径ワークロールを備えたタンデムミルに
よる圧延である。但し、ステンレス鋼を大径ワークロー
ルで圧延する場合、鋼板表面にヒートスクラッチ（焼き
付き傷）が発生し易くなるため、高潤滑性、特に耐焼付
き性に優れた圧延油が必要となる。潤滑性を向上させる
試みとしては、牛脂のような油脂を基油とした圧延油、
油性向上剤或いは極圧添加剤を添加した圧延油等がある
が、いずれも耐焼付き性が不十分であり、ヒートスクラ
ッチを防止するには至っていない。また、圧延油の粘度
を高くすることにより耐焼付き性を向上することもでき
るが、この場合には、通板時のスリップ発生、アルカリ
脱脂性不良、圧延機周辺の汚れ等の圧延作業上での問題
がある。更に、特定の硫黄化合物と乳化分散剤を配合し
た圧延油（特開昭６３−１７５０９７号公報）も開示さ
れているが耐焼付き性が十分でなく、ヒートスクラッチ
を完全に防止することはできない。
鋼板の生産性向上の課題があるが、上記のゼンジミア圧
延機では一般にリバース（可逆式）圧延機であること及
び小径ワークロールのために圧延パス回数が多く、且つ
圧延速度を上昇することができず、生産性が悪いという
問題がある。ステンレス鋼の冷間圧延の生産性を上げる
ため、最近考えられている方法は、従来一般冷延鋼板を
圧延していた大径ワークロールを備えたタンデムミルに
よる圧延である。但し、ステンレス鋼を大径ワークロー
ルで圧延する場合、鋼板表面にヒートスクラッチ（焼き
付き傷）が発生し易くなるため、高潤滑性、特に耐焼付
き性に優れた圧延油が必要となる。潤滑性を向上させる
試みとしては、牛脂のような油脂を基油とした圧延油、
油性向上剤或いは極圧添加剤を添加した圧延油等がある
が、いずれも耐焼付き性が不十分であり、ヒートスクラ
ッチを防止するには至っていない。また、圧延油の粘度
を高くすることにより耐焼付き性を向上することもでき
るが、この場合には、通板時のスリップ発生、アルカリ
脱脂性不良、圧延機周辺の汚れ等の圧延作業上での問題
がある。更に、特定の硫黄化合物と乳化分散剤を配合し
た圧延油（特開昭６３−１７５０９７号公報）も開示さ
れているが耐焼付き性が十分でなく、ヒートスクラッチ
を完全に防止することはできない。
【０００４】本発明は、従来の水溶性圧延油の欠点を解
消し、耐焼付き性が優れヒートスクラッチの発生がな
く、通板時のスリップ発生がなく、アルカリ脱脂性が良
く、且つ圧延機周辺を汚すことのないステンレス鋼板用
水溶性冷間圧延油組成物を提供することを目的とする。
消し、耐焼付き性が優れヒートスクラッチの発生がな
く、通板時のスリップ発生がなく、アルカリ脱脂性が良
く、且つ圧延機周辺を汚すことのないステンレス鋼板用
水溶性冷間圧延油組成物を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ステンレ
ス鋼板圧延において、圧延油組成と耐焼付き性及びその
他の性能との関係について鋭意検討した結果、特定の動
粘度範囲に調整した基油に、添加剤及び界面活性剤を配
合し、且つ該組成物のエマルション中の平均粒子径が特
定の範囲である組成物が、全ての要求性能を満たすこと
を見出して本発明を完成した。即ち、本発明の水溶性冷
間圧延油組成物は、（ａ）動植物油脂、鉱物油及び合成
脂肪酸エステルから選ばれる１種又は２種以上からな
り、５０℃における動粘度が６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓで
ある基油、（ｂ）アルカリ土類金属のスルホネート、硫
黄系極圧剤及びリン系極圧剤から選ばれる２種以上の添
加剤及び（ｃ）界面活性剤を必須成分として含有し、且
つ、圧延油としてのエマルション中の平均粒子径が５〜
１０μｍであることを特徴とする。
ス鋼板圧延において、圧延油組成と耐焼付き性及びその
他の性能との関係について鋭意検討した結果、特定の動
粘度範囲に調整した基油に、添加剤及び界面活性剤を配
合し、且つ該組成物のエマルション中の平均粒子径が特
定の範囲である組成物が、全ての要求性能を満たすこと
を見出して本発明を完成した。即ち、本発明の水溶性冷
間圧延油組成物は、（ａ）動植物油脂、鉱物油及び合成
脂肪酸エステルから選ばれる１種又は２種以上からな
り、５０℃における動粘度が６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓで
ある基油、（ｂ）アルカリ土類金属のスルホネート、硫
黄系極圧剤及びリン系極圧剤から選ばれる２種以上の添
加剤及び（ｃ）界面活性剤を必須成分として含有し、且
つ、圧延油としてのエマルション中の平均粒子径が５〜
１０μｍであることを特徴とする。
【０００６】本発明における「基油」は、牛脂、豚脂、
ナタネ油、ヒマシ油、米糠油、パーム油、ヤシ油等の動
植物油脂、スピンドル油、マシン油等の鉱物油を用いる
ことができる。また、「合成脂肪酸エステル」は、炭素
原子数が１２〜２２の脂肪酸と一価アルコール又は多価
アルコールとのエステル、多価アルコールと、炭素原子
数が１０〜２２の一塩基酸、炭素原子数が６〜２２の二
塩基酸及びダイマー酸との複合エステル等を使用するこ
とができる。本発明における基油の５０℃における動粘
度は６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓの範囲である。この動粘度
が６０ｍｍ2 ／ｓ未満では耐焼付き性が低下し、逆に動
粘度が１２０ｍｍ2 ／ｓを超えると、アルカリ脱脂性の
低下、圧延機周辺汚れの増加及び通板時のスリップが発
生し易くなるからである。
ナタネ油、ヒマシ油、米糠油、パーム油、ヤシ油等の動
植物油脂、スピンドル油、マシン油等の鉱物油を用いる
ことができる。また、「合成脂肪酸エステル」は、炭素
原子数が１２〜２２の脂肪酸と一価アルコール又は多価
アルコールとのエステル、多価アルコールと、炭素原子
数が１０〜２２の一塩基酸、炭素原子数が６〜２２の二
塩基酸及びダイマー酸との複合エステル等を使用するこ
とができる。本発明における基油の５０℃における動粘
度は６０〜１２０ｍｍ2 ／ｓの範囲である。この動粘度
が６０ｍｍ2 ／ｓ未満では耐焼付き性が低下し、逆に動
粘度が１２０ｍｍ2 ／ｓを超えると、アルカリ脱脂性の
低下、圧延機周辺汚れの増加及び通板時のスリップが発
生し易くなるからである。
【０００７】本発明において使用する「アルカリ土類金
属のスルホネート」としては、マグネシウムスルホネー
ト、カルシウムスルホネート、バリウムスルホネートの
中性塩又は塩基性塩等を挙げることができ、「スルホン
酸」としては、芳香族石油スルホン酸、アルキルスルホ
ン酸、アリールスルホン酸、アルキルアリールスルホン
酸等が含まれる。このスルホン酸の具体例としては、ポ
ストドデシルベンゼンスルホン酸、ジラウリルセチルベ
ンゼンスルホン酸、パラフィンワックス置換ベンゼンス
ルホン酸、ポリオレフィン置換ベンゼンスルホン酸、ポ
リイソブチレン置換ベンゼンスルホン酸、ナフタレンス
ルホン酸等が挙げられる。該アルカリ土類金属のスルホ
ネートの含有量は、圧延油組成物全体を１００重量部と
した場合、２．５〜１０重量部が好ましい。この含有量
が２．５重量部未満では、耐焼付き性が劣り、含有量が
１０重量部を超えてもこの効果が変わらないからであ
る。
属のスルホネート」としては、マグネシウムスルホネー
ト、カルシウムスルホネート、バリウムスルホネートの
中性塩又は塩基性塩等を挙げることができ、「スルホン
酸」としては、芳香族石油スルホン酸、アルキルスルホ
ン酸、アリールスルホン酸、アルキルアリールスルホン
酸等が含まれる。このスルホン酸の具体例としては、ポ
ストドデシルベンゼンスルホン酸、ジラウリルセチルベ
ンゼンスルホン酸、パラフィンワックス置換ベンゼンス
ルホン酸、ポリオレフィン置換ベンゼンスルホン酸、ポ
リイソブチレン置換ベンゼンスルホン酸、ナフタレンス
ルホン酸等が挙げられる。該アルカリ土類金属のスルホ
ネートの含有量は、圧延油組成物全体を１００重量部と
した場合、２．５〜１０重量部が好ましい。この含有量
が２．５重量部未満では、耐焼付き性が劣り、含有量が
１０重量部を超えてもこの効果が変わらないからであ
る。
【０００８】本発明において使用する「硫黄系極圧添加
剤」としては、硫化油脂、硫化脂肪酸エステル、オレフ
ィンポリサルファイド、ジアルキルポリサルファイド等
を挙げることができる。該硫黄系添加剤の含有量は、硫
黄分として１．０〜３．０重量％が好ましい。この含有
量が硫黄分として１．０重量％未満では、耐焼付き性が
不十分となり、含有量が３．０重量％を超えても、この
効果が変わらないからである。本発明において使用する
「リン系極圧添加剤」としては、リン酸エステル、亜リ
ン酸エステル等を挙げることができる。このリン系極圧
添加剤の含有量はリン分として０．１５〜０．５重量％
が好ましい。含有量が０．１５重量未満では、耐焼付き
性が不十分であり、含有量が０．５重量％を超えても、
この効果が変わらないからである。また、本発明の水溶
性冷間圧延油のエマルション中の平均粒子径は５〜１０
μｍの範囲である。この平均粒子径が５μｍ未満では、
耐焼付き性及びアルカリ脱脂性が不十分となり、平均粒
子径が１０μｍを超えると、圧延機周辺汚れの増加及び
通板時のスリップが発生し易くなるからである。本発明
の水溶性冷間圧延油組成物は、通常、水で０．１〜３０
％濃度に乳化分散して使用する。
剤」としては、硫化油脂、硫化脂肪酸エステル、オレフ
ィンポリサルファイド、ジアルキルポリサルファイド等
を挙げることができる。該硫黄系添加剤の含有量は、硫
黄分として１．０〜３．０重量％が好ましい。この含有
量が硫黄分として１．０重量％未満では、耐焼付き性が
不十分となり、含有量が３．０重量％を超えても、この
効果が変わらないからである。本発明において使用する
「リン系極圧添加剤」としては、リン酸エステル、亜リ
ン酸エステル等を挙げることができる。このリン系極圧
添加剤の含有量はリン分として０．１５〜０．５重量％
が好ましい。含有量が０．１５重量未満では、耐焼付き
性が不十分であり、含有量が０．５重量％を超えても、
この効果が変わらないからである。また、本発明の水溶
性冷間圧延油のエマルション中の平均粒子径は５〜１０
μｍの範囲である。この平均粒子径が５μｍ未満では、
耐焼付き性及びアルカリ脱脂性が不十分となり、平均粒
子径が１０μｍを超えると、圧延機周辺汚れの増加及び
通板時のスリップが発生し易くなるからである。本発明
の水溶性冷間圧延油組成物は、通常、水で０．１〜３０
％濃度に乳化分散して使用する。
【０００９】尚、本発明においては上記圧延油組成物に
必要に応じて油性向上剤、酸化防止剤、防食剤等を適宜
添加することができる。油性向上剤としては、オレイン
酸、ステアリン酸等の高級脂肪酸等が挙げられ、酸化防
止剤としては、２，６−ジ−ｔ−ブチルヒドロキシトル
エン、２，２′−メチレンビス−（４−メチル−６−ｔ
−ブチル）フェノール、２，５−ジ−ｔ−ブチルハイド
ロキノン、α−ナフチルフェニルアミン、フェニル−α
−ナフチルアミン等の脂肪族アミン、ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾール等のフェノール化合物等が挙げられ、防食剤
としては、メルカプトベンゾチアゾール等が挙げられ
る。
必要に応じて油性向上剤、酸化防止剤、防食剤等を適宜
添加することができる。油性向上剤としては、オレイン
酸、ステアリン酸等の高級脂肪酸等が挙げられ、酸化防
止剤としては、２，６−ジ−ｔ−ブチルヒドロキシトル
エン、２，２′−メチレンビス−（４−メチル−６−ｔ
−ブチル）フェノール、２，５−ジ−ｔ−ブチルハイド
ロキノン、α−ナフチルフェニルアミン、フェニル−α
−ナフチルアミン等の脂肪族アミン、ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾール等のフェノール化合物等が挙げられ、防食剤
としては、メルカプトベンゾチアゾール等が挙げられ
る。
【００１０】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。本発明の水溶性冷間圧延油組成物の性能を明らかに
するため、表１に示す各組成を有する実施例（Ｎｏ．１
〜１２）及び表２に示す各組成を有する比較例（Ｎｏ．
１〜５）について、以下に述べる各項目の性能試験（耐
焼付き性、アルカリ脱脂性及びクーラント中鉄分量・ロ
ールの汚れ）とその評価を行った。尚、表１中の（注
１）〜（注５）の組成成分は、各々、以下の通りであ
る。
る。本発明の水溶性冷間圧延油組成物の性能を明らかに
するため、表１に示す各組成を有する実施例（Ｎｏ．１
〜１２）及び表２に示す各組成を有する比較例（Ｎｏ．
１〜５）について、以下に述べる各項目の性能試験（耐
焼付き性、アルカリ脱脂性及びクーラント中鉄分量・ロ
ールの汚れ）とその評価を行った。尚、表１中の（注
１）〜（注５）の組成成分は、各々、以下の通りであ
る。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】（注１）ペンタエリスリトール、アジピン
酸及び牛脂脂肪酸よりなる複合エステル （注２）硫黄分：１０重量％ （注３）ポリエチレングリコールの分子量：４００ （注４）ポリエチレングリコールの分子量：１０００ （注５）２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール （注６）メルカプトベンゾチアゾール （注７）測定方法；５ｖｏｌ％、８００ｇ／１リット
ル、温度５０〜５５℃、ホモミキサー１，０００ｒｐｍ
×１５ｍｉｎの条件でエマルションを調製した後、コー
ルターカウンターで平均粒子径を測定した。 （１）耐焼付き性 本性能試験は、試験用圧延機により潤滑試験を行い、耐
焼付き性を評価したものである。試験条件を以下に示
す。 ワークロール；２００ｍｍφ、表面粗度（Ｒａ０．０５
μｍ） 圧延速度；３０ｍ／ｍｉｎ 圧延材；ＳＵＳ４３０ ２Ｂ、焼鈍材（１．０t ×７０
b ｍｍ） 圧下率；４０，４３％ 圧延油濃度；５ｖｏｌ％ クーラント温度；５５℃ クーラント供給量；１．９リットル／ｍｉｎ 耐焼付き性の評価；圧延後の鋼板エンド部裏面（５０×
６２８ｍｍ）を観察し、焼付けにより発生した微小傷の
面積の度合で評価した。評価の表示は、評点１；微小傷
発生面積４０％以上、評点２；２０〜４０％、評点３；
５〜２０％、評点４；５％以下、評点５；微小傷発生な
しを表す。以上の試験結果を表３に示す。
酸及び牛脂脂肪酸よりなる複合エステル （注２）硫黄分：１０重量％ （注３）ポリエチレングリコールの分子量：４００ （注４）ポリエチレングリコールの分子量：１０００ （注５）２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール （注６）メルカプトベンゾチアゾール （注７）測定方法；５ｖｏｌ％、８００ｇ／１リット
ル、温度５０〜５５℃、ホモミキサー１，０００ｒｐｍ
×１５ｍｉｎの条件でエマルションを調製した後、コー
ルターカウンターで平均粒子径を測定した。 （１）耐焼付き性 本性能試験は、試験用圧延機により潤滑試験を行い、耐
焼付き性を評価したものである。試験条件を以下に示
す。 ワークロール；２００ｍｍφ、表面粗度（Ｒａ０．０５
μｍ） 圧延速度；３０ｍ／ｍｉｎ 圧延材；ＳＵＳ４３０ ２Ｂ、焼鈍材（１．０t ×７０
b ｍｍ） 圧下率；４０，４３％ 圧延油濃度；５ｖｏｌ％ クーラント温度；５５℃ クーラント供給量；１．９リットル／ｍｉｎ 耐焼付き性の評価；圧延後の鋼板エンド部裏面（５０×
６２８ｍｍ）を観察し、焼付けにより発生した微小傷の
面積の度合で評価した。評価の表示は、評点１；微小傷
発生面積４０％以上、評点２；２０〜４０％、評点３；
５〜２０％、評点４；５％以下、評点５；微小傷発生な
しを表す。以上の試験結果を表３に示す。
【００１４】
【表３】
【００１５】（２）アルカリ脱脂性 本性能試験は試験圧延機（ダルワークロール使用）で圧
延した鋼板を試験片としてアルカリ浴に浸透して脱脂を
行いアルカリ脱脂性の評価を行ったものである。試験条
件を以下に示す。 アルカリ；オルソケイ酸ナトリウム アルカリ濃度；２．５ｗｔ％ 浴温度；８０±２℃ 浸透時間；６０ｓ 水洗；温水（５０±２℃）で１０ｓ間 乾燥；６０℃、３０ｍｉｎ 脱脂性の評価；脱脂試験前後の付着油分量より脱脂率
（％）を求めた。 その結果を表４に示す。
延した鋼板を試験片としてアルカリ浴に浸透して脱脂を
行いアルカリ脱脂性の評価を行ったものである。試験条
件を以下に示す。 アルカリ；オルソケイ酸ナトリウム アルカリ濃度；２．５ｗｔ％ 浴温度；８０±２℃ 浸透時間；６０ｓ 水洗；温水（５０±２℃）で１０ｓ間 乾燥；６０℃、３０ｍｉｎ 脱脂性の評価；脱脂試験前後の付着油分量より脱脂率
（％）を求めた。 その結果を表４に示す。
【００１６】
【表４】
【００１７】（３）クーラント中鉄分量及びロールの汚
れ 本性能試験は、試験圧延機により圧延した後のクーラン
ト中鉄分量及びロールの汚れを調べたものである。その
試験条件を以下に示す。 ワークロール；２００ｍｍφ、粗度Ｒａ２．７〜２．９
μｍ 圧延速度；３０ｍ／ｍｉｎ 前方及び後方張力；２２７Ｋｇｆ 圧延材；ＳＰＣＣ−ＳＢ、０．８×８０ｍｍ、１５Ｋｇ
コイル２本 全圧下率；７７％ 圧延油濃度；５ｖｏｌ％ クーラント供給量；１．９リットル／ｍｉｎ クーラント温度；５０〜６０℃ ロール汚れの評価；ワークロール表面のスコッチテープ
を張り付けた後剥離し、白紙に張り付けその反射率
（％）を測定した。尚、反射率の測定は、「ＣＭ−５３
Ｐ型色彩計」（村上色彩研究所製）を使用したが、スコ
ッチテープを白紙に張り付けただけの場合の反射率は８
０％であった。 また、クーラント中鉄分量は、その数値が少ない程、圧
延機周辺の汚れが著しい傾向であった。以上の試験結果
を表５に示す。
れ 本性能試験は、試験圧延機により圧延した後のクーラン
ト中鉄分量及びロールの汚れを調べたものである。その
試験条件を以下に示す。 ワークロール；２００ｍｍφ、粗度Ｒａ２．７〜２．９
μｍ 圧延速度；３０ｍ／ｍｉｎ 前方及び後方張力；２２７Ｋｇｆ 圧延材；ＳＰＣＣ−ＳＢ、０．８×８０ｍｍ、１５Ｋｇ
コイル２本 全圧下率；７７％ 圧延油濃度；５ｖｏｌ％ クーラント供給量；１．９リットル／ｍｉｎ クーラント温度；５０〜６０℃ ロール汚れの評価；ワークロール表面のスコッチテープ
を張り付けた後剥離し、白紙に張り付けその反射率
（％）を測定した。尚、反射率の測定は、「ＣＭ−５３
Ｐ型色彩計」（村上色彩研究所製）を使用したが、スコ
ッチテープを白紙に張り付けただけの場合の反射率は８
０％であった。 また、クーラント中鉄分量は、その数値が少ない程、圧
延機周辺の汚れが著しい傾向であった。以上の試験結果
を表５に示す。
【００１８】
【表５】
【００１９】（４）実施例の効果 表３〜５の結果に示すように、動粘度が３５ｍｍ2 ／ｓ
と小さな比較例１では耐焼付き性が悪く（表３）、動粘
度が１６０〜２６０ｍｍ2 ／ｓと大きな比較例２〜５で
は脱脂率が悪く、特にこれが２５０〜２６０ｍｍ2 ／ｓ
の比較例２〜４では脱脂率が著しく悪い（表４）。ま
た、比較例２〜５の場合は、ロールの汚れが大きい。更
に、エマルション平均粒子径が３μｍと小さな比較例２
では、脱脂率が著しく悪く（表４）、これが１２μｍと
大きな比較例４では、ロールの汚れが大きかった（表
５）。しかし、本発明範囲に含まれる組成の実施例１〜
１２は、いずれも、耐焼付き性、アルカリ脱脂性及びロ
ールの汚れの少なさに優れ、大変バランスのとれた有用
なものである（表３〜５）。
と小さな比較例１では耐焼付き性が悪く（表３）、動粘
度が１６０〜２６０ｍｍ2 ／ｓと大きな比較例２〜５で
は脱脂率が悪く、特にこれが２５０〜２６０ｍｍ2 ／ｓ
の比較例２〜４では脱脂率が著しく悪い（表４）。ま
た、比較例２〜５の場合は、ロールの汚れが大きい。更
に、エマルション平均粒子径が３μｍと小さな比較例２
では、脱脂率が著しく悪く（表４）、これが１２μｍと
大きな比較例４では、ロールの汚れが大きかった（表
５）。しかし、本発明範囲に含まれる組成の実施例１〜
１２は、いずれも、耐焼付き性、アルカリ脱脂性及びロ
ールの汚れの少なさに優れ、大変バランスのとれた有用
なものである（表３〜５）。
【００２０】
【発明の効果】以上のように、本発明の水溶性冷間圧延
油組成物は、耐焼付き性及びアルカリ脱脂性に優れると
ともに、圧延機周辺やワークロールを汚すことがない。
従って、本発明の圧延油を使用することにより、特にス
テンレス鋼板の冷間圧延において、ヒートスクラッチの
発生がなく、アルカリ脱脂性が良く、圧延機周辺を汚す
ことのないため、圧延作業の効率及び鋼板表面品位の向
上を図ることができる。
油組成物は、耐焼付き性及びアルカリ脱脂性に優れると
ともに、圧延機周辺やワークロールを汚すことがない。
従って、本発明の圧延油を使用することにより、特にス
テンレス鋼板の冷間圧延において、ヒートスクラッチの
発生がなく、アルカリ脱脂性が良く、圧延機周辺を汚す
ことのないため、圧延作業の効率及び鋼板表面品位の向
上を図ることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:38 105:42 135:10 135:06 135:22 137:04 137:02） Ｃ１０Ｎ 10:04 20:02 20:06 Ｚ 8217−4Ｈ 30:04 30:06 30:08 40:24 Ｚ 8217−4Ｈ (72)発明者 戸口 一男 神奈川県高座郡寒川町田端1580番地 ユシ ロ化学工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 （ａ）動植物油脂、鉱物油及び合成脂肪
酸エステルから選ばれる１種又は２種以上からなり、５
０℃における動粘度が６０〜１２０ｍｍ2／ｓである基
油、（ｂ）アルカリ土類金属のスルホネート、硫黄系極
圧剤及びリン系極圧剤から選ばれる２種以上の添加剤及
び（ｃ）界面活性剤を必須成分として含有し、且つ、圧
延油としてのエマルション中の平均粒子径が５〜１０μ
ｍであることを特徴とする水溶性冷間圧延油組成物。 - 【請求項２】 上記合成脂肪酸エステルは、（１）炭素
原子数が１０〜２２の脂肪酸と一価アルコール若しくは
多価アルコールとのエステル、及び、（２）多価アルコ
ールと、炭素原子数が１０〜２２の一塩基酸、炭素原子
数が６〜２２の二塩基酸及びダイマー酸との複合エステ
ルから選ばれる１種又は２種以上からなるエステルであ
る請求項１記載の水溶性冷間圧延油組成物。
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|---|---|---|---|
| JP3290647A JP2791723B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 水溶性冷間圧延油組成物 |
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| JP3290647A JP2791723B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 水溶性冷間圧延油組成物 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598283A true JPH0598283A (ja) | 1993-04-20 |
| JP2791723B2 JP2791723B2 (ja) | 1998-08-27 |
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ID=17758679
Family Applications (1)
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| JP3290647A Expired - Fee Related JP2791723B2 (ja) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | 水溶性冷間圧延油組成物 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5634984A (en) * | 1993-12-22 | 1997-06-03 | Union Oil Company Of California | Method for cleaning an oil-coated substrate |
| JPH10273689A (ja) * | 1997-03-28 | 1998-10-13 | Kyodo Yushi Kk | ステンレス鋼板用水溶性冷間圧延油剤及び圧延方法 |
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-
1991
- 1991-10-09 JP JP3290647A patent/JP2791723B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2791723B2 (ja) | 1998-08-27 |
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