JPH06100943A - ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼ラインパイプの製造方法Info
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- JPH06100943A JPH06100943A JP25107092A JP25107092A JPH06100943A JP H06100943 A JPH06100943 A JP H06100943A JP 25107092 A JP25107092 A JP 25107092A JP 25107092 A JP25107092 A JP 25107092A JP H06100943 A JPH06100943 A JP H06100943A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶接性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
ラインパイプの製造方法の提供。 【構成】重量％で、Ｃ ：０．０２〜０．０４％，Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，
Ｓ ：０．００５％以下，Ｐ ：０．０２０％以下，
Ｃｒ：１２．０〜１４．０％，Ｎｉ：３．５〜４．５
％， Ｍｏ：０．７５〜１．２５％，Ｃｕ：０．１〜
０．５％， Ｎ：０．０３〜０．０７％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、下記式（Ｉ） ４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．５×Ｍｏ≦５．５ …（Ｉ） を満足するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管とした
のち、９００℃〜１０００℃でオーステナイト化してか
ら空冷以上の冷却速度で冷却し、ついで６００℃以上Ａ
Cl点温度未満の温度で焼き戻し処理を施してから空冷す
ることを特徴とするステンレス鋼ラインパイプの製造方
法。
ラインパイプの製造方法の提供。 【構成】重量％で、Ｃ ：０．０２〜０．０４％，Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，
Ｓ ：０．００５％以下，Ｐ ：０．０２０％以下，
Ｃｒ：１２．０〜１４．０％，Ｎｉ：３．５〜４．５
％， Ｍｏ：０．７５〜１．２５％，Ｃｕ：０．１〜
０．５％， Ｎ：０．０３〜０．０７％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、下記式（Ｉ） ４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．５×Ｍｏ≦５．５ …（Ｉ） を満足するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管とした
のち、９００℃〜１０００℃でオーステナイト化してか
ら空冷以上の冷却速度で冷却し、ついで６００℃以上Ａ
Cl点温度未満の温度で焼き戻し処理を施してから空冷す
ることを特徴とするステンレス鋼ラインパイプの製造方
法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接性の優れたマルテ
ンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法に係わ
り、湿潤炭酸ガスを含む石油・天然ガスを輸送する際に
高い腐食抵抗性を有するとともに、溶接性に優れた鋼管
を製造する方法に関する。
ンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法に係わ
り、湿潤炭酸ガスを含む石油・天然ガスを輸送する際に
高い腐食抵抗性を有するとともに、溶接性に優れた鋼管
を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年生産される石油・天然ガスは、穏や
かな環境の井戸の枯渇に伴い湿潤な炭酸ガスを含む場合
が多くなっている。湿潤な炭酸ガス環境中では炭素鋼や
低合金鋼は大きな腐食減量を示すことが知られており、
従来より腐食抑制剤が添加されてきた。しかし、腐食抑
制剤は温度が高い場合その効果が発揮できないことがあ
り、また、海底パイプラインでは腐食抑制剤の処理に多
くの費用がかかり、必ずしも現実的でないことがあっ
た。当該環境にはＣｒを１３％程度含有した鋼が優れた
耐食性を有しており、０．２％程度のＣを含有したＡＩ
ＳＩ４２０系のマルテンサイト系ステンレス鋼管ＡＰＩ
（米国石油協会）に規格化され溶接構造のない油井鋼管
に大量に使用されている。
かな環境の井戸の枯渇に伴い湿潤な炭酸ガスを含む場合
が多くなっている。湿潤な炭酸ガス環境中では炭素鋼や
低合金鋼は大きな腐食減量を示すことが知られており、
従来より腐食抑制剤が添加されてきた。しかし、腐食抑
制剤は温度が高い場合その効果が発揮できないことがあ
り、また、海底パイプラインでは腐食抑制剤の処理に多
くの費用がかかり、必ずしも現実的でないことがあっ
た。当該環境にはＣｒを１３％程度含有した鋼が優れた
耐食性を有しており、０．２％程度のＣを含有したＡＩ
ＳＩ４２０系のマルテンサイト系ステンレス鋼管ＡＰＩ
（米国石油協会）に規格化され溶接構造のない油井鋼管
に大量に使用されている。
【０００３】しかし、ラインパイプは耐食性、輸送流体
の内圧に耐えうるだけの強度に加え、溶接部と母材の高
い衝撃値を有していることが必要である。ＡＩＳＩ４２
０系のマルテンサイト系ステンレス鋼管ではＣの含有量
が高いため、溶接予熱温度が２００℃近辺であり、また
溶接熱影響部の硬さが高くかつ衝撃値も低いために、ラ
インパイプに適用することは困難である。これらの観点
から当該環境のラインパイプには二相ステンレス鋼が多
く適用されるようになった（鉄鋼協会、平成２年２月１
４日開催、第１３３回西山記念講座、５２頁）が、二相
ステンレス鋼はＣｒ，Ｎｉ，Ｍｏを多く含有しており、
環境によっては過剰性能であることがあり、経済的では
なかった。
の内圧に耐えうるだけの強度に加え、溶接部と母材の高
い衝撃値を有していることが必要である。ＡＩＳＩ４２
０系のマルテンサイト系ステンレス鋼管ではＣの含有量
が高いため、溶接予熱温度が２００℃近辺であり、また
溶接熱影響部の硬さが高くかつ衝撃値も低いために、ラ
インパイプに適用することは困難である。これらの観点
から当該環境のラインパイプには二相ステンレス鋼が多
く適用されるようになった（鉄鋼協会、平成２年２月１
４日開催、第１３３回西山記念講座、５２頁）が、二相
ステンレス鋼はＣｒ，Ｎｉ，Ｍｏを多く含有しており、
環境によっては過剰性能であることがあり、経済的では
なかった。
【０００４】これに対し１２Ｃｒ系のＡＩＳＩ４１０鋼
を使用したラインパイプが１９８８年６月ＡＰＩで規格
化されてはいるがＮｉの含有量が０．５％以下になって
おり、ＮＫＫ技報（１９８９年発行、第１２９号、１５
−２２頁）にみられるように溶接部の衝撃特性が悪いと
いう欠点を有している。最近二相ステンレス鋼と１３％
Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼の中間の耐食性およ
びコストである低ＣでＮｉ，Ｍｏを含有した１３％Ｃマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が開発されている（例えば
鉄鋼協会、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Vol. ２（１９８９）−
８９８、同 Vol. ４（１９９１）−５５８）が、これら
はいずれも油井鋼管用であり、ラインパイプに要求され
る溶接性を兼ね備えてはいない。
を使用したラインパイプが１９８８年６月ＡＰＩで規格
化されてはいるがＮｉの含有量が０．５％以下になって
おり、ＮＫＫ技報（１９８９年発行、第１２９号、１５
−２２頁）にみられるように溶接部の衝撃特性が悪いと
いう欠点を有している。最近二相ステンレス鋼と１３％
Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼の中間の耐食性およ
びコストである低ＣでＮｉ，Ｍｏを含有した１３％Ｃマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が開発されている（例えば
鉄鋼協会、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Vol. ２（１９８９）−
８９８、同 Vol. ４（１９９１）−５５８）が、これら
はいずれも油井鋼管用であり、ラインパイプに要求され
る溶接性を兼ね備えてはいない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明
は、炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有し、母材および
溶接熱影響部の破面遷移温度が−３０℃以下で溶接予熱
温度が１２５℃以下のマルテンサイト系ステンレス鋼ラ
インパイプの製造方法を提供することを目的とするもの
である。
は、炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有し、母材および
溶接熱影響部の破面遷移温度が−３０℃以下で溶接予熱
温度が１２５℃以下のマルテンサイト系ステンレス鋼ラ
インパイプの製造方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成すべく成分の影響を検討した結果、先の油井鋼
管と同様Ｃ量を低減し、Ｎｉ，Ｍｏ，およびＣｕを添加
するが、あるパラメータを用いて成分管理すればライン
パイプに要求される溶接性を損なわず湿潤炭酸ガス環境
での耐食性を向上できることが判明した。
的を達成すべく成分の影響を検討した結果、先の油井鋼
管と同様Ｃ量を低減し、Ｎｉ，Ｍｏ，およびＣｕを添加
するが、あるパラメータを用いて成分管理すればライン
パイプに要求される溶接性を損なわず湿潤炭酸ガス環境
での耐食性を向上できることが判明した。
【０００７】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ ：
０．０２〜０．０４％，Ｓｉ：０．１〜０．３％，Ｍ
ｎ：０．３〜１．０％， Ｓ ：０．００５％以下，
Ｐ ：０．０２０％以下， Ｃｒ：１２．０〜１４．
０％，Ｎｉ：３．５〜４．５％， Ｍｏ：０．７５〜
１．２５％，Ｃｕ：０．１〜０．５％， Ｎ：０．０
３〜０．０７％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、下記式（Ｉ） ４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．５×Ｍｏ≦５．５ …（Ｉ） を満足するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管とした
のち、９００℃〜１０００℃でオーステナイト化してか
ら空冷以上の冷却速度で冷却し、ついで６００℃以上Ａ
Cl点温度未満の温度で焼き戻し処理を施してから空冷す
ることを特徴とするステンレス鋼ラインパイプの製造方
法を提供するものである。
０．０２〜０．０４％，Ｓｉ：０．１〜０．３％，Ｍ
ｎ：０．３〜１．０％， Ｓ ：０．００５％以下，
Ｐ ：０．０２０％以下， Ｃｒ：１２．０〜１４．
０％，Ｎｉ：３．５〜４．５％， Ｍｏ：０．７５〜
１．２５％，Ｃｕ：０．１〜０．５％， Ｎ：０．０
３〜０．０７％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、下記式（Ｉ） ４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．５×Ｍｏ≦５．５ …（Ｉ） を満足するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管とした
のち、９００℃〜１０００℃でオーステナイト化してか
ら空冷以上の冷却速度で冷却し、ついで６００℃以上Ａ
Cl点温度未満の温度で焼き戻し処理を施してから空冷す
ることを特徴とするステンレス鋼ラインパイプの製造方
法を提供するものである。
【０００８】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まず、
本発明で用いるマルテンサイト系ステンレス鋼の成分お
よびその限定理由について述べる。
本発明で用いるマルテンサイト系ステンレス鋼の成分お
よびその限定理由について述べる。
【０００９】Ｃ：０．０２〜０．０４％、Ｃは低いほう
が耐食性は好ましいが、０．０２％未満にするには製鋼
段階で真空脱ガス処理が必要になるためコスト高にな
る。０．０４％を超えると耐食性に悪影響があるだけで
なく、溶接性が劣化するため０．０２％〜０．０４％と
した。
が耐食性は好ましいが、０．０２％未満にするには製鋼
段階で真空脱ガス処理が必要になるためコスト高にな
る。０．０４％を超えると耐食性に悪影響があるだけで
なく、溶接性が劣化するため０．０２％〜０．０４％と
した。
【００１０】Ｓｉ：０．ｌ〜０．３％、脱酸のため必要
な元素であるが、フェライト生成元素でもあるため不必
要に高い含有は、組織バランスの観点からＣ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，あるいはＮなどオーステナイト生成元素の含有量を
本来の目的以上に高める必要を生じるため、脱酸に必要
十分な０．１〜０．３％とした。
な元素であるが、フェライト生成元素でもあるため不必
要に高い含有は、組織バランスの観点からＣ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，あるいはＮなどオーステナイト生成元素の含有量を
本来の目的以上に高める必要を生じるため、脱酸に必要
十分な０．１〜０．３％とした。
【００１１】Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｍｎは脱酸だけ
でなく強度を確保するために必要な元素であるが、本成
分系では１．０％を超えて添加しても効果が飽和しだす
ため上限を１．０％とした。
でなく強度を確保するために必要な元素であるが、本成
分系では１．０％を超えて添加しても効果が飽和しだす
ため上限を１．０％とした。
【００１２】Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２０％
以下、いずれも耐食性および衝撃特性に影響をおよぼ
し、少ない方が好ましいが、工業的にいたずらなコスト
増を招かずかつ悪影響の出ない値をそれぞれ上限値とし
た。
以下、いずれも耐食性および衝撃特性に影響をおよぼ
し、少ない方が好ましいが、工業的にいたずらなコスト
増を招かずかつ悪影響の出ない値をそれぞれ上限値とし
た。
【００１３】Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、Ｃｒはマル
テンサイト組織を確保し、かつ耐食性を付与するために
必要な基本的元素である。安定した耐食性を得るため１
２．０％は必要であり、１４．０％を超えて含有される
と、マルテンサイト組織の確保のため、同量のＮｉがさ
らに必要となり、コスト増を招くほか、Ｎｉ増にともな
い後述のように溶接熱影響部の硬さ上昇を招いたり長時
間の焼き戻し処理が必要になる。
テンサイト組織を確保し、かつ耐食性を付与するために
必要な基本的元素である。安定した耐食性を得るため１
２．０％は必要であり、１４．０％を超えて含有される
と、マルテンサイト組織の確保のため、同量のＮｉがさ
らに必要となり、コスト増を招くほか、Ｎｉ増にともな
い後述のように溶接熱影響部の硬さ上昇を招いたり長時
間の焼き戻し処理が必要になる。
【００１４】Ｎｉ：３．５〜４．５％、ＮｉはＣ低減に
よるオーステナイト生成元素量を補うとともに、Ｃ低減
と同様、当該環境における耐全面腐食性の向上および衝
撃特性向上に不可欠な元素である。３．５％未満ではオ
ーステナイト生成元素量の補完が難しく、４．５％を超
えると、効果が飽和するだけでなくＡCl点の低下が顕著
になり、長時間の焼き戻し処理が必要になったり、ある
いは溶接熱影響部の硬さ上昇が顕著になる。
よるオーステナイト生成元素量を補うとともに、Ｃ低減
と同様、当該環境における耐全面腐食性の向上および衝
撃特性向上に不可欠な元素である。３．５％未満ではオ
ーステナイト生成元素量の補完が難しく、４．５％を超
えると、効果が飽和するだけでなくＡCl点の低下が顕著
になり、長時間の焼き戻し処理が必要になったり、ある
いは溶接熱影響部の硬さ上昇が顕著になる。
【００１５】Ｍｏ：０．７５〜１．２５％、石油・ガス
田は一般に塩化物イオンを含有することが多いが、塩化
物イオンを含有した湿潤炭酸ガス環境では全面腐食に加
えて、局部腐食が問題となる。Ｍｏはこの局部腐食抵抗
性を顕著に向上する元素であり、０．７５％未満ではそ
の効果は必ずしも十分発揮できず、また１．２５％をこ
えて添加してもコスト増を招くのみで効果は飽和する。
田は一般に塩化物イオンを含有することが多いが、塩化
物イオンを含有した湿潤炭酸ガス環境では全面腐食に加
えて、局部腐食が問題となる。Ｍｏはこの局部腐食抵抗
性を顕著に向上する元素であり、０．７５％未満ではそ
の効果は必ずしも十分発揮できず、また１．２５％をこ
えて添加してもコスト増を招くのみで効果は飽和する。
【００１６】Ｃｕ：０．１〜０．５％、ＣｕはＮｉ，Ｎ
とともにＣ低減によるオーステナイト生成元素量を補う
元素として添加するが、溶接熱影響部の衝撃特性向上に
も効果がある。しかし、０．１％未満ではその効果は全
く認められず、０．５％を超えて添加すると、一部のＣ
ｕが固溶せず析出するようになり、溶接熱影響部の硬さ
が上昇するようになる。
とともにＣ低減によるオーステナイト生成元素量を補う
元素として添加するが、溶接熱影響部の衝撃特性向上に
も効果がある。しかし、０．１％未満ではその効果は全
く認められず、０．５％を超えて添加すると、一部のＣ
ｕが固溶せず析出するようになり、溶接熱影響部の硬さ
が上昇するようになる。
【００１７】Ｎ：０．０３〜０．０７％、ＮはＮｉ，Ｃ
ｕとともにＣ低減によるオーステナイト生成元素量を補
う元素として添加するが、０．０２％〜０．０４％まで
Ｃを低減するとＮが通常の０．２０〜０．２５％であれ
ばマルテンサイト単相組織にはならない場合があり、耐
食性および衝撃特性の劣化原因となる。また、単相組織
とするためＮｉ，Ｃｕ，Ｃを所定の範囲の上限値まで添
加すると焼き入れ硬化能が増し、予熱温度が１２５℃以
下にすることはできない。したがって、下限値は０．０
３％とした。また上限値については、０．０７％を超え
て添加すると凝固時に溶解度をこえ、ブローホールを発
生することがあるため、０．０７％とした。
ｕとともにＣ低減によるオーステナイト生成元素量を補
う元素として添加するが、０．０２％〜０．０４％まで
Ｃを低減するとＮが通常の０．２０〜０．２５％であれ
ばマルテンサイト単相組織にはならない場合があり、耐
食性および衝撃特性の劣化原因となる。また、単相組織
とするためＮｉ，Ｃｕ，Ｃを所定の範囲の上限値まで添
加すると焼き入れ硬化能が増し、予熱温度が１２５℃以
下にすることはできない。したがって、下限値は０．０
３％とした。また上限値については、０．０７％を超え
て添加すると凝固時に溶解度をこえ、ブローホールを発
生することがあるため、０．０７％とした。
【００１８】４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−
１．５×Ｍｏ≦５．５、このパラメータは上記成分範囲
で構成される鋼を、耐食性を損なわずに、溶接予熱温度
が低く、溶接熱影響部の衝撃特性に優れた材料たらしめ
るためのものである。すなわち、５．５を超える場合に
は焼入れ硬化能が高く、予熱温度が１２５℃以下にする
ことはできない。また、４．０未満では溶接熱サイクル
により溶接熱影響部がマルテンサイト単相組織となら
ず、耐食性および衝撃特性が劣化する場合がある。
１．５×Ｍｏ≦５．５、このパラメータは上記成分範囲
で構成される鋼を、耐食性を損なわずに、溶接予熱温度
が低く、溶接熱影響部の衝撃特性に優れた材料たらしめ
るためのものである。すなわち、５．５を超える場合に
は焼入れ硬化能が高く、予熱温度が１２５℃以下にする
ことはできない。また、４．０未満では溶接熱サイクル
により溶接熱影響部がマルテンサイト単相組織となら
ず、耐食性および衝撃特性が劣化する場合がある。
【００１９】上述した成分のマルテンサイト系ステンレ
ス鋼を用いてラインパイプを製造する。まず、上記鋼を
鋼管としたのち、９００〜１０００℃の温度でオーステ
ナイト化する。９００℃未満では完全なオーステナイト
化が期待できず、焼き戻し後に十分な強度が確保できず
かつ強度にムラが生じる。また、１０００℃を超えて行
うと結晶粒度が粗大化し、母材の衝撃特性が低下する。
オーステナイト化後空冷以上の冷却速度で冷却する。こ
れはＣｒ炭化物析出に伴なう衝撃特性の劣化を防止する
ためである。
ス鋼を用いてラインパイプを製造する。まず、上記鋼を
鋼管としたのち、９００〜１０００℃の温度でオーステ
ナイト化する。９００℃未満では完全なオーステナイト
化が期待できず、焼き戻し後に十分な強度が確保できず
かつ強度にムラが生じる。また、１０００℃を超えて行
うと結晶粒度が粗大化し、母材の衝撃特性が低下する。
オーステナイト化後空冷以上の冷却速度で冷却する。こ
れはＣｒ炭化物析出に伴なう衝撃特性の劣化を防止する
ためである。
【００２０】次いで、６００℃以上ＡCl点未満の温度で
焼き戻し処理する。ＡCl点を超えた焼き戻しは部分的に
オーステナイト化するためその後の冷却により未焼き戻
しマルテンサイト相が再析出し、衝撃特性が著しく劣化
する。また、６００℃未満であれば、十分な焼き戻しが
行われない。この後空冷する。
焼き戻し処理する。ＡCl点を超えた焼き戻しは部分的に
オーステナイト化するためその後の冷却により未焼き戻
しマルテンサイト相が再析出し、衝撃特性が著しく劣化
する。また、６００℃未満であれば、十分な焼き戻しが
行われない。この後空冷する。
【００２１】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例）表１に示す成分のステンレス鋼を熱間圧延法
で外径１６８．３ｍｍ、肉厚８．９４ｍｍの継目無鋼管
に製造し、ついで表２に示す熱処理にて製品としたの
ち、被覆アーク溶接法にて円周溶接して継手を作製し
た。鋼管の強度はいずれも０．２％オフセットで５６kg
/mm2以上であった。また、円周溶接の入熱はルートパス
のみ１．４kJ/mm で、それ以降は全て１．７kJ/mm とし
た。母材および溶接熱影響部からＪＩＳ４号衝撃試験片
（フルサイズ）を採取し衝撃試験に供した。また、溶接
熱影響部の硬さは５００ｇ荷重のヴィッカースにて測定
した。さらに腐食試験は２種類実施しており、厚さ３ｍ
ｍ、幅２０ｍｍ、長さ４５ｍｍの短冊状試験片による全
面腐食試験と厚さ３ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ７５ｍｍの
短冊状試験片を曲げ半径８ｍｍでＵ字状に曲げたＵ−be
nd試験片による応力腐食割れ試験である。環境はいずれ
も、１５０℃のオートクレーブ中で炭酸ガス分圧３０気
圧の条件で２０％ＮａＣｌ中に１０日間浸漬した。
明する。 （実施例）表１に示す成分のステンレス鋼を熱間圧延法
で外径１６８．３ｍｍ、肉厚８．９４ｍｍの継目無鋼管
に製造し、ついで表２に示す熱処理にて製品としたの
ち、被覆アーク溶接法にて円周溶接して継手を作製し
た。鋼管の強度はいずれも０．２％オフセットで５６kg
/mm2以上であった。また、円周溶接の入熱はルートパス
のみ１．４kJ/mm で、それ以降は全て１．７kJ/mm とし
た。母材および溶接熱影響部からＪＩＳ４号衝撃試験片
（フルサイズ）を採取し衝撃試験に供した。また、溶接
熱影響部の硬さは５００ｇ荷重のヴィッカースにて測定
した。さらに腐食試験は２種類実施しており、厚さ３ｍ
ｍ、幅２０ｍｍ、長さ４５ｍｍの短冊状試験片による全
面腐食試験と厚さ３ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ７５ｍｍの
短冊状試験片を曲げ半径８ｍｍでＵ字状に曲げたＵ−be
nd試験片による応力腐食割れ試験である。環境はいずれ
も、１５０℃のオートクレーブ中で炭酸ガス分圧３０気
圧の条件で２０％ＮａＣｌ中に１０日間浸漬した。
【００２２】各試験の評価は、衝撃試験においては破面
遷移温度が−３０℃以下のものを○、−３０℃よりも高
温のものを×で示した。最高硬さは３００以下のものを
○、３００を超える場合を×で表した。予熱温度は別途
実施した長さ１．０ｍの鋼管２本をルートフェイス２．
０ｍｍ、ルートギャップ１．６ｍｍ、片側開先角度３５
度の開先形状としたのち、仮付け後１００ｍｍ長さのビ
ードを１パスのみおいて４時間後割れの有無を確認する
試験で求めた。１２５℃以下の場合を○、これを超える
場合を×で表した。全面腐食試験においては、一般に耐
食材料とされる５mils/year （０．１２５mm/y）以下の
ものを○、０．０５mm/y以下のものを◎、０．１２５mm
/yを超えたものを×で表した。応力腐食割れ試験におい
ては、Ｕ字状部の断面を光学顕微鏡にて観察しわれの有
無を確認した。割れが確認された場合を×、割れの確認
されない場合を○で表した。結果を表２にまとめて示
す。明らかに本発明によって製造された鋼管は耐食性、
溶接性に優れ、ラインパイプに適用できることがわか
る。
遷移温度が−３０℃以下のものを○、−３０℃よりも高
温のものを×で示した。最高硬さは３００以下のものを
○、３００を超える場合を×で表した。予熱温度は別途
実施した長さ１．０ｍの鋼管２本をルートフェイス２．
０ｍｍ、ルートギャップ１．６ｍｍ、片側開先角度３５
度の開先形状としたのち、仮付け後１００ｍｍ長さのビ
ードを１パスのみおいて４時間後割れの有無を確認する
試験で求めた。１２５℃以下の場合を○、これを超える
場合を×で表した。全面腐食試験においては、一般に耐
食材料とされる５mils/year （０．１２５mm/y）以下の
ものを○、０．０５mm/y以下のものを◎、０．１２５mm
/yを超えたものを×で表した。応力腐食割れ試験におい
ては、Ｕ字状部の断面を光学顕微鏡にて観察しわれの有
無を確認した。割れが確認された場合を×、割れの確認
されない場合を○で表した。結果を表２にまとめて示
す。明らかに本発明によって製造された鋼管は耐食性、
溶接性に優れ、ラインパイプに適用できることがわか
る。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明は継目無鋼管の製造にかかわるも
のであるが、厚板圧延による厚板を用いるＵＯＥ鋼管に
も適用しうることは明白である。以上述べたように、本
発明は湿潤炭酸ガス環境における優れた耐食性と優れた
溶接性を兼ね備えた高強度マルテンサイト系ステンレス
鋼ラインパイプの製造方法を提供するもので、産業の発
展に寄与するところ大である。
のであるが、厚板圧延による厚板を用いるＵＯＥ鋼管に
も適用しうることは明白である。以上述べたように、本
発明は湿潤炭酸ガス環境における優れた耐食性と優れた
溶接性を兼ね備えた高強度マルテンサイト系ステンレス
鋼ラインパイプの製造方法を提供するもので、産業の発
展に寄与するところ大である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、 Ｃ ：０．０２〜０．０４％，Ｓｉ：０．１〜０．３
％，Ｍｎ：０．３〜１．０％， Ｓ ：０．００５％
以下，Ｐ ：０．０２０％以下， Ｃｒ：１２．０〜
１４．０％，Ｎｉ：３．５〜４．５％， Ｍｏ：０．
７５〜１．２５％，Ｃｕ：０．１〜０．５％， Ｎ：
０．０３〜０．０７％、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなり、下記式（Ｉ） ４．０≦Ｎｉ＋Ｃｕ＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．５×Ｍｏ≦５．５ …（Ｉ） を満足するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管とした
のち、９００℃〜１０００℃でオーステナイト化してか
ら空冷以上の冷却速度で冷却し、ついで６００℃以上Ａ
Cl点温度未満の温度で焼き戻し処理を施してから空冷す
ることを特徴とするステンレス鋼ラインパイプの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25107092A JPH06100943A (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25107092A JPH06100943A (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100943A true JPH06100943A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17217182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25107092A Withdrawn JPH06100943A (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06100943A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5849116A (en) * | 1994-07-18 | 1998-12-15 | Nippon Steel Corporation | Production method for steel material and steel pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| KR100545093B1 (ko) * | 2001-11-05 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 12 크롬 스테인레스강 열연강재의 제조방법 |
| US9284634B2 (en) | 2011-04-11 | 2016-03-15 | Nkk Tubes | Martensitic stainless steel having excellent corrosion resistance |
| CN117535593A (zh) * | 2022-08-02 | 2024-02-09 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种超高强度不锈钢连续油管及其加工方法 |
-
1992
- 1992-09-21 JP JP25107092A patent/JPH06100943A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5849116A (en) * | 1994-07-18 | 1998-12-15 | Nippon Steel Corporation | Production method for steel material and steel pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| KR100545093B1 (ko) * | 2001-11-05 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 12 크롬 스테인레스강 열연강재의 제조방법 |
| US9284634B2 (en) | 2011-04-11 | 2016-03-15 | Nkk Tubes | Martensitic stainless steel having excellent corrosion resistance |
| CN117535593A (zh) * | 2022-08-02 | 2024-02-09 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种超高强度不锈钢连续油管及其加工方法 |
| CN117535593B (zh) * | 2022-08-02 | 2026-03-31 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种超高强度不锈钢连续油管及其加工方法 |
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