JPH0610310B2 - 加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
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- JPH0610310B2 JPH0610310B2 JP60091984A JP9198485A JPH0610310B2 JP H0610310 B2 JPH0610310 B2 JP H0610310B2 JP 60091984 A JP60091984 A JP 60091984A JP 9198485 A JP9198485 A JP 9198485A JP H0610310 B2 JPH0610310 B2 JP H0610310B2
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- stainless steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は加工性、とくに加工性およびリジング特性の優
れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法に関する
ものである。
れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法に関する
ものである。
（従来の技術） Alを含有するフェライト系ステンレス薄鋼板を、熱延板
焼鈍を省略して１回の冷間圧延により製造する場合、良
好なリジング特性を得るためには熱間圧延時の捲取り温
度を７００℃以下とする必要がある。その際、低降伏点
でかつ降伏点伸びの少ない製品を得るためには、特開昭
59-226120号公報に示されている如く、従来のフェライ
ト系ステンレス薄鋼板の製造に際しての仕上焼鈍より
も、高温長時間の仕上焼鈍を施す必要があり、従来法に
比して、仕上焼鈍コストが高価になるという欠点があ
る。
焼鈍を省略して１回の冷間圧延により製造する場合、良
好なリジング特性を得るためには熱間圧延時の捲取り温
度を７００℃以下とする必要がある。その際、低降伏点
でかつ降伏点伸びの少ない製品を得るためには、特開昭
59-226120号公報に示されている如く、従来のフェライ
ト系ステンレス薄鋼板の製造に際しての仕上焼鈍より
も、高温長時間の仕上焼鈍を施す必要があり、従来法に
比して、仕上焼鈍コストが高価になるという欠点があ
る。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、Alを含有するフェライト系ステンレス
薄鋼板を製造するにあたり、従来と同一条件の仕上焼鈍
を施した場合にも製品のより一層の低降伏点化および降
伏点伸びの減少が達成されうるか、あるいは従来と同一
レベルの降伏点、降伏点伸びを有する製品を得るに際し
ては仕上焼鈍条件を緩和することができ、之によって品
質の向上、仕上焼鈍の生産性向上ならびにエネルギーコ
ストの低減をはかることができる加工性の優れたフェラ
イト系ステンレス薄鋼板の製造方法を提供することにあ
る。
薄鋼板を製造するにあたり、従来と同一条件の仕上焼鈍
を施した場合にも製品のより一層の低降伏点化および降
伏点伸びの減少が達成されうるか、あるいは従来と同一
レベルの降伏点、降伏点伸びを有する製品を得るに際し
ては仕上焼鈍条件を緩和することができ、之によって品
質の向上、仕上焼鈍の生産性向上ならびにエネルギーコ
ストの低減をはかることができる加工性の優れたフェラ
イト系ステンレス薄鋼板の製造方法を提供することにあ
る。
（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨はAl0.08〜0.5％を含有するフェライト系
ステンレス鋼を熱間圧延して７００℃以下で捲取り、次
いで熱延板焼鈍することなく、冷間圧延し、仕上焼鈍す
ることによってフェライト系ステンレス薄鋼板を製造す
るにあたり、冷間圧延途中の少なくとも圧下率で３０％
以上の圧延を終了した時点で、または冷間圧延終了後に
被圧延材を４５０℃超〜６５０℃の温度で１０秒〜１０
分間予熱し、次いで仕上焼鈍することを特徴とする加工
性の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法であ
る。
ステンレス鋼を熱間圧延して７００℃以下で捲取り、次
いで熱延板焼鈍することなく、冷間圧延し、仕上焼鈍す
ることによってフェライト系ステンレス薄鋼板を製造す
るにあたり、冷間圧延途中の少なくとも圧下率で３０％
以上の圧延を終了した時点で、または冷間圧延終了後に
被圧延材を４５０℃超〜６５０℃の温度で１０秒〜１０
分間予熱し、次いで仕上焼鈍することを特徴とする加工
性の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法であ
る。
本発明は主としてSUS４３０鋼に代表されるフェライト
系ステンレス鋼に適用されるが、必ずしも之に限定され
るものではない。
系ステンレス鋼に適用されるが、必ずしも之に限定され
るものではない。
以下本発明を詳細に説明する。
Alを含有するフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延して
７００℃以下の温度で捲取って得られた熱延板を、熱延
板焼鈍することなく冷間圧延し、仕上焼鈍する際に、高
温かつ長時間の仕上焼鈍を施こさないと、降伏点が下が
らない理由は、焼鈍中のAlNの析出が不十分で固溶窒素
が高くなるためである。ところで、高温かつ長時間の焼
鈍を施こさないと、AlNの析出が不十分である理由は、
本発明者らの研究により以下のとおりであることが明ら
かにされた。すなわち、本発明が対象としているよう
な、低温捲取されたフェライト系ステンレス鋼熱延板
は、熱延ままの状態でα′相を含んでおり、このα′相
中にＮが多量に固溶している。このα′相は仕上焼鈍中
に分割して〔Ｎ〕が放出され、この放出された〔Ｎ〕が
Alと反応してAlNとなって固定される。従って最初からf
reeの状態で〔Ｎ〕が存在している場合に比べて仕上焼
鈍工程でAlNとして固定され難くなる。以上の理由から
仕上焼鈍前にα′相が存在すると降伏点が高く降伏点伸
びが大きくなることが分った。それ故、仕上焼鈍前に
α′相から〔Ｎ〕を放出させておけば、仕上焼鈍中にAl
Nの析出が容易になり、仕上焼鈍条件が低温，短時間で
もAlNの析出が起り、低降伏点化が可能となる。
７００℃以下の温度で捲取って得られた熱延板を、熱延
板焼鈍することなく冷間圧延し、仕上焼鈍する際に、高
温かつ長時間の仕上焼鈍を施こさないと、降伏点が下が
らない理由は、焼鈍中のAlNの析出が不十分で固溶窒素
が高くなるためである。ところで、高温かつ長時間の焼
鈍を施こさないと、AlNの析出が不十分である理由は、
本発明者らの研究により以下のとおりであることが明ら
かにされた。すなわち、本発明が対象としているよう
な、低温捲取されたフェライト系ステンレス鋼熱延板
は、熱延ままの状態でα′相を含んでおり、このα′相
中にＮが多量に固溶している。このα′相は仕上焼鈍中
に分割して〔Ｎ〕が放出され、この放出された〔Ｎ〕が
Alと反応してAlNとなって固定される。従って最初からf
reeの状態で〔Ｎ〕が存在している場合に比べて仕上焼
鈍工程でAlNとして固定され難くなる。以上の理由から
仕上焼鈍前にα′相が存在すると降伏点が高く降伏点伸
びが大きくなることが分った。それ故、仕上焼鈍前に
α′相から〔Ｎ〕を放出させておけば、仕上焼鈍中にAl
Nの析出が容易になり、仕上焼鈍条件が低温，短時間で
もAlNの析出が起り、低降伏点化が可能となる。
本発明者らは、仕上焼鈍前にα′相から〔Ｎ〕を放出さ
せる方法として、４５０℃超６５０℃以下の温度で１０
秒以上、１０分以内で、保持温度が低い程長時間となる
ような予熱を行った後、仕上焼鈍を行えば、Alを含有す
るフェライト系ステンレス薄鋼板の降伏点が下がり、降
伏点伸びが減少することを確め、本発明を完成したもの
である。
せる方法として、４５０℃超６５０℃以下の温度で１０
秒以上、１０分以内で、保持温度が低い程長時間となる
ような予熱を行った後、仕上焼鈍を行えば、Alを含有す
るフェライト系ステンレス薄鋼板の降伏点が下がり、降
伏点伸びが減少することを確め、本発明を完成したもの
である。
この予熱は冷間圧延後、仕上焼鈍と連続させて行っても
良いし、冷間圧延後仕上焼鈍とは独立に行っても冷間圧
延の途中で行ってもよいが、いずれの場合も、圧下率で
少なくとも３０％以上の加工歪を与えた後に行う必要が
ある。その理由はこのような加工歪を附与していない場
合は、本発明の如き短時間ではα′相の分解速度が遅
く、〔Ｎ〕の放出が不十分となるからである。
良いし、冷間圧延後仕上焼鈍とは独立に行っても冷間圧
延の途中で行ってもよいが、いずれの場合も、圧下率で
少なくとも３０％以上の加工歪を与えた後に行う必要が
ある。その理由はこのような加工歪を附与していない場
合は、本発明の如き短時間ではα′相の分解速度が遅
く、〔Ｎ〕の放出が不十分となるからである。
本発明の最も効果的な実施態様は、第１図に示す如く、
メタルバス１と誘導加熱コイル２の如き電磁誘導加熱手
段を組合わせた焼鈍炉により、冷却過程の顕熱も回収し
て本発明に必要な予備加熱の熱源とするのがよいが、通
常の焼鈍炉を使用してもよい。この場合には、予熱終了
から、AlNの急速析出の開始する約８００℃までの温度
領域では少なくとも平均加熱速度５℃／sec以上の昇温
速度が好ましい。その理由は、この温度領域で昇温速度
が遅い場合は、α′相から放出された〔Ｎ〕がCr2Nとな
り、このような温度領域で形成されたCr2Nは比較的解離
が遅く、それだけAlNの析出が遅れ本発明の目的とする
低降伏点化に寄与しなくなるからである。
メタルバス１と誘導加熱コイル２の如き電磁誘導加熱手
段を組合わせた焼鈍炉により、冷却過程の顕熱も回収し
て本発明に必要な予備加熱の熱源とするのがよいが、通
常の焼鈍炉を使用してもよい。この場合には、予熱終了
から、AlNの急速析出の開始する約８００℃までの温度
領域では少なくとも平均加熱速度５℃／sec以上の昇温
速度が好ましい。その理由は、この温度領域で昇温速度
が遅い場合は、α′相から放出された〔Ｎ〕がCr2Nとな
り、このような温度領域で形成されたCr2Nは比較的解離
が遅く、それだけAlNの析出が遅れ本発明の目的とする
低降伏点化に寄与しなくなるからである。
本発明において、予熱温度を４５０℃超６５０℃以上と
し、予熱時間を１０秒以上１０分以内とした理由につい
て述べる。
し、予熱時間を１０秒以上１０分以内とした理由につい
て述べる。
予熱温度が４５０℃超であれば短時間保定でも降伏点を
下げる効果が奏せられるからであり、上限を６５０℃と
したのは６５０℃を超えるとα′相は短時間で分解して
〔Ｎ〕が放出されるが、加熱温度と時間を適当に選択し
ないと比較的に固溶し難いCr2Nが形成され、このCr2Nを
分解させた後AlNを析出させることが必要となり、仕上
焼鈍条件によっては、このような予熱を行うと却って降
伏点が上昇する場合があるので４５０℃超〜６５０℃と
定めた。予熱時間を１０秒以上としたのは、１０秒未満
ではα′相の分解が不十分であり、降伏点低下効果が僅
かであるからであり、１０分以内と定めた理由はこれ以
上長時間保定しても効果が飽和するかあるいは却って劣
化するからである。
下げる効果が奏せられるからであり、上限を６５０℃と
したのは６５０℃を超えるとα′相は短時間で分解して
〔Ｎ〕が放出されるが、加熱温度と時間を適当に選択し
ないと比較的に固溶し難いCr2Nが形成され、このCr2Nを
分解させた後AlNを析出させることが必要となり、仕上
焼鈍条件によっては、このような予熱を行うと却って降
伏点が上昇する場合があるので４５０℃超〜６５０℃と
定めた。予熱時間を１０秒以上としたのは、１０秒未満
ではα′相の分解が不十分であり、降伏点低下効果が僅
かであるからであり、１０分以内と定めた理由はこれ以
上長時間保定しても効果が飽和するかあるいは却って劣
化するからである。
予熱温度が低い場合は、α′相が分解して〔Ｎ〕が放出
されるのに比較的長くかかるので低温程長時間の保定が
必要であるが、〔Ｎ〕放出後も引続き長時間加熱すると
〔Ｎ〕は安定なCr2Nに変化するので、時間が長いのは好
ましくない。特に６００℃や６５０℃の高温ではα′相
が分解しやすいが、放出された〔Ｎ〕はCr2Nとなり、保
定時間が長いとCr2Nが安定して分解してAlNに変化しに
くくなるので、このような高温では出来るだけ短時間加
熱が必要である。このような高温でも例えば１０分以上
長くすると、この間にAlNの析出が起こり、低降伏点化
できるがこのような高温で長時間加熱することは本発明
の省エネルギーの目的には合致しないので、本発明では
保定温度が高温である程、より短時間保定するものであ
る。
されるのに比較的長くかかるので低温程長時間の保定が
必要であるが、〔Ｎ〕放出後も引続き長時間加熱すると
〔Ｎ〕は安定なCr2Nに変化するので、時間が長いのは好
ましくない。特に６００℃や６５０℃の高温ではα′相
が分解しやすいが、放出された〔Ｎ〕はCr2Nとなり、保
定時間が長いとCr2Nが安定して分解してAlNに変化しに
くくなるので、このような高温では出来るだけ短時間加
熱が必要である。このような高温でも例えば１０分以上
長くすると、この間にAlNの析出が起こり、低降伏点化
できるがこのような高温で長時間加熱することは本発明
の省エネルギーの目的には合致しないので、本発明では
保定温度が高温である程、より短時間保定するものであ
る。
次に本発明が対象とするフェライト系ステンレス鋼のAl
含有量を0.08〜0.5％と定めた理由は、0.08％未満では
冷間圧延した場合に破断しやすいことおよび仕上焼鈍の
処理条件の如何にかかわらずAlNの析出が不十分で降伏
点が下がらないこと、粒界腐食にもとづく表面欠陥が発
生しやすいことなどのためであり、一方上限を0.5％と
したはこれを超えて添加しても前記した欠陥防止の効果
が増加せず、経済的でないからである。
含有量を0.08〜0.5％と定めた理由は、0.08％未満では
冷間圧延した場合に破断しやすいことおよび仕上焼鈍の
処理条件の如何にかかわらずAlNの析出が不十分で降伏
点が下がらないこと、粒界腐食にもとづく表面欠陥が発
生しやすいことなどのためであり、一方上限を0.5％と
したはこれを超えて添加しても前記した欠陥防止の効果
が増加せず、経済的でないからである。
本発明の対象であるフェライト系ステンレス鋼はAlの含
有量について限定しているが、必要に応じてＢ：２〜５
０ppm、Ti：0.01〜0.1％、Nb：0.005〜0.05％、Ｖ：0.0
05〜0.05％、Zr：0.005〜0.05％の１種または２種以上
を添加することができ、之によって製品のｒ値を向上せ
しめうる。
有量について限定しているが、必要に応じてＢ：２〜５
０ppm、Ti：0.01〜0.1％、Nb：0.005〜0.05％、Ｖ：0.0
05〜0.05％、Zr：0.005〜0.05％の１種または２種以上
を添加することができ、之によって製品のｒ値を向上せ
しめうる。
本発明において熱延板を７００℃以下で捲取る理由は、
鋼板中にα′相を残留させ、このα′相により冷間圧延
中にRD//〈110〉fibre textureを壊して、リジング特性
を向上させるためである。すなわち、α′相の存在はリ
ジング特性の向上のためには必須不可欠の要件である。
このα′相を高温で分解させるとリジング軽減効果は少
なくなるが、本発明に従って、冷間圧延中あるいは終了
後に、鋼板を４５０℃超〜６５０℃の温度範囲で予熱す
ることによってα′相を分解させる場合は、分解生成物
のRD//〈110〉fibre textureの破壊効果は減少しないの
で、リジング特性は劣化しない。なお冷間圧延前に熱延
板中のα′相が過剰に存在すると冷延性が低下し、冷間
圧延中に破断が生ずる原因となるので、熱間圧延後の捲
取温度を６００℃未満とすることは好ましくない。一
方、７００℃を超えた温度で捲取る場合には、捲取中に
α′相が分解しかつ安定なAlNが析出するので仕上焼鈍
の前に本発明に従った予熱を行なわなくても降伏点を下
げることはできるが、この場合にはα′相によるリジン
グ軽減効果がなくなるので、リジング特性を向上させる
には別の手段が必要である。
鋼板中にα′相を残留させ、このα′相により冷間圧延
中にRD//〈110〉fibre textureを壊して、リジング特性
を向上させるためである。すなわち、α′相の存在はリ
ジング特性の向上のためには必須不可欠の要件である。
このα′相を高温で分解させるとリジング軽減効果は少
なくなるが、本発明に従って、冷間圧延中あるいは終了
後に、鋼板を４５０℃超〜６５０℃の温度範囲で予熱す
ることによってα′相を分解させる場合は、分解生成物
のRD//〈110〉fibre textureの破壊効果は減少しないの
で、リジング特性は劣化しない。なお冷間圧延前に熱延
板中のα′相が過剰に存在すると冷延性が低下し、冷間
圧延中に破断が生ずる原因となるので、熱間圧延後の捲
取温度を６００℃未満とすることは好ましくない。一
方、７００℃を超えた温度で捲取る場合には、捲取中に
α′相が分解しかつ安定なAlNが析出するので仕上焼鈍
の前に本発明に従った予熱を行なわなくても降伏点を下
げることはできるが、この場合にはα′相によるリジン
グ軽減効果がなくなるので、リジング特性を向上させる
には別の手段が必要である。
以下実施例にもとづいて本発明を具体的に説明する。
実施例１ ６５０℃で捲取られた表１の成分の熱延板を熱延板焼鈍
することなく、冷間圧延して0.4mm厚の冷延板とした。
次いでこの冷延板をそのまま及び500℃×30秒，500
℃×60秒，500℃×５hrの３条件の予熱後850℃×10秒
の仕上焼鈍を行い、降伏点と降伏点伸びの測定を行っ
た。表２に測定結果を示したが、本発明に従って低温短
時間の予熱を行ったものは、予熱をしない場合と比べて
降伏点が低かった。
することなく、冷間圧延して0.4mm厚の冷延板とした。
次いでこの冷延板をそのまま及び500℃×30秒，500
℃×60秒，500℃×５hrの３条件の予熱後850℃×10秒
の仕上焼鈍を行い、降伏点と降伏点伸びの測定を行っ
た。表２に測定結果を示したが、本発明に従って低温短
時間の予熱を行ったものは、予熱をしない場合と比べて
降伏点が低かった。
実施例２ ６３０℃で捲取られた表３に示した成分の熱延板を熱延
板焼鈍することなく、0.4mm厚まで冷間圧延した。つい
でそのまま及び500℃×20秒，500℃×60秒，500
℃×５分の３条件で予熱を行った後、850℃×10秒，
850℃×60秒の仕上焼鈍を行った後、降伏点と降伏点
伸びの測定を行い、表４に結果を示したが、本発明に従
って予備加熱したものは保定時間が短くても降伏点が低
く、降伏点伸びが減少した。
板焼鈍することなく、0.4mm厚まで冷間圧延した。つい
でそのまま及び500℃×20秒，500℃×60秒，500
℃×５分の３条件で予熱を行った後、850℃×10秒，
850℃×60秒の仕上焼鈍を行った後、降伏点と降伏点
伸びの測定を行い、表４に結果を示したが、本発明に従
って予備加熱したものは保定時間が短くても降伏点が低
く、降伏点伸びが減少した。
（発明の効果） 以上述べたところから明らかなように本発明によれば、
Alを含有するフェライト系ステンレス薄鋼板を製造する
にあたり、従来と同一条件の仕上焼鈍を施した場合にも
製品のより一層の低降伏点化および降伏点伸びの減少が
達成されうるか、あるいは従来と同一レベルの降伏点、
降伏点伸びを有する製品を得るに際しては仕上焼鈍条件
を緩和することができ、之によって品質の向上、仕上焼
鈍の生産性向上ならびにエネルギーコストの低減をはか
ることができる。
Alを含有するフェライト系ステンレス薄鋼板を製造する
にあたり、従来と同一条件の仕上焼鈍を施した場合にも
製品のより一層の低降伏点化および降伏点伸びの減少が
達成されうるか、あるいは従来と同一レベルの降伏点、
降伏点伸びを有する製品を得るに際しては仕上焼鈍条件
を緩和することができ、之によって品質の向上、仕上焼
鈍の生産性向上ならびにエネルギーコストの低減をはか
ることができる。
なお、本発明による降伏点伸びの減少効果について敷衍
する。薄鋼板の降伏点伸びが大きい場合には、降伏点伸
びを消すためのスキンパス圧下率を高くとることが必要
で、１回のスキンパス圧延では降伏点伸びをなくすこと
ができない場合がある。さらにスキンパス圧下率が高い
と全伸びが減少することにより加工性の劣化につなが
る。それ故降伏点伸びを減少させることは極めて重要で
ある。この理由から薄板材の降伏点伸びは2.5％以下と
する必要がある。本発明によれば容易にこの条件を満足
するフェライト系ステンレス薄鋼板を製造することがで
き、従って本発明はかかる観点からも産業上有用な発明
である。
する。薄鋼板の降伏点伸びが大きい場合には、降伏点伸
びを消すためのスキンパス圧下率を高くとることが必要
で、１回のスキンパス圧延では降伏点伸びをなくすこと
ができない場合がある。さらにスキンパス圧下率が高い
と全伸びが減少することにより加工性の劣化につなが
る。それ故降伏点伸びを減少させることは極めて重要で
ある。この理由から薄板材の降伏点伸びは2.5％以下と
する必要がある。本発明によれば容易にこの条件を満足
するフェライト系ステンレス薄鋼板を製造することがで
き、従って本発明はかかる観点からも産業上有用な発明
である。
第１図は本発明を実施するのに好適なメタルバス＋誘導
加熱手段の組合せによる焼鈍炉の説明図である。
加熱手段の組合せによる焼鈍炉の説明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】Ａｌ0.08〜0.5％を含有するフェライト系
ステンレス鋼を熱間圧延して７００℃以下で捲取り、次
いで熱延板焼鈍することなく、冷間圧延し、仕上焼鈍す
ることによってフェライト系ステンレス薄鋼板を製造す
るにあたり、冷間圧延途中の少なくとも圧下率で３０％
以上の圧延を終了した時点で、または冷間圧延終了後に
被圧延材を４５０℃超〜６５０℃の温度で１０秒〜１０
分間予熱し、次いで仕上焼鈍することを特徴とする加工
性の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60091984A JPH0610310B2 (ja) | 1985-04-27 | 1985-04-27 | 加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60091984A JPH0610310B2 (ja) | 1985-04-27 | 1985-04-27 | 加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61250115A JPS61250115A (ja) | 1986-11-07 |
| JPH0610310B2 true JPH0610310B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=14041741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60091984A Expired - Lifetime JPH0610310B2 (ja) | 1985-04-27 | 1985-04-27 | 加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610310B2 (ja) |
-
1985
- 1985-04-27 JP JP60091984A patent/JPH0610310B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61250115A (ja) | 1986-11-07 |
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