JPS6234802B2 - - Google Patents
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- JPS6234802B2 JPS6234802B2 JP57018188A JP1818882A JPS6234802B2 JP S6234802 B2 JPS6234802 B2 JP S6234802B2 JP 57018188 A JP57018188 A JP 57018188A JP 1818882 A JP1818882 A JP 1818882A JP S6234802 B2 JPS6234802 B2 JP S6234802B2
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- Japan
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- cold
- winding
- hot rolling
- aging
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/68—Furnace coilers; Hot coilers
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造
方法に関するものである。 冷間圧延鋼板に連続焼鈍法を適用して加工性の
すぐれた冷間圧延鋼板を製造することが近年盛ん
に実施される様になつてきた。この場合、鋼種が
Alキルド鋼の場合には熱間圧延で630℃以上の高
温巻取りを行ない、AlNを十分に析出させること
が特公昭51―17490号公報で提案されている。 近年、製鋼段階での鋳造法として連続鋳造法が
主流となつて来た。連続鋳造法の利点については
今更説明する迄もないが、最近の省エネルギーニ
ーズから、連鋳スラブを常温まで冷却しないで、
高温のまま直接熱延する方法（以下DRと略す）、
高温のままスラブ加熱炉に装入する方法（以下、
HCRと略す）が採用される様になつて来た。 この連鋳スラブの保有温度は高い程省エネの観
点から好ましいものであるが、連鋳スラブの温度
がAr3変態点以上に保たれた場合には、スラブ段
階においてAlキルド鋼におけるAlNの析出が十分
に起らず、従来程度の高温巻取り（630〜710℃程
度）ではAlNの完全析出は期待し得ず、十分な材
質を得ることが困難であつた。 本発明は上記の点にかんがみなされたもので、
第１の特徴はAlキルド鋼連鋳スラブを連鋳工程
から熱延工程の間において、一度もAr3変態点以
下の温度に降下させないで熱延する場合に、熱延
後の巻取りを780℃以上900℃以下の高温で行なう
ことによりAlNの析出を十分に行なわせ、連続焼
鈍法によりすぐれた材質を得るところにある。 本発明の第２の特徴とするところは、上記の高
温巻取りによる冷延製品の表面肌荒れ欠陥を、出
発素材のＣ量を0.005％以下とすることにより効
果的に防止するところにある。 以下本発明を工程順に詳細に説明する。 先ず出発素材の溶製であるが、これは常法に従
つて転炉、真空脱ガス処理装置などの通常の製鋼
設備により行なう。次に得られた溶鋼は周知の連
続鋳造装置により連続鋳造して鋳片を得る。この
場合連鋳スラブのDR，HCRを効率よく行うため
に、過度の冷却を行うことなく可能な限り高温の
鋳片を得ることが望ましい。 得られた連鋳スラブの化学組成は次のものであ
ることが重要である。 炭素は0.005％以下、好ましくは0.003％以下が
必要である。これは後述する第２図からも明らか
な如く780℃以上の高温巻取りを行なつた場合冷
延製品の肌荒れ欠陥を防止するためである。勿論
炭素量が少ないことは材質上好ましいことは言う
までもない。 Alは脱酸を行なうと共に、Ｎによる時効の問
題を解消するために添加含有するもので、
solAl0.010〜0.100％が必要である。solAlが0.010
％未満では脱酸が不足すると共に通常のＮ量の鋼
に対して時効防止効果が得られず、一方0.100％
以上ではAlの使用量が増加してコストアツプに
なるのみならず、介在物の増加を来たすので好ま
しくない。 Ｎは通常鋼に含有させる量（0.006％以下）は
許容されるが、Ｎの時効防止のために極力低減さ
せることが好ましく、例えば、真空ガス法や複合
吹錬法等が脱Ｎの手段として利用される。Ｎ量が
0.006％を超えると時効防止のため添加するAl量
を増加させる必要があるので好ましくない。 珪素、燐、硫黄等の元素の含有量については特
に限定するものではないが、少ない方が好ましい
ことは勿論であり、Si0.02％、Ｐ0.03％、Ｓ
0.03％が望ましい。またMnについては鋼の熱
間加工性を損なわない範囲で通常約0.5％以下程
度含有せしめるが成品の加工性の観点からは0.30
％以下が望ましい。 この様な成分組成を有する高温の連鋳スラブ
は、熱間圧延工程までの間、一度もその温度が
Ar3変態点以下に降下しない様に保つ。そしてそ
の温度が熱間圧延可能温度（例えば1000℃以上）
の場合には、加熱炉を経ずに直接熱間圧延
（DR）し、一方熱間圧延に適した温度より低下し
た場合には、一旦加熱炉に装入して適当に加熱し
熱間圧延する（HCR）。 熱間圧延は常法に従つて粗圧延及び仕上圧延を
実施するが、仕上圧延後の巻取温度が極めて重要
で、DR，HCR実施との関係で第１図に示す如く
780℃以上900℃以下の高温巻取りが必要である。
これにより材質（時効，伸び）のすぐれた冷延製
品が得られるものである。780℃以上900℃以下の
高温巻取りを行なう方法については、種々の方法
が考えられるが、最良の方法は近接コイラーによ
る方法である。この近接コイラーとは巻取機を仕
上最終スタンドより例えば45ｍ以内に配置すると
いつた様なものである。 巻取温度は材質（時効、伸び）の観点からは高
いほど望ましいが、900℃を越えて巻取ると２次
スケールの発生が多くなり、ひきつづく酸洗工程
での作業性を著しくそこなうため巻取温度の上限
を900℃とする。 かくして板厚2.0〜5.0mm程度のホツトコイルは
常法に従つて酸洗―冷延―連続焼鈍―スキンパス
の諸工程を経て最終製品とされるものであるが、
連続焼鈍は急速加熱して680〜900℃の均熱を施こ
し、しかるのち冷却するなどのヒートサイクルを
採用するものである。 以下本発明の最も特徴とするところを第１図〜
第２図に基づき説明する。 先ず第１図は巻取温度と時効の関係を示したも
のである。C0.002％，Mn0.15％，P0.020％，
S0.015％，sol.Al0.040％，N0.0032％を含有する
連鋳スラブを鋳造後1000℃以上の温度に保ち加熱
することなく仕上温度900℃で熱延を終了し、コ
イルに巻取り冷延後800℃×60secで連続焼鈍し、
最終的に0.8％のスキンパスを施こして冷延製品
を得る場合の、巻取り温度と時効指数との関係を
示したものである。ここで時効指数としては100
℃で１時間時効させた場合の降伏点伸びを採用し
た。 第１図から明らかな如く冷延鋼板に時効現象が
起らないように時効指数を小さく（1.0％以下）
するためには780℃以上の巻取り温度が必要であ
ることが判る。尚、比較材として鋳片を一旦常温
まで冷却して再加熱した材料についても同様の条
件で製造した冷延鋼板の時効指数を示した。 第２図は上記と同様な工程で処理した場合のＣ
量と肌荒れとの関係を３水準の巻取温度について
調査した結果を示したものである。この第２図か
ら判る様に、巻取温度が700℃程度の場合にはＣ
量の肌荒れに及ぼす影響は殆んどないが、巻取温
度が780℃と高温の場合にはＣ量の肌荒れに及ぼ
す影響が顕著になることが判る。そしてＣ量を
0.005％以下、殊に0.003％以下とすることによ
り、肌荒れを効果的に防ぎ得るものである。 尚、高温巻取後のAlNの析出処理については巻
取つたままでも良いが、保温装置内に装入するこ
と及び、酸洗性を向上させるためにコイルを水中
に浸漬して急冷することは好ましいことである。 以下実施例を具体的に説明する。 第１表は本発明実施例及び比較例を示す。
方法に関するものである。 冷間圧延鋼板に連続焼鈍法を適用して加工性の
すぐれた冷間圧延鋼板を製造することが近年盛ん
に実施される様になつてきた。この場合、鋼種が
Alキルド鋼の場合には熱間圧延で630℃以上の高
温巻取りを行ない、AlNを十分に析出させること
が特公昭51―17490号公報で提案されている。 近年、製鋼段階での鋳造法として連続鋳造法が
主流となつて来た。連続鋳造法の利点については
今更説明する迄もないが、最近の省エネルギーニ
ーズから、連鋳スラブを常温まで冷却しないで、
高温のまま直接熱延する方法（以下DRと略す）、
高温のままスラブ加熱炉に装入する方法（以下、
HCRと略す）が採用される様になつて来た。 この連鋳スラブの保有温度は高い程省エネの観
点から好ましいものであるが、連鋳スラブの温度
がAr3変態点以上に保たれた場合には、スラブ段
階においてAlキルド鋼におけるAlNの析出が十分
に起らず、従来程度の高温巻取り（630〜710℃程
度）ではAlNの完全析出は期待し得ず、十分な材
質を得ることが困難であつた。 本発明は上記の点にかんがみなされたもので、
第１の特徴はAlキルド鋼連鋳スラブを連鋳工程
から熱延工程の間において、一度もAr3変態点以
下の温度に降下させないで熱延する場合に、熱延
後の巻取りを780℃以上900℃以下の高温で行なう
ことによりAlNの析出を十分に行なわせ、連続焼
鈍法によりすぐれた材質を得るところにある。 本発明の第２の特徴とするところは、上記の高
温巻取りによる冷延製品の表面肌荒れ欠陥を、出
発素材のＣ量を0.005％以下とすることにより効
果的に防止するところにある。 以下本発明を工程順に詳細に説明する。 先ず出発素材の溶製であるが、これは常法に従
つて転炉、真空脱ガス処理装置などの通常の製鋼
設備により行なう。次に得られた溶鋼は周知の連
続鋳造装置により連続鋳造して鋳片を得る。この
場合連鋳スラブのDR，HCRを効率よく行うため
に、過度の冷却を行うことなく可能な限り高温の
鋳片を得ることが望ましい。 得られた連鋳スラブの化学組成は次のものであ
ることが重要である。 炭素は0.005％以下、好ましくは0.003％以下が
必要である。これは後述する第２図からも明らか
な如く780℃以上の高温巻取りを行なつた場合冷
延製品の肌荒れ欠陥を防止するためである。勿論
炭素量が少ないことは材質上好ましいことは言う
までもない。 Alは脱酸を行なうと共に、Ｎによる時効の問
題を解消するために添加含有するもので、
solAl0.010〜0.100％が必要である。solAlが0.010
％未満では脱酸が不足すると共に通常のＮ量の鋼
に対して時効防止効果が得られず、一方0.100％
以上ではAlの使用量が増加してコストアツプに
なるのみならず、介在物の増加を来たすので好ま
しくない。 Ｎは通常鋼に含有させる量（0.006％以下）は
許容されるが、Ｎの時効防止のために極力低減さ
せることが好ましく、例えば、真空ガス法や複合
吹錬法等が脱Ｎの手段として利用される。Ｎ量が
0.006％を超えると時効防止のため添加するAl量
を増加させる必要があるので好ましくない。 珪素、燐、硫黄等の元素の含有量については特
に限定するものではないが、少ない方が好ましい
ことは勿論であり、Si0.02％、Ｐ0.03％、Ｓ
0.03％が望ましい。またMnについては鋼の熱
間加工性を損なわない範囲で通常約0.5％以下程
度含有せしめるが成品の加工性の観点からは0.30
％以下が望ましい。 この様な成分組成を有する高温の連鋳スラブ
は、熱間圧延工程までの間、一度もその温度が
Ar3変態点以下に降下しない様に保つ。そしてそ
の温度が熱間圧延可能温度（例えば1000℃以上）
の場合には、加熱炉を経ずに直接熱間圧延
（DR）し、一方熱間圧延に適した温度より低下し
た場合には、一旦加熱炉に装入して適当に加熱し
熱間圧延する（HCR）。 熱間圧延は常法に従つて粗圧延及び仕上圧延を
実施するが、仕上圧延後の巻取温度が極めて重要
で、DR，HCR実施との関係で第１図に示す如く
780℃以上900℃以下の高温巻取りが必要である。
これにより材質（時効，伸び）のすぐれた冷延製
品が得られるものである。780℃以上900℃以下の
高温巻取りを行なう方法については、種々の方法
が考えられるが、最良の方法は近接コイラーによ
る方法である。この近接コイラーとは巻取機を仕
上最終スタンドより例えば45ｍ以内に配置すると
いつた様なものである。 巻取温度は材質（時効、伸び）の観点からは高
いほど望ましいが、900℃を越えて巻取ると２次
スケールの発生が多くなり、ひきつづく酸洗工程
での作業性を著しくそこなうため巻取温度の上限
を900℃とする。 かくして板厚2.0〜5.0mm程度のホツトコイルは
常法に従つて酸洗―冷延―連続焼鈍―スキンパス
の諸工程を経て最終製品とされるものであるが、
連続焼鈍は急速加熱して680〜900℃の均熱を施こ
し、しかるのち冷却するなどのヒートサイクルを
採用するものである。 以下本発明の最も特徴とするところを第１図〜
第２図に基づき説明する。 先ず第１図は巻取温度と時効の関係を示したも
のである。C0.002％，Mn0.15％，P0.020％，
S0.015％，sol.Al0.040％，N0.0032％を含有する
連鋳スラブを鋳造後1000℃以上の温度に保ち加熱
することなく仕上温度900℃で熱延を終了し、コ
イルに巻取り冷延後800℃×60secで連続焼鈍し、
最終的に0.8％のスキンパスを施こして冷延製品
を得る場合の、巻取り温度と時効指数との関係を
示したものである。ここで時効指数としては100
℃で１時間時効させた場合の降伏点伸びを採用し
た。 第１図から明らかな如く冷延鋼板に時効現象が
起らないように時効指数を小さく（1.0％以下）
するためには780℃以上の巻取り温度が必要であ
ることが判る。尚、比較材として鋳片を一旦常温
まで冷却して再加熱した材料についても同様の条
件で製造した冷延鋼板の時効指数を示した。 第２図は上記と同様な工程で処理した場合のＣ
量と肌荒れとの関係を３水準の巻取温度について
調査した結果を示したものである。この第２図か
ら判る様に、巻取温度が700℃程度の場合にはＣ
量の肌荒れに及ぼす影響は殆んどないが、巻取温
度が780℃と高温の場合にはＣ量の肌荒れに及ぼ
す影響が顕著になることが判る。そしてＣ量を
0.005％以下、殊に0.003％以下とすることによ
り、肌荒れを効果的に防ぎ得るものである。 尚、高温巻取後のAlNの析出処理については巻
取つたままでも良いが、保温装置内に装入するこ
と及び、酸洗性を向上させるためにコイルを水中
に浸漬して急冷することは好ましいことである。 以下実施例を具体的に説明する。 第１表は本発明実施例及び比較例を示す。
【表】
【表】
上記実施例からも明らかな様に、DR材（No.
１，２）及びHCR材（No.３，４）共に、極低Ｃ
及び高温巻取りしたもの（No.１，No.３）は、冷延
製品の肌荒れは発生せず、しかも降伏点伸びも１
％以下に抑えられて時効しない材料が得られてい
る。一方、No.５，No.６はDR材及びHCR材に対し
て巻取温度が低い場合で、時効が発生している。
更にNo.７は常温冷却―再加熱材であつて、冷延製
品の表面状況は良好であり、且つ時効もないが、
連鋳スラブが一旦常温まで冷却されるために省エ
ネルギー上極めて不利である。 以上の如く本発明は鋼の成分と熱延条件とを特
定することによつて、連続鋳造後の鋳造熱を有効
に利用した、DR，HCR熱延を行つた場合におい
ても、冷延製品の品質を高水準に保つことを可能
としたものであり、省エネルギーの観点から工業
的利益が大きい。
１，２）及びHCR材（No.３，４）共に、極低Ｃ
及び高温巻取りしたもの（No.１，No.３）は、冷延
製品の肌荒れは発生せず、しかも降伏点伸びも１
％以下に抑えられて時効しない材料が得られてい
る。一方、No.５，No.６はDR材及びHCR材に対し
て巻取温度が低い場合で、時効が発生している。
更にNo.７は常温冷却―再加熱材であつて、冷延製
品の表面状況は良好であり、且つ時効もないが、
連鋳スラブが一旦常温まで冷却されるために省エ
ネルギー上極めて不利である。 以上の如く本発明は鋼の成分と熱延条件とを特
定することによつて、連続鋳造後の鋳造熱を有効
に利用した、DR，HCR熱延を行つた場合におい
ても、冷延製品の品質を高水準に保つことを可能
としたものであり、省エネルギーの観点から工業
的利益が大きい。
第１図は巻取温度と時効の関係を示す図表、第
２図はＣ量と肌荒れとの関係を３水準の巻取温度
について示した図表である。
２図はＣ量と肌荒れとの関係を３水準の巻取温度
について示した図表である。
Claims (1)
- １ Ｃ≦0.005％、Al0.010〜0.100％、Ｎ≦0.006
％を含有する連鋳スラブを、その温度を連鋳工程
から熱間圧延工程の間においてAr3変態点以下に
ならないように保つて熱間圧延を行い、熱間圧延
後の鋼帯を780℃以上900℃以下の温度で巻取り、
冷間圧延後連続焼鈍法により短時間焼鈍すること
を特徴とする加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57018188A JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
| GB08302744A GB2116998B (en) | 1982-02-09 | 1983-02-01 | A method for producing a cold-rolled steel sheet having an excellent formability |
| US06/464,067 US4478649A (en) | 1982-02-09 | 1983-02-04 | Method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent formability |
| DE19833304064 DE3304064A1 (de) | 1982-02-09 | 1983-02-07 | Verfahren zur herstellung eines kaltgewalzten stahlbleches mit ausgezeichneter formbarkeit |
| BE0/210070A BE895845A (fr) | 1982-02-09 | 1983-02-08 | Procede de fabrication de toles d'acier laminees a froid |
| FR8302356A FR2521039B1 (fr) | 1982-02-09 | 1983-02-09 | Procede de fabrication d'une tole d'acier laminee a froid ayant d'excellentes qualites de formage |
| IT19491/83A IT1161572B (it) | 1982-02-09 | 1983-02-09 | Procedimento per produrre un foglio di acciaio laminato a freddo dotato di eccellente formabilita' |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57018188A JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58136721A JPS58136721A (ja) | 1983-08-13 |
| JPS6234802B2 true JPS6234802B2 (ja) | 1987-07-29 |
Family
ID=11964637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57018188A Granted JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4478649A (ja) |
| JP (1) | JPS58136721A (ja) |
| BE (1) | BE895845A (ja) |
| DE (1) | DE3304064A1 (ja) |
| FR (1) | FR2521039B1 (ja) |
| GB (1) | GB2116998B (ja) |
| IT (1) | IT1161572B (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| US5123971A (en) * | 1989-10-02 | 1992-06-23 | Armco Steel Company, L.P. | Cold reduced non-aging deep drawing steel and method for producing |
| ATE190359T1 (de) * | 1991-04-23 | 2000-03-15 | Ak Steel Corp | Kaltverformtes und nichtalterndes tiefziehblech aus stahl und herstellungsverfahren |
| FR2678641B1 (fr) * | 1991-07-04 | 1998-11-20 | Lorraine Laminage | Acier a emboutissabilite amelioree et procede de fabrication de toles destinees a l'emboutissage. |
| DE69329236T2 (de) * | 1992-06-22 | 2001-04-05 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Kaltgewalztes stahlblech mit guter einbrennhärtbarkeit, ohne kaltalterungserscheinungen und exzellenter giessbarkeit, tauchzink-beschichtetes kaltgewalztes stahlblech und deren herstellungsverfahren |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| CN109385502B (zh) * | 2018-11-08 | 2021-05-25 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 控制热轧酸洗汽车结构用钢成品卷边部起皮缺陷的方法 |
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