JPH06104879B2 - 燃焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃焼排ガス浄化装置用の触媒担体に使用され
る耐熱ステンレス箔に関わる。さらに詳しくは、耐酸化
性、製造性に優れるのみならず、高温での強さに優れる
ため、触媒のハニカム体に用いた場合その構造上の耐久
性を向上させる効果の大きい耐熱ステンレス箔に関わ
る。

〔従来の技術〕

自動車等の燃焼排ガス浄化装置には従来セラミック製ハ
ニカムが使用されてきたが、これを耐熱ステンレス箔に
代替することによりハニカム壁の肉厚を減ずることが可
能で、通気抵抗や熱容量の減少によりエンジン性能の向
上や高価な触媒貴金属の節約が実現できることから、例
えば特開昭50−92286号、同51−48473号及び同57−7189
8号の各公報に開示されている如く、このハニカム体をF
e−Cr−Al系耐熱金属箔で構成する技術が提案されてい
る。

この場合、該合金に要求される特性として、耐酸化性及
び皮膜の密着性が注目され、それゆえその素材としては
一般に耐酸化性、皮膜の密着性に優れているために旧来
より電熱線や暖房器具の高温部品として広く使用されて
きたFe−Cr−Al系合金をベースに、その耐酸化性あるい
は触媒の直接担持体である活性アルミナ（γ−Al₂O₃）
コート層との密着性を改善した箔が用いられている。上
記各公報に開示された技術はいずれも素材の耐酸化性を
改善する手段としてＹを利用しているが、Ｙは極めて高
価な元素であるために利用範囲が限られる。

一方、特開昭58−177437号公報にはFe−Cr−Al系合金の
主として酸化皮膜の剥離を防止するために0.002〜0.05
重量％のLa,Ce,Pr,Ndからなる群の希土類元素を含む、
総量0.06重量％までの希土類元素を添加した合金、及び
該合金の安定化のためにZrを、また高温のクリープ強さ
確保のためにNbをそれぞれC,N量との特定関係範囲内で
添加した合金が提案されている。この特許では希土類元
素の合計が0.06重量％を超えるような合金では、それ以
下の場合にくらべて耐酸化性が殆ど改善されないばかり
か、通常の熱間加工温度では加工することが不可能であ
ると述べている。

特開昭63−45351号公報には、同じくFe−Cr−Al系をベ
ースとする合金においてＹの添加は高価なものになると
して、Ceを排除したLnまたはLaのみを0.05〜0.2重量％
の範囲で添加することが提案されている。これはLnの添
加による熱間加工性の低下原因がCeの存在にあり、さら
にCeには耐酸化性をも低下させる作用があるためとして
おり、従ってCeだけを排除したLnを添加すれば熱間加工
が可能となり耐酸化性も向上するという知見に基づくと
述べている。しかしながら、Lnは化学的に活性に富む元
素であり、かつ相互の化学的性質が類似しているために
個々の分離は簡単ではなく、従って実質的に純粋なLaは
Ｙに比べれば安価ではあるものの、Lnの一般的な混合物
であるミッシュメタルに対しては非常に高価であること
に変わりはない。また、同様にCeのみを分離除去するこ
とも価格の上昇を避け得ない。さらにこれと同一出願人
による特開昭63−42356号公報には、耐酸化性と酸化ス
ケールの耐剥離性に優れたFe−Cr−Al系合金としてLa,C
e,Pr及びNdを総和で0.01％以上、0.30％以下を含む合金
が開示されているが、この合金についての熱間加工性の
検討は全く行われていない。

また、これらの従来技術は主として酸化皮膜の密着性や
耐酸化性について検討はされているが、触媒のハニカム
体を構成する箔として実用上重要な要求特性である、ハ
ニカム体の構造上の耐久性に及ぼす箔素材の影響につい
ては十分検討されていない。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、例えば自動車の触媒担体では、通常の使用環
境にあっては箔の耐酸化性が不足しているために触媒担
体が寿命に達することは希であり、むしろ走行状態に連
動した加熱・冷却の繰り返しによる熱疲労によって破損
し寿命に達することが殆どである。即ち、加速の際には
ハニカム体は高温・高速の排ガス流によって内側から急
速に加熱される一方走行風によって外側からは強制冷却
されるため、ハニカム内には急激な温度勾配が生じ大き
な熱歪みが発生する。この熱歪みはハニカム体の半径方
向に均一に分布するのではなく最外周から数層内側に集
中する。これは、外周側ほど材料温度が低くその時点で
の箔の耐力が高いことと、内層側では高温ではあるが温
度勾配が小さいことに由来し、ハニカムを構成するフェ
ライト系ステンレス箔の耐力が著しく低下し始める温度
域と最も急峻な温度勾配が発生する領域とが最外周から
数層の部分で合致するためである。また、定速走行の際
にも、外側から走行風による冷却があるため、その程度
は緩和されるが依然として最外周から数層の領域に歪み
が集中する状態が続く。さらに、減速あるいは空走のと
きには比較的低温のガスが流れるためハニカム体は外側
と同時に中側からも冷却され、最外周から数層内側の部
分が最も高温の状態が生ずるためやはりこの部分に熱歪
みが集中する。

即ち、触媒担体のハニカム体はこうした加熱・冷却の繰
り返しによって、その内部に発生する熱歪みの蓄積が原
因でセルの潰れや極度な変形等の構造上の寿命に達する
場合が殆どである。こうした場合には箔の高温での耐力
が重要であり、とりわけ上述したようにハニカム体の中
の急峻な温度勾配域と合致するところ、即ち本発明者ら
の測定によると600〜850℃の温度域の箔素材の耐力が高
く、かつ600℃以上での温度による耐力の低下の度合い
が可能な限り小さいことが、ハニカム体の構造上の寿命
を向上させるのに有効であることが明らかとなった。

さらに、例えば乗用車のように広く一般の使用に供する
にあたっては、まず第一に安価でかつ安定供給可能であ
ることが望まれ、従って素材としては成分コストが低い
ことはもとより、従来のステンレス鋼の大量生産工程に
て比較的容易に製造でき、製造コストを低く抑えること
が重要である。

また、体積に対して表面積が著しく大きい箔の状態で高
温の排ガスに曝されるため、当然耐酸化性にも優れてい
なければならない。

本発明者らは、このような現状の課題を踏まえ、上述し
た特性を全て具備するような触媒担体の構成箔を開発す
べく種々検討し、本発明に到ったのである。

〔課題を解決するための手段〕

即ち、まず箔の成分コストを可能な限り低く抑えつつ耐
酸化性を向上させるためには、0.06％を超えるLnの添加
が有効で、0.06％以下の場合に比べ飛躍的にその耐酸化
性が向上し、尚かつこの場合前述した特開昭58−177437
号及び同63−45351号の各公報がいうような熱間加工性
の低下は、ＰをLnと組み合わせて含有せしめれば全く起
こらないのである。

さらに、前述したように加熱・冷却に伴う触媒担体の構
造上の耐久性向上にはそのハニカム体を構成する箔の60
0〜850℃での耐力の向上が重要であり、この目的から種
々検討の結果、特にTaの添加が有効であり、さらに加え
てMo及び／又はＷを添加すると特に800℃を超える高温
側の耐力がさらに向上することを見出した。

さらに、この種のフェライト系ステンレス鋼の製造上の
問題点である熱延板の靭性を調査した結果、Taと同様Nb
の添加で著しく改善可能で、通常のステンレス鋼の製造
工程で十分大量生産可能なレベルにまで引き上げ得るこ
とが明らかとなった。

尚、こうした種々の検討に際し、Ti,Zr及びＶについて
もその影響を調査したが、Tiは高温の耐力を殆ど増加さ
せず、過剰の添加は却って熱延板の靭性低下させること
が明らかとなり、Zrは比較的微量な範囲の添加で一旦は
高温の耐力を僅かに増加させるものの、箔の耐酸化性を
著しく低下させかつ熱延板の靭性をも損なうことが判明
した。さらにＶには高温の耐力向上効果も熱延板の靭性
向上効果も認められないことが明らかとなった。

即ち本発明は以上のような検討結果をもとに、高温の排
ガス中にあっても箔としての耐酸化性や皮膜の密着性に
優れることは当然として、これをさらに改善するととも
に、触媒担体の構造上の耐久性向上にも効果をもち、併
せて熱間加工性や熱延板の靭性等の製造性に優れた安価
に供給可能な耐熱ステンレス箔を提供することを目的に
達成されたものである。しかして、その具体的手段は以
下のようなものである。

重量％で、 Ln:0.06％超、0.15％以下（但しLnは、La,Ce,Pr,Nd） P:8×（Ln％＋0.015）/45以上、0.1％以下 Al:4.5％以上、6.5％以下 Cr:13％以上、25％以下 Ta:（181・Ｃ％/12＋181・Ｎ％/14）×1.5以上、３％以
下 C:0.025％以下 N:0.02％以下 Ｃ＋N:0.03％以下 残部Fe及び不可避的不純物からなることを特徴とする燃
焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔であって、さ
らに必要により重量％で、Ta＋Nbが３％以下であるNbを
含有せしめることによって特にその熱延板の靭性を改善
できる。

また、重量％でMo,Wの少なくとも一種以上を総量で４％
以下の範囲で添加することによって特に高温側での耐力
をさらに向上できるのである。

〔作用〕

次に本発明における成分の限定理由並びにその作用につ
いて詳しく説明する。尚、本明細書中の化学組成はすべ
て重量％である。

（１）Ln（Lanthanoide）： まず、Ln（Lanthanoide）とは周期律表中のLa以降、Lu
までの15元素の総称であり、本発明の場合、実際の添加
原料としては、より安価ないわゆるミッシュメタルを用
いることができる。このとき、分析の結果として検出さ
れるのはLa,Ce,Pr,Ndの４元素であり他の元素は極微量
であるため無視できる。従って、本発明のLnとは上記４
元素の混合物のことであり、添加原料としてはミッシュ
メタルである。

さて、Lnは前述したように、第一に排ガス中での箔の異
常酸化発生に対する抵抗を向上させる効果があり、箔の
排ガス中での異常酸化発生までの寿命は、Lnが0.06％を
超えるとそれ以下の場合に比べて著しく増大するが、0.
15％を超えると再度低下し始める。従ってその範囲は、
0.06％超、0.15％以下に限定される。

（２）P: Ｐは本発明にあってはLnとの関わりにおいて、熱間での
加工性を改善することを目的とした重要な元素である。

即ち、本発明は上述した範囲のLnの添加によって箔の耐
酸化性を著しく向上させることが可能となるのである
が、従来このような比較的多量のLnの添加は熱間での加
工性を低下させ、熱延コイルによる通常のステンレス鋼
板の量産工程では製造困難とされていた。そして、その
原因としては、ミッシュメタルを添加した場合の主成分
であるCeが低融点のFeとの金属間化合物を形成し易いた
めと考えられていた。しかしながら、多量のLnを添加す
る場合にＰを組み合わせて添加すれば、例えばCe及びLa
の一部は３μｍ以下の比較的微細で粒状の高融点燐化物
として鋼中に存在するようになり、熱間加工性の低下は
全く起こらないのである。このために必要なＰの含有量
は本発明者らの検討によれば、Lnが0.06％超、0.15％以
下の範囲において、偏析の大きい工場での量産規模の大
型鋼塊を前提とした場合は、その下限値は８×（Ln％＋
0.015）/45となる。

一方、Ｐにはフェライト系ステンレス鋼の靭性を低下さ
せる作用があるため、もともと靭性に劣るFe−Cr−Al系
ステンレスにあってはこの点から添加量は制限され、本
発明にあってはその量は0.1％である。また、このよう
な範囲のＰの添加は、耐酸化性に対し悪影響を及ぼさな
い。

（３）Al: Alは本発明にあっては耐酸化性を確保する基本元素であ
って、4.5％未満では箔の場合、排ガス中での酸化皮膜
の保護性が悪く、たやすく異常酸化を発生するため、触
媒の担体としてその使用に耐えない。一方、6.5％を越
えて含まれると、熱延板の靭性が極度に低下し製造性が
損なわれることに加え、箔の熱膨張係数が大きくなり、
触媒担体として使用した場合に加熱・冷却の繰り返しに
よる熱疲労が大きくなる。従って、本発明にあってはAl
は4.5％以上、6.5％以下がその範囲となる。

（４）Cr: Crはステンレス鋼の耐食性を確保する基本元素である。
本発明にあっては、耐酸化性の主体はAl₂O₃皮膜にある
が、Crが不足するとその密着性や保護性が低下する。一
方Crが過剰になると熱延板の靭性が低下するため、その
範囲は13％以上、25％以下となる。

（５）Ta: Taは本発明にあっては箔の高温での耐力を向上させ、触
媒担体の構造上の耐久性を改善するための重要な添加元
素である。Taの作用は鋼中のＣ及びＮと結合して炭窒化
物を形成し、これが所謂析出強化作用を及ぼすことに加
えて、さらに余剰の分が素地に固溶し固溶強化作用を及
ぼすために高温の耐力が改善されるのである。この際析
出強化作用はその効果は大きいもの、例えば750℃を超
えるような温度域での長時間使用中に次第に析出物が粗
大化し効果が低下する場合がある。一方固溶強化作用は
析出強化作用ほどは効果が大きくはないが、長時間使用
中でもこうした作用効果の低下がほとんどない。従って
Taは、その析出強化作用が上記のような現象により失わ
れたとしても尚かつ固溶強化作用を持続させるべく、C,
Nの量に対して幾分過剰に添加する必要がある。このよ
うな観点から本発明者らが検討したところでは、（181
・Ｃ％/12＋181・Ｎ％/14）×1.5以上が必要である。

ところが、Ta量が極度に過剰となるとLaves相が析出
し、鋳造後の鋼塊が割れやすくなるほか、熱間加工性、
熱延板の靭性及び高温の耐力も低下し始める。本発明の
C,N量の範囲ではその量は３％である。このような理由
によりTaの添加範囲は下記のようになる。

Ta:（181・Ｃ％/12＋181・Ｎ％/14）×1.5以上、３％以
下 さらに、TaはC,Nを固定するため熱延板の靭性を向上さ
せる効果があるが、上記添加範囲であればこの効果も十
分もたらされ、過剰の添加は却って靭性を低下させる。

（６）C,N: C,Nはともに本発明にあっては、熱延板の靭性を著しく
低下させる。この悪影響を、Taまたは後述するNbの作用
によって抑えることが出来るが、Ｃが0.025％超える場
合、またはＮが0.02％を超える場合、もしくはＣ＋Ｎの
合計量が0.03％を超える場合には靭性を回復させること
が困難になる。従ってこの点からは C:0.025％以下、 N:0.02％以下、でかつ Ｃ＋N:0.03％以下、がその範囲となる。

また、C,Nは炭窒化物として析出し、これが析出強化作
用により高温の耐力を向上するという望ましい作用効果
をも併せもつものであるが、上述したようにこれは析出
物が粗大化すると効果が減少する。C,N量が多量に含ま
れる場合には、例えTaが上記下限値以上添加されていて
も、この析出物の粗大化が促進され強化作用の減少速度
が大きくなる。即ちC,Nが多量に含まれる場合には、炭
窒化物の個々の大きさが大きくなるのであって、析出強
化に有効な微細均一な析出形態とはなり難いのである。
この点からもC,Nの含有量は制限されるが、本発明にあ
っては前述した靭性の点から決定される範囲であればこ
うした不都合は生じない。以上の理由により、結局C,N
の範囲は、 C:0.025％以下、 N:0.02％以下、でかつ Ｃ＋N:0.03％以下、となる。

（７）Nb: Nbは本発明にあっては、熱延板の靭性を改善するために
選択的に添加できるがNbはTaと同様、極度に過剰に添加
されるとLaves相を形成しTaの場合と同様の幣害を引き
起こす。従って上限値がこの点から制限され、本発明者
らの検討によればTa＋Nbで３％以下である。

（８）Mo,W: Mo及びＷは本発明にあっては、特に高温の耐力をさらに
向上させるために選択的に添加できる。本発明にあって
は、高温の耐力はTaの適正添加によって向上できるので
あるが、上述したようにTaの作用のうち析出強化による
分は高温での使用中に次第に減少する場合があり、また
過剰の添加は却って高温耐力を低下する。ところが、Mo
及びＷはその殆どがかなりの量まで有害な析出相を形成
せずに固溶し、比較的大きな強化作用が得られかつTa,N
bの存在下にあってもその効果がなんら影響を受けない
と同時に経時的な強化作用の低下が殆どないのである。
即ち、Mo及びＷの添加により高温の耐力を安定的にさら
に一段向上させることが可能となるのである。

一方、Mo,Wともにその殆どが固溶するため添加量ととも
に金属素地が強化されるのであるが、同時に熱間加工性
及び靭性が低下する。従って、Mo及びＷの添加量はこの
点から制約され、ともに上限値は４％である。またMoと
Ｗとを複合添加しても同様の効果が得られるがこの際の
上限値はMo＋Ｗで４％以下である。

（９）その他の不純物： Mn:Mnは本発明にあっては、特に極初期の酸化皮膜中に
濃化し、以後のAl₂O₃皮膜の形成に害を及ぼし皮膜に構
造的欠陥を残存させる一因となるので0.3％以下に制限
することが望ましい。

Si:Siは耐酸化性を向上させる元素であるが同時に熱延
板の靭性を大きく低下させる。本発明のような高Alフェ
ライトステンレス鋼は本来耐酸化性に優れているためSi
は靭性の点から少量に抑えることが望ましく、その範囲
は0.5％以下である。S:SはＰと同様Lnとの高融点の化合
物を形成し易いが、同時に耐酸化性を低下させるため、
本発明にあっては、0.003％以下に抑えることが望まし
い。

このような構成をもつ本発明のFe−Cr−Al合金は、通常
のフェライトステンレス鋼の量産工程と同様の溶解、熱
間圧延、冷間圧延の工程に、必要に応じて適宜焼鈍工程
を組み合わせることによって50μｍ程度の箔にまで製造
可能である。また、こうして製造された箔、及びこの箔
を用いて構成された排ガス浄化触媒担体及び該触媒装置
は、高温の燃焼排ガス雰囲気中でも異常酸化の発生に対
する抵抗が著しく大きいのみならず、箔の高温での耐力
が高いためにハニカム体としての熱疲労に対する抵抗が
大きく、加熱・冷却を繰り返す使用条件にあってもその
構造上の耐久性に優れているのである。

〔実施例〕

次に、実施例により本発明の効果をさらに詳しく説明す
る。

（実施例１） 第１表に本発明に関わる鋼の製造性として熱間加工性及
び靭性、さらに箔の耐酸化性、及び高温での耐力を評価
した際に用いた鋼の化学成分を示す。尚、この際Siはい
ずれの鋼も0.3％以下、Ｓは0.003％以下であった。また
溶製に際して用いたLnの添加原料であるミッシュメタル
の化学組成はCe:49〜54％、La:19〜27％、Nd:16〜24
％、Pr:5〜８％、Sm:0.2％以下、他のLnはいずれも検出
限界以下であった。

これらの鋼はいずれも真空溶製し、25kgインゴットに鋳
造した後、1180℃に１時間保定後直ちに熱間圧延し、最
終パスを880〜900℃の温度範囲として厚さ4mmに仕上げ
て放冷した。この熱間圧延での割れの発生状態を観察し
たところ、比較例のB3は第一パスですでに激しい横割れ
が耳部や表面に多数発生したため圧延を途中で中止し
た。また、B6,B8,B9及びB10の熱圧延の耳部に割れの発
生が認められた。一方、他のものはいずれも良好な形状
の熱延板が得られた。この結果を第１表の熱間加工性の
欄にB3は××印、B6,B8,B9及びB10は×印、他の熱間加
工性が良好と判断できたものに〇印で示す。

次にB3を除いた各熱延板から1/3サブサイズｖノッチシ
ャルビー試験片を採取し、靭性を調査した結果を第２表
の熱延板靭性の欄に示す。判断指標としては、一つの試
験温度に於ける衝撃吸収エネルギーの３点の平均値が3k
g・m/cm²を超える温度とし、この温度が50℃以下のもの
を◎印、50℃超100℃以下のものを〇印、100℃超のもの
を×印とした。◎印のものは工場での大量生産時にも何
ら特別の処置を要さずに、通常のフェライトステンレス
鋼と同様の通板製造が可能であり、〇印は若干の加熱処
理を必要とする場合もあるが基本的には大量生産が十分
可能なものである。一方×印は工場生産が全く不可能で
はないものの、その際には板の温度管理や取り扱いに常
に注意が必要であり、生産性が極度に低下し生産コスト
が著しくアップすると判断できるものである。

本発明例の鋼はいずれも熱延板に靭性に優れ、工場での
大量生産が比較的容易と判断できたが、比較例のB6〜B1
1の鋼は靭性が低く、製造性に問題があった。

以上のように、本発明の範囲内の鋼は製造性に優れたも
のである。

（実施例２） 次に、これらの鋼の触媒担体の使用性能上からみた場合
の特性について調査した結果を説明する。

実施例１で得られたB3を除く熱延板をデスケールした
後、B6〜B11は板温を120℃に加熱し、他のものはいずれ
も室温にてそれぞれ厚さ0.8mmまで冷間圧延した。その
後900℃で焼鈍した後、室温にてほぼ50μｍの箔にまで
圧延した。

こうして作製した箔を、ガソリンエンジンの排気ガスを
導入した加熱炉中で、1150℃に25時間加熱する操作を箔
に異常酸化が発生するまで繰り返した。供試箔はいずれ
も50±２μｍで、各成分系について３体試験しその平均
値を該成分箔の異常酸化寿命とした。また異常酸化の発
生の有無の判定は目視にて行った。結果を第２表の酸化
寿命の欄に示す。

本発明例の箔はいずれも250時間以上の寿命を有する
が、比較例のB1は150時間以下であり、またB2,B6及びB8
も200時間以下と短寿命であった。

（実施例３） 実施例１で得られた熱延板を実施例２と同様にして厚さ
1.5mmに冷間圧延した後、真空中1200℃にて10分間熱処
理後炉冷したものから、板状の引張試験片を採取し、60
0,700、及び800℃における耐力を測定した。この結果を
第２の高温耐力欄に示す。各３体の平均値をその温度で
の耐力とし、判定基準としては600℃では20kgf/mm²以
上、700℃では13kgf/mm²以上、さらに800℃では4.5kgf/
mm²以上とし、これらの基準をクリアーしたものを〇
印、クリアーしなかったものを×印で表した。本発明例
のＡシリーズではいずれも上記基準以上の耐力を有し、
高温の耐力が高いのに対し、比較例のB4〜B8では高温の
耐力向上が達成できていない。

（実施例４） 次に触媒担体の構造上の耐久性について調査した結果を
説明する。

第３表に示す成分の鋼を真空溶解し、300kgのインゴッ
トに鋳造し、1180℃にて２時間加熱後2.5mmに熱間圧延
した後、さらにデスケール、冷間圧延、焼鈍を繰り返し
て50μｍの箔を作製した。なお、この際B13は実施例２
の場合と同様、必要に応じて加熱保温処理を施した。次
に、これらの箔を周期3.5mm、振幅3.2mmの正弦波状の波
付け加工したもの（波板）と加工なしの箔（平板）帯と
を重合わせて巻き込み、見掛けの外径110mm、長さ110mm
のハニカム状円筒体としたものを、内径110mm、長さ110
mm、板厚1.7mmのtype434系フェライトステンレス製の円
筒（外筒）に挿入して、各接点を市販のNi基ロウ材を用
いて真空中にてロウ付けし、触媒担体を作製した。次に
これらの触媒担体を2000ccのガソリンエンジンの排ガス
経路に取りつけ、入り側のガス温度を865℃とし６分間
エンジンを運転した後、エンジンを停止し強制冷却によ
り触媒担体内が50℃以下にまで冷却する操作を1000回繰
り返し、この時のハニカム体のガス入り側端面の損傷状
況を観察した。この結果を第４表に記す。

本発明の範囲内のＡシリーズで作製した担体はいずれ
も、上記試験後も若干のセル変形は認められるものの比
較的良好な外観形状を示し、損傷状況は比較低軽微と判
断できるのに対し、比較例の高温の耐力の低い素材で作
製したものはセル漬れによる部分的な閉塞やセル壁の大
きな変形による箔切れ、さらにはガス流方向への端面の
ズレといった大きな損傷を受けており、本発明の箔が担
体の構造状の耐久性を向上させる効果が大きいことが明
らかである。

〔発明の効果〕 実施例からも明らかな如く、本発明によるFe−Cr−Al系
ステンレス箔は、エンジン排ガス中の異常酸化発生に対
する抵抗力が高いのみならず、熱間での加工性や熱延板
の靭性に優れるため、製造性に優れたものであり、なお
かつその高温での耐力が非常に高いためハニカム体とし
ての熱疲労に対する抵抗力が高く、従って触媒担体の構
造状の耐久性を向上させる効果が大きいものである。こ
うした作用効果により、本発明のステンレス箔は自動車
等の触媒担体を構成するのに好適である。

フロントページの続き (72)発明者 深谷 益啓 神奈川県相模原市淵野辺５―10―１ 新日 本製鐵株式会社第２技術研究所内 (72)発明者 札軒 富美夫 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 住友 秀彦 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (56)参考文献 特開 平３−170642（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−287253（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−42347（ＪＰ，Ａ)

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、 Ln:0.06％超、0.15％以下（但しLnは、La,Ce,Pr,Nd） P:8×（Ln％＋0.015）/45以上、0.1％以下 Al:4.5％以上、6.5％以下 Cr:13％以上、25％以下 Ta:（181・Ｃ％/12＋181・Ｎ％/14）×1.5以上、３％以
   下 C:0.025％以下 N:0.02％以下 Ｃ＋N:0.03％以下 残部Fe及び不可避的不純物からなることを特徴とする燃
   焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔。
2. 【請求項２】さらに、重量％でTa＋Nbが３％以下となる
   範囲内のNbを含む請求項１記載の耐熱ステンレス箔。
3. 【請求項３】重量％で、総量が４％以下のMo又はＷの少
   なくとも一種以上を含む請求項１記載の耐熱ステンレス
   箔。
4. 【請求項４】さらに、重量％でTa＋Nbが３％以下となる
   範囲内のNbを含む請求項３記載の耐熱ステンレス箔。