JPH0611665B2 - 緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法 - Google Patents
緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法Info
- Publication number
- JPH0611665B2 JPH0611665B2 JP2003387A JP338790A JPH0611665B2 JP H0611665 B2 JPH0611665 B2 JP H0611665B2 JP 2003387 A JP2003387 A JP 2003387A JP 338790 A JP338790 A JP 338790A JP H0611665 B2 JPH0611665 B2 JP H0611665B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered body
- dense
- weight
- oxide
- body manufacturing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、緻密質高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体の製造方
法に関する。
法に関する。
従来の技術 従来、Al2O3系焼結体は、耐食性に優れているので、鉄
鋼業の耐火物等多方面への応用が試みられてきた。しか
し、近年のファインセラミックスの発展に伴いより厳し
い環境下では、Al2O3系焼結体より更に高耐食性を有す
るZrO2が使用されるようになってきた。
鋼業の耐火物等多方面への応用が試みられてきた。しか
し、近年のファインセラミックスの発展に伴いより厳し
い環境下では、Al2O3系焼結体より更に高耐食性を有す
るZrO2が使用されるようになってきた。
発明が解決しようとする課題 Al2O3系焼結体にCr2O3を添加した場合、単なるAl2O3に
比べて、耐熱性、耐食性、硬度が向上することが期待さ
れる。しかし、Cr2O3成分の高温で蒸発し易さのため
に、緻密に焼結することが困難である。Cr2O3単味の場
合、炭素粉末中という還元条件下で焼結させると、相対
密度の97％近くまで緻密化することは、窯業協会誌、VO
L88、P184〜P190に報告されているが、Al2O3とCr2O3の
混合粉末法で焼結した場合には、あまり緻密化しないこ
とが、窯業協会誌、VOL90、P68〜P73に報告されてい
る。
比べて、耐熱性、耐食性、硬度が向上することが期待さ
れる。しかし、Cr2O3成分の高温で蒸発し易さのため
に、緻密に焼結することが困難である。Cr2O3単味の場
合、炭素粉末中という還元条件下で焼結させると、相対
密度の97％近くまで緻密化することは、窯業協会誌、VO
L88、P184〜P190に報告されているが、Al2O3とCr2O3の
混合粉末法で焼結した場合には、あまり緻密化しないこ
とが、窯業協会誌、VOL90、P68〜P73に報告されてい
る。
また、Al2O3−Cr2O3固溶体粉末をアンモニウム水溶液か
ら熱分解法で作ったのち、炭素粉末中で焼成すると緻密
化するという報告が、昭和62年度窯業協会年会予稿集P4
43〜P444に記載されているが、大気中では、緻密質焼結
体を得ることはできていない。
ら熱分解法で作ったのち、炭素粉末中で焼成すると緻密
化するという報告が、昭和62年度窯業協会年会予稿集P4
43〜P444に記載されているが、大気中では、緻密質焼結
体を得ることはできていない。
本発明は、苛酷な環境下でも充分な耐用が得られる高耐
食性Al2O3−Cr2O3緻密質焼結体の大気中での製造方法を
提供しようとするものである。
食性Al2O3−Cr2O3緻密質焼結体の大気中での製造方法を
提供しようとするものである。
課題を解決するための手段 本発明は、元来高耐食性を有するが難焼結性材料である
Cr2O3とAl2O3の緻密質固溶体を大気中雰囲気で生成さ
せ、高耐食性化を図るものである。
Cr2O3とAl2O3の緻密質固溶体を大気中雰囲気で生成さ
せ、高耐食性化を図るものである。
以下、本発明の製造方法について説明する。
本発明は高耐食性Al2O3−Cr2O3の製造方法は、酸化アル
ミニウム70〜50重量％、酸化クロミウム30〜50重量％か
らなる原料を用い、焼結助剤として、酸化チタニウム或
は滑石（3MgO・4SiO2・H2O）を外掛1.5重量％以下添加し
大気雰囲気中で焼成することを特徴とするものである。
ミニウム70〜50重量％、酸化クロミウム30〜50重量％か
らなる原料を用い、焼結助剤として、酸化チタニウム或
は滑石（3MgO・4SiO2・H2O）を外掛1.5重量％以下添加し
大気雰囲気中で焼成することを特徴とするものである。
ここで、出発原料である酸化アルミニウム、酸化クロミ
ニウム、酸化チタニウム、滑石の純度は、市販品の程度
のものでよい。粒度は５μｍ以下のものが望ましい。こ
れらの原料を所定の量比で混合し、1500〜1600℃で焼成
すれば高耐食性を有し、緻密質なAl2O3−Cr2O3焼結体が
えられる。
ニウム、酸化チタニウム、滑石の純度は、市販品の程度
のものでよい。粒度は５μｍ以下のものが望ましい。こ
れらの原料を所定の量比で混合し、1500〜1600℃で焼成
すれば高耐食性を有し、緻密質なAl2O3−Cr2O3焼結体が
えられる。
以下に、数値限定の理由についてのべる。
まず、Al2O3とCr2O3粉体を表１に示す組成比で混合し、
大気中1700℃、４時間の焼成実験を行った。表１におな
じく得られた相対密度も示す。
大気中1700℃、４時間の焼成実験を行った。表１におな
じく得られた相対密度も示す。
NO.４〜７のCr2O3を30％以上含有した系では、相対密度
が70％以下の多孔質な焼結体しか、えることができなか
った。
が70％以下の多孔質な焼結体しか、えることができなか
った。
そこで、これらCr2O3を30％以上の組成の緻密質焼結体
を得る目的で焼結助剤の検討を実施した。焼結助剤とし
ては、Al2O3の液相焼結助剤として使用されている酸化
チタニウムと滑石を検討した。これらの焼結助剤を外掛
0.5wt%、1.0wt%、1.5wt%、2.0wt%添加し1500℃、４時間
大気雰囲気中で焼成を行った。結果を表２〜３に示す。
を得る目的で焼結助剤の検討を実施した。焼結助剤とし
ては、Al2O3の液相焼結助剤として使用されている酸化
チタニウムと滑石を検討した。これらの焼結助剤を外掛
0.5wt%、1.0wt%、1.5wt%、2.0wt%添加し1500℃、４時間
大気雰囲気中で焼成を行った。結果を表２〜３に示す。
以上の結果より、Cr2O3含有量が30〜50wt％以下の組成
で、酸化チタニウム或は滑石を1.5wt％以下添加した系
では、焼結の目安とされている95％以上の相対密度が得
られ焼結が殆ど完了していることがわかる。
で、酸化チタニウム或は滑石を1.5wt％以下添加した系
では、焼結の目安とされている95％以上の相対密度が得
られ焼結が殆ど完了していることがわかる。
一方、Cr2O3含有量が60wt％になると、本検討焼結助剤
では緻密化を図ることができなかった。また、焼結助剤
の量を2.0wt％まで添加すると、比較的低温から大量の
液相が生成し、初期焼結は進み易いが、Al2O3とCr2O3の
固溶体反応を阻害する傾向が認められ緻密化に至らなか
ったものと推定される。
では緻密化を図ることができなかった。また、焼結助剤
の量を2.0wt％まで添加すると、比較的低温から大量の
液相が生成し、初期焼結は進み易いが、Al2O3とCr2O3の
固溶体反応を阻害する傾向が認められ緻密化に至らなか
ったものと推定される。
次に、40mmφ×30mmφ×100mmサイズ底のあるルツボ形
状の各種焼結体を用い、耐食性の試験を実施した。実験
条件としては、焼結体のスポール防止を考えて1500℃ま
で充分予熱を行った後、1600℃の溶綱中に36時間浸漬し
溶損量を調査した。溶鋼成分を表４に、実験結果を表５
に示す。
状の各種焼結体を用い、耐食性の試験を実施した。実験
条件としては、焼結体のスポール防止を考えて1500℃ま
で充分予熱を行った後、1600℃の溶綱中に36時間浸漬し
溶損量を調査した。溶鋼成分を表４に、実験結果を表５
に示す。
本製造方法で得られたCr2O3量が30〜50％、残部がAl2O3
からなる相対密度が97％以上の焼結体は溶鋼にたいし、
ZrO2系に比較しても高耐食性であることが判明した。
からなる相対密度が97％以上の焼結体は溶鋼にたいし、
ZrO2系に比較しても高耐食性であることが判明した。
酸化アルミニウム70〜50重量％、酸化クロミウム30〜50
重量％からなる原料を用い、焼結助剤として、酸化チタ
ニウム或は滑石（3MgO・4SiO2・H2O）を外掛1.5重量％
以下添加し、大気雰囲気中で1500〜1600℃で焼成すれ
ば、緻密な高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体がえられる。
重量％からなる原料を用い、焼結助剤として、酸化チタ
ニウム或は滑石（3MgO・4SiO2・H2O）を外掛1.5重量％
以下添加し、大気雰囲気中で1500〜1600℃で焼成すれ
ば、緻密な高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体がえられる。
実施例 実施例１ 平均粒径0.5μｍの酸化アルミニウム及び酸化クロミウ
ムを重量比５：５の割合で秤量し、その後酸化チタニウ
ムを秤量重量にたいし外掛1.0％の重量を添加しボール
ミルで約24時間粉砕混合し、供試粉体を試作した。つい
で、65×65×10mmにcold isostatic pressを1.2ton/cm2
の圧力で行った後、この圧粉体を大気中1500℃で４時間
焼成し、相対密度99％の焼結体を得た。
ムを重量比５：５の割合で秤量し、その後酸化チタニウ
ムを秤量重量にたいし外掛1.0％の重量を添加しボール
ミルで約24時間粉砕混合し、供試粉体を試作した。つい
で、65×65×10mmにcold isostatic pressを1.2ton/cm2
の圧力で行った後、この圧粉体を大気中1500℃で４時間
焼成し、相対密度99％の焼結体を得た。
比較例１ 平均粒径0.5μｍの酸化アルミニウム及び酸化クロミウ
ムを重量比５：５の割合で秤量し、ボールミルで約24時
間粉砕混合し、供試粉体を試作した。ついで、65×65×
10mmにcold isostatic pressを1.2ton/cm2の圧力で行っ
た後、この圧粉体を大気中1600℃で４時間焼成したが、
相対密度は82％であった。
ムを重量比５：５の割合で秤量し、ボールミルで約24時
間粉砕混合し、供試粉体を試作した。ついで、65×65×
10mmにcold isostatic pressを1.2ton/cm2の圧力で行っ
た後、この圧粉体を大気中1600℃で４時間焼成したが、
相対密度は82％であった。
発明の効果 以上の結果から明らかなごとく、本発明の方法を用いれ
ば、緻密質高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体が大気中で容易
にえられる。
ば、緻密質高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体が大気中で容易
にえられる。
Claims (1)
- 【請求項１】酸化アルミニウム70〜50重量％、酸化クロ
ミウム30〜50重量％からなる原料を用い、焼結助剤とし
て、酸化チタニウム或は滑石（3MgO・4SiO2・H2O）を外掛
1.5重量％以下添加し、大気雰囲気中で焼成することを
特徴とする緻密質高耐食性Al2O3−Cr2O3焼結体の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003387A JPH0611665B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | 緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003387A JPH0611665B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | 緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03208863A JPH03208863A (ja) | 1991-09-12 |
| JPH0611665B2 true JPH0611665B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=11555952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003387A Expired - Lifetime JPH0611665B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | 緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611665B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3930143B2 (ja) | 1998-04-28 | 2007-06-13 | 三菱重工業株式会社 | クロミア−アルミナ系焼結体の製造方法 |
| FR2918659B1 (fr) * | 2007-07-11 | 2011-11-11 | Saint Gobain Ct Recherches | Produit fritte a base d'alumine et d'oxyde de chrome. |
-
1990
- 1990-01-12 JP JP2003387A patent/JPH0611665B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03208863A (ja) | 1991-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5924751B2 (ja) | 焼結成形体 | |
| JPH07277814A (ja) | アルミナ基セラミックス焼結体 | |
| JPS5860677A (ja) | 高靭性窒化珪素焼結体の製造法 | |
| US5308561A (en) | Process for production of a Si3 N4, based material | |
| JP2829229B2 (ja) | 窒化ケイ素系セラミックス焼結体 | |
| JPH05221728A (ja) | 窒化ケイ素セラミックス | |
| JP2507479B2 (ja) | ＳｉＣ−Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼複合焼結体及びその製造法 | |
| JPH0611665B2 (ja) | 緻密質Ａｌ▲下２▼Ｏ▲下３▼―Ｃｒ▲下２▼Ｏ▲下３▼焼結体の製造方法 | |
| JP3315887B2 (ja) | 炭素含有耐火物の製造方法 | |
| JPH02311361A (ja) | 高温安定性チタン酸アルミニウム燒結体の製造方法 | |
| CN100450970C (zh) | 高纯度碳化铝钛陶瓷粉体的常压合成方法 | |
| JPS623072A (ja) | 炭化ケイ素質焼結体とその製法 | |
| JPH0224789B2 (ja) | ||
| JPH06279124A (ja) | 窒化ケイ素焼結体の製造方法 | |
| JPH01145380A (ja) | 窒化珪素質焼結体の製法 | |
| JPS5988374A (ja) | 窒化ケイ素セラミツク体の製造法 | |
| JP2742620B2 (ja) | 硼化物―酸化アルミニウム質焼結体およびその製造方法 | |
| JPH04342468A (ja) | 連続鋳造用耐火物及びその製造方法 | |
| JP2961389B2 (ja) | 高強度マグネシア焼結体及びその製造方法 | |
| JPH0456791B2 (ja) | ||
| JPH0437653A (ja) | セラミックス焼結体の製造方法 | |
| JPS62128968A (ja) | 窒酸化物セラミック材料およびその製造方法 | |
| JP2720201B2 (ja) | 窒化珪素焼結体の製造方法 | |
| CN121135385A (zh) | 耐高温特种陶瓷及其制备方法 | |
| KR920006112B1 (ko) | 고인성 탄화규소 소결체의 제조방법 |