JPH06120023A - 接合フェライトの製造方法 - Google Patents
接合フェライトの製造方法Info
- Publication number
- JPH06120023A JPH06120023A JP4290919A JP29091992A JPH06120023A JP H06120023 A JPH06120023 A JP H06120023A JP 4290919 A JP4290919 A JP 4290919A JP 29091992 A JP29091992 A JP 29091992A JP H06120023 A JPH06120023 A JP H06120023A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- bonded
- bonding
- single crystal
- polycrystal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】接合界面を平坦に制御するとともに、従来の接
合温度よりも低い温度で接合可能な接合フェライトの製
造方法を提供する。 【構成】Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト多結晶とを接合してなる接合フェライトの製造方
法において、接合面の長さあたりの平坦度が０．０２μ
ｍ／ｍｍ以下のＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶及びＭｎ−
Ｚｎフェライト多結晶の基板を用いて接合することを特
徴とする製造方法である。 【効果】本発明により作製した接合フェライトを採用し
た磁気ヘッドは、摺動ノイズを低減でき、バラツキを小
さくできる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度で接
合が可能なため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶として、
ＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能となる。
合温度よりも低い温度で接合可能な接合フェライトの製
造方法を提供する。 【構成】Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト多結晶とを接合してなる接合フェライトの製造方
法において、接合面の長さあたりの平坦度が０．０２μ
ｍ／ｍｍ以下のＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶及びＭｎ−
Ｚｎフェライト多結晶の基板を用いて接合することを特
徴とする製造方法である。 【効果】本発明により作製した接合フェライトを採用し
た磁気ヘッドは、摺動ノイズを低減でき、バラツキを小
さくできる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度で接
合が可能なため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶として、
ＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高性能ＶＴＲ等に使わ
れる複合型磁気ヘッド等に用いられる接合フェライトの
製造方法に関する。
れる複合型磁気ヘッド等に用いられる接合フェライトの
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高性能なビデオヘッド等の磁気ヘ
ッドの磁気コアとして、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶に
替わり、フロントギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト単結
晶、バックギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を配
して構成される接合フェライトが採用されている。前記
接合フェライトを磁気コアとして採用した磁気ヘッド
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気
ヘッドと比較し、摺動ノイズが低く、Ｓ／Ｎ比が高い特
徴がある。このような接合フェライトは、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶をそれぞ
れ作製し、続いて加圧しながら熱処理し接合する方法に
より製造されている。
ッドの磁気コアとして、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶に
替わり、フロントギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト単結
晶、バックギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を配
して構成される接合フェライトが採用されている。前記
接合フェライトを磁気コアとして採用した磁気ヘッド
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気
ヘッドと比較し、摺動ノイズが低く、Ｓ／Ｎ比が高い特
徴がある。このような接合フェライトは、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶をそれぞ
れ作製し、続いて加圧しながら熱処理し接合する方法に
より製造されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
接合フェライトの製造方法では、剥がれがなく十分な接
合強度を得るため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ
−Ｚｎフェライト多結晶の固相熱拡散を十分におこさせ
るため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト多結晶を直接接触させ、数ＭＰａで加圧しながら
１２００℃以上の高温で処理することが必要である。こ
のため、接合界面でＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の粒成
長が起こり、接合界面が数μｍ〜数十μｍ乱れている。
この結果、前記製造方法で作製した接合フェライトを磁
気コアとした磁気ヘッドの摺動ノイズは、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、
十分に低いものの、バラツキが大きくなる問題が生じて
いる。
接合フェライトの製造方法では、剥がれがなく十分な接
合強度を得るため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ
−Ｚｎフェライト多結晶の固相熱拡散を十分におこさせ
るため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト多結晶を直接接触させ、数ＭＰａで加圧しながら
１２００℃以上の高温で処理することが必要である。こ
のため、接合界面でＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の粒成
長が起こり、接合界面が数μｍ〜数十μｍ乱れている。
この結果、前記製造方法で作製した接合フェライトを磁
気コアとした磁気ヘッドの摺動ノイズは、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、
十分に低いものの、バラツキが大きくなる問題が生じて
いる。
【０００４】また、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶として
加工性に優れた熱間等方圧プレス処理を施した高性能な
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶（以下、ＨＩＰ材とす
る。）を用いて従来の接合フェライトの製造方法で接合
した場合、ＨＩＰ材の気孔が戻るため、ヘッドチップの
加工時における寸法精度及びＨＩＰ材の特性が劣化して
しまう。そのため、従来の接合フェライトの製造方法で
は、ＨＩＰ材を適用することはできない。そこで、本発
明は接合界面を平坦に制御するとともに、従来の接合温
度よりも低い温度で接合が可能な接合フェライトの製造
方法を提供することを目的とする。
加工性に優れた熱間等方圧プレス処理を施した高性能な
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶（以下、ＨＩＰ材とす
る。）を用いて従来の接合フェライトの製造方法で接合
した場合、ＨＩＰ材の気孔が戻るため、ヘッドチップの
加工時における寸法精度及びＨＩＰ材の特性が劣化して
しまう。そのため、従来の接合フェライトの製造方法で
は、ＨＩＰ材を適用することはできない。そこで、本発
明は接合界面を平坦に制御するとともに、従来の接合温
度よりも低い温度で接合が可能な接合フェライトの製造
方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合
してなる接合フェライトの製造方法において、接合面の
長さあたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下のＭｎ−
Ｚｎフェライト単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶
の基板を用い接合することを特徴とするものである。
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合
してなる接合フェライトの製造方法において、接合面の
長さあたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下のＭｎ−
Ｚｎフェライト単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶
の基板を用い接合することを特徴とするものである。
【０００６】
【作用】かかる本発明において、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面の長さ
あたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用い
ることにより、従来の接合フェライトの製造方法の接合
温度よりも低い温度で接合することが可能となるととも
に、接合界面を平坦に制御することも可能となる。この
ため、本発明の製造方法により作製した接合フェライト
を採用した磁気ヘッドは、従来の製造方法で作製した接
合フェライトを磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、摺
動ノイズをより低減でき、かつバラツキを小さくするこ
とが可能となる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度
で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶
としてＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能とな
る。
単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面の長さ
あたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用い
ることにより、従来の接合フェライトの製造方法の接合
温度よりも低い温度で接合することが可能となるととも
に、接合界面を平坦に制御することも可能となる。この
ため、本発明の製造方法により作製した接合フェライト
を採用した磁気ヘッドは、従来の製造方法で作製した接
合フェライトを磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、摺
動ノイズをより低減でき、かつバラツキを小さくするこ
とが可能となる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度
で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶
としてＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能とな
る。
【０００７】
【実施例】以下、本発明を具体的な実施例により説明す
るが、本発明がこの実施例に限定されるものではないこ
とは言うまでもない。 〔実施例１〕先ず、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
した。即ち、Ｆｅ2 Ｏ3 ５２．５モル％、ＺｎＯ １
９．０モル％、ＭｎＯ ２８．５モル％からなるフェラ
イト原料粉を湿式混合し、これらを乾燥させた後、所定
のサイズのブロックにプレス成形し、続いて１３００℃
の温度のもとで５時間かけて焼結し、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶を得た。
るが、本発明がこの実施例に限定されるものではないこ
とは言うまでもない。 〔実施例１〕先ず、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
した。即ち、Ｆｅ2 Ｏ3 ５２．５モル％、ＺｎＯ １
９．０モル％、ＭｎＯ ２８．５モル％からなるフェラ
イト原料粉を湿式混合し、これらを乾燥させた後、所定
のサイズのブロックにプレス成形し、続いて１３００℃
の温度のもとで５時間かけて焼結し、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶を得た。
【０００８】次に、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を作製
した。即ち、上述のＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の作製
方法と同様にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製し、得
られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を公知のブリッジマ
ン法により白金ルツボ中で溶解させた後、先端部より単
結晶化させＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶を得た。
した。即ち、上述のＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の作製
方法と同様にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製し、得
られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を公知のブリッジマ
ン法により白金ルツボ中で溶解させた後、先端部より単
結晶化させＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶を得た。
【０００９】続いて、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多
結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶よりおのおの３０ｍ
ｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、３０ｍｍ×１０
ｍｍの接合面を鏡面加工により、接合面の長さあたりの
平坦度が０．００５μｍ／ｍｍ〜０．０８μｍ／ｍｍに
なるようにした。
結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶よりおのおの３０ｍ
ｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、３０ｍｍ×１０
ｍｍの接合面を鏡面加工により、接合面の長さあたりの
平坦度が０．００５μｍ／ｍｍ〜０．０８μｍ／ｍｍに
なるようにした。
【００１０】そして、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多
結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の基板を用いて、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト単結晶の接合面を接触させ、接触面の法線方向よ
り２ＭＰａの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体
積％Ｎ2 雰囲気のもと１０００℃で２ｈｒ熱処理を行
い、接合面の長さあたりの平坦度と剥がれ率及び接合強
度の関係を検討した。ここで、剥がれ率とは、測定した
接合界面の長さに対する剥がれている部分の長さの割合
を示した。また、接合強度は四点曲げ試験により測定し
た。この結果を図１に示す。
結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の基板を用いて、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト単結晶の接合面を接触させ、接触面の法線方向よ
り２ＭＰａの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体
積％Ｎ2 雰囲気のもと１０００℃で２ｈｒ熱処理を行
い、接合面の長さあたりの平坦度と剥がれ率及び接合強
度の関係を検討した。ここで、剥がれ率とは、測定した
接合界面の長さに対する剥がれている部分の長さの割合
を示した。また、接合強度は四点曲げ試験により測定し
た。この結果を図１に示す。
【００１１】ところで、四点曲げ試験は、図２に示すよ
うな治具を使う。図２において、試験片４は、Ｍｎ−Ｚ
ｎフェライト単結晶１とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶２
を接合したもので、３は接合界面である。０．５０ｍｍ
×０．３３ｍｍ×４ｍｍの試験片４を、接合界面３が治
具の上支持ロール８及び下支持ロール９の中央部になる
ように設置し、クロスヘッド速度０．１ｍｍ／ｍｉｎで
行なった。ここで、試験個数は、各試料について２０個
とした。また、試験片の表面には、鏡面加工を施した。
尚、５は鋼球、６はガイド、７は荷重台、そして１０は
支持台を示す。図１に示すように、接合面の長さあたり
の平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用いること
により、従来の接合温度よりも低い温度で接合しても、
剥がれが無く、十分な接合強度を有する接合フェライト
が得られることが判明した。
うな治具を使う。図２において、試験片４は、Ｍｎ−Ｚ
ｎフェライト単結晶１とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶２
を接合したもので、３は接合界面である。０．５０ｍｍ
×０．３３ｍｍ×４ｍｍの試験片４を、接合界面３が治
具の上支持ロール８及び下支持ロール９の中央部になる
ように設置し、クロスヘッド速度０．１ｍｍ／ｍｉｎで
行なった。ここで、試験個数は、各試料について２０個
とした。また、試験片の表面には、鏡面加工を施した。
尚、５は鋼球、６はガイド、７は荷重台、そして１０は
支持台を示す。図１に示すように、接合面の長さあたり
の平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用いること
により、従来の接合温度よりも低い温度で接合しても、
剥がれが無く、十分な接合強度を有する接合フェライト
が得られることが判明した。
【００１２】〔実施例２〕実施例１と同様な組成及び作
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。続いて、得られたＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶より
おのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、
３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面加工により、接合面
の長さあたりの平坦度を０．０１μｍ／ｍｍとした。
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。続いて、得られたＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶より
おのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、
３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面加工により、接合面
の長さあたりの平坦度を０．０１μｍ／ｍｍとした。
【００１３】その後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接
合面とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の接合面を接触さ
せ、接触面の法線方向より２ＭＰａの圧力を加えなが
ら、１体積％０2 −９９体積％Ｎ2 雰囲気のもと１００
０℃で２ｈｒ熱処理を行い接合フェライトを得た。この
ようにして得られた接合フェライトの接合界面を顕微鏡
で観察した写真が図３である。図３より明らかなよう
に、従来の製造方法よりも２００℃以上低い接合温度
で、剥がれが無く、しかも、接合界面が平坦であり乱れ
がない接合フェライトが得られた。
合面とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の接合面を接触さ
せ、接触面の法線方向より２ＭＰａの圧力を加えなが
ら、１体積％０2 −９９体積％Ｎ2 雰囲気のもと１００
０℃で２ｈｒ熱処理を行い接合フェライトを得た。この
ようにして得られた接合フェライトの接合界面を顕微鏡
で観察した写真が図３である。図３より明らかなよう
に、従来の製造方法よりも２００℃以上低い接合温度
で、剥がれが無く、しかも、接合界面が平坦であり乱れ
がない接合フェライトが得られた。
【００１４】〔実施例３〕実施例１と同様な組成及び作
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。その後、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶をＡｒにより１００ＭＰａで加圧しながら、
１２００℃で２ｈｒＨＩＰ処理を行いＨＩＰ材を作製し
た。続いて、得られたＨＩＰ材とＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶よりおのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板
に加工し、３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面加工によ
り、接合面の長さあたりの平坦度を０．０１μｍ／ｍｍ
とした。
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。その後、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶をＡｒにより１００ＭＰａで加圧しながら、
１２００℃で２ｈｒＨＩＰ処理を行いＨＩＰ材を作製し
た。続いて、得られたＨＩＰ材とＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶よりおのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板
に加工し、３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面加工によ
り、接合面の長さあたりの平坦度を０．０１μｍ／ｍｍ
とした。
【００１５】その後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶の接
合面とＨＩＰ材の接合面を接触させ、接触面の法線方向
より2MPaの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体積
％Ｎ2 雰囲気のもと１０００℃で２ｈｒ熱処理を行い接
合フェライトを得た。このようにして得られた接合フェ
ライトの接合界面を顕微鏡で観察した写真が図４であ
る。図４より明らかなように、従来の製造方法よりも２
００℃以上低い接合温度で、剥がれが無く、しかも、接
合界面が平坦であり乱れがない接合フェライトが得られ
た。また、接合後、ＨＩＰ材の気孔は戻っておらず平板
の寸法の変化は認められなかった。
合面とＨＩＰ材の接合面を接触させ、接触面の法線方向
より2MPaの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体積
％Ｎ2 雰囲気のもと１０００℃で２ｈｒ熱処理を行い接
合フェライトを得た。このようにして得られた接合フェ
ライトの接合界面を顕微鏡で観察した写真が図４であ
る。図４より明らかなように、従来の製造方法よりも２
００℃以上低い接合温度で、剥がれが無く、しかも、接
合界面が平坦であり乱れがない接合フェライトが得られ
た。また、接合後、ＨＩＰ材の気孔は戻っておらず平板
の寸法の変化は認められなかった。
【００１６】以上述べてきたように、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合して
なる接合フェライトの製造方法において、接合面の長さ
あたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下のＭｎ−Ｚｎ
フェライト単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の基
板を用い接合することにより、接合温度を低くでき、し
かも、接合界面を平坦に制御することができた。
イト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合して
なる接合フェライトの製造方法において、接合面の長さ
あたりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下のＭｎ−Ｚｎ
フェライト単結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の基
板を用い接合することにより、接合温度を低くでき、し
かも、接合界面を平坦に制御することができた。
【００１７】尚、上述実施例においては、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の作製
時の原料粉の混合割合を、Ｆｅ2 Ｏ3 を５２．５モル
％、ＺｎＯを１９．０モル％、ＭｎＯを２８．５モル％
とした場合について述べたが、この混合割合はＦｅ2 Ｏ
3 が５０．０〜６５．０モル％、ＺｎＯが５．０〜３
０．０モル％、ＭｎＯが５．０〜４５．０モル％の範囲
で任意に設定することができ、この場合にも上述同様の
作用効果を得ることができる。
ェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の作製
時の原料粉の混合割合を、Ｆｅ2 Ｏ3 を５２．５モル
％、ＺｎＯを１９．０モル％、ＭｎＯを２８．５モル％
とした場合について述べたが、この混合割合はＦｅ2 Ｏ
3 が５０．０〜６５．０モル％、ＺｎＯが５．０〜３
０．０モル％、ＭｎＯが５．０〜４５．０モル％の範囲
で任意に設定することができ、この場合にも上述同様の
作用効果を得ることができる。
【００１８】また、必要に応じて前記混合割合の組成
に、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ及びＭｎＯ以外の酸化物の中、
１種類以上を０．０１重量％以上１重量％以下添加した
場合でも上述同様の作用効果を得ることができる。
に、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ及びＭｎＯ以外の酸化物の中、
１種類以上を０．０１重量％以上１重量％以下添加した
場合でも上述同様の作用効果を得ることができる。
【００１９】
【発明の効果】本発明に依れば、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面の長さあ
たりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用いる
ことにより、従来の接合フェライトの製造方法の接合温
度よりも低い温度で接合することが可能となるととも
に、接合界面を平坦に制御することも可能となる。この
ため、本発明の製造方法により作製した接合フェライト
を採用した磁気ヘッドは、従来の製造方法で作製した接
合フェライトを磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、摺
動ノイズをより低減でき、かつバラツキを小さくするこ
とが可能となる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度
で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶
として、ＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能と
なる。
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面の長さあ
たりの平坦度が０．０２μｍ／ｍｍ以下の基板を用いる
ことにより、従来の接合フェライトの製造方法の接合温
度よりも低い温度で接合することが可能となるととも
に、接合界面を平坦に制御することも可能となる。この
ため、本発明の製造方法により作製した接合フェライト
を採用した磁気ヘッドは、従来の製造方法で作製した接
合フェライトを磁気コアとした磁気ヘッドと比較し、摺
動ノイズをより低減でき、かつバラツキを小さくするこ
とが可能となる。また、ＨＩＰ材の気孔が戻らない温度
で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶
として、ＨＩＰ材を高性能なまま適用することが可能と
なる。
【図１】接合面の長さあたりの平坦度と剥がれ率及び接
合強度の関係を示す図である。
合強度の関係を示す図である。
【図２】四点曲げ試験の治具と試料の設置位置を示す模
式図である。
式図である。
【図３】接合面の長さあたりの平坦度が０．０１μｍ／
ｍｍのＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶の基板を用い接合して得られた接合フェライ
トの接合界面の顕微鏡写真図である。
ｍｍのＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェラ
イト多結晶の基板を用い接合して得られた接合フェライ
トの接合界面の顕微鏡写真図である。
【図４】接合面の長さあたりの平坦度が０．０１μｍ／
ｍｍのＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＨＩＰ材の基板を
用い接合して得られた接合フェライトの接合界面の顕微
鏡写真図である。
ｍｍのＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＨＩＰ材の基板を
用い接合して得られた接合フェライトの接合界面の顕微
鏡写真図である。
１ Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶 ２ Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶 ３ 接合界面 ４ 試験片 ５ 鋼球 ６ ガイド ７ 荷重台 ８ 上支持ロール ９ 下支持ロール １０ 支持台
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶とを接合してなる接合フェライトの
製造方法において、接合面の長さあたりの平坦度が０．
０２μｍ／ｍｍ以下のＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶及び
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶の基板を用いて接合するこ
とを特徴とする接合フェライトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4290919A JPH06120023A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 接合フェライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4290919A JPH06120023A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 接合フェライトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06120023A true JPH06120023A (ja) | 1994-04-28 |
Family
ID=17762212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4290919A Pending JPH06120023A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 接合フェライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06120023A (ja) |
-
1992
- 1992-10-06 JP JP4290919A patent/JPH06120023A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2003505316A (ja) | チタン酸バリウム及びチタン酸バリウム固溶体の単結晶の成長方法 | |
| JPH06128047A (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JPH07133165A (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JP3284638B2 (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JPS6314311A (ja) | 磁気ヘツド | |
| US6809042B2 (en) | Oxide superconductor thick film and method for manufacturing the same | |
| JPH06231933A (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JPS5950618B2 (ja) | フエライト素体接合体の製造方法 | |
| JPH05258939A (ja) | 接合フェライト | |
| JPH09198610A (ja) | 磁気ヘッド用接合フェライトの製造方法 | |
| JPH07130526A (ja) | 複合磁性材料の製造方法 | |
| JPH0855713A (ja) | 複合磁性材料の製造方法 | |
| JPS63236757A (ja) | 多結晶セラミツクス製品及びその製造方法 | |
| JP2770432B2 (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JPH06244014A (ja) | 複合磁性材料の製造方法 | |
| KR910009026B1 (ko) | 자기헤드 및 그 제조방법 | |
| EP0490345A1 (en) | Non-magnetic substrate of magnetic head, Magnetic head and method for producing substrate | |
| JP2639513B2 (ja) | 酸化物超電導磁気シールド体及びその製造方法 | |
| JPH09153203A (ja) | 磁気ヘッド用接合フェライト | |
| JPH0512620A (ja) | 磁気ヘツド | |
| JPS63157407A (ja) | 高密度フエライトの製造方法 | |
| JP3194006B2 (ja) | 配向粒成長によるイットリウム系超電導体の製造方法 | |
| JPH02107577A (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JP2622078B2 (ja) | 磁気ヘッド用非磁性セラミックスの製造法 | |
| JPH03171407A (ja) | 接合フェライトの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020326 |