JPH0613414B2 - 非球面レンズの製造方法及びレンズ成形用金型 - Google Patents
非球面レンズの製造方法及びレンズ成形用金型Info
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- JPH0613414B2 JPH0613414B2 JP1032435A JP3243589A JPH0613414B2 JP H0613414 B2 JPH0613414 B2 JP H0613414B2 JP 1032435 A JP1032435 A JP 1032435A JP 3243589 A JP3243589 A JP 3243589A JP H0613414 B2 JPH0613414 B2 JP H0613414B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/40—Product characteristics
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 《産業上の利用分野》 この発明は、非球面レンズ、例えば画像走査記録用光ビ
ーム走査装置に用いられるシリンドリカルレンズの製造
方法に関し、特にトロイダルレンズやトーリックレズの
ような非球面のシリンドリカルレンズをガラス材料で製
造するのに適した製造方法及びその製造方法に用いるレ
ンズ成形用の金型に関するものである。
ーム走査装置に用いられるシリンドリカルレンズの製造
方法に関し、特にトロイダルレンズやトーリックレズの
ような非球面のシリンドリカルレンズをガラス材料で製
造するのに適した製造方法及びその製造方法に用いるレ
ンズ成形用の金型に関するものである。
《従来の技術》 一般に上記非球面のシリンドリカルレンズは、例えば第
６図中符号１で示すように、主走査方向（長手方向）へ
所定の形状に撓ませて形成され、fθレンズ２と被走査
面を構成する画像記録用ドラム３との間に配置されてい
る。
６図中符号１で示すように、主走査方向（長手方向）へ
所定の形状に撓ませて形成され、fθレンズ２と被走査
面を構成する画像記録用ドラム３との間に配置されてい
る。
そして、この非球面シリンドリカルレンズ１は回転多面
鏡４の偏向面４aの面倒れを補正し、かつ上記所定形状
の撓みをもたせることで主走査域両端側における像面湾
曲を補正して一様なビームスポット径を形成するという
重要な機能を備える。
鏡４の偏向面４aの面倒れを補正し、かつ上記所定形状
の撓みをもたせることで主走査域両端側における像面湾
曲を補正して一様なビームスポット径を形成するという
重要な機能を備える。
ところで、この種の非球面シリンドリカルレンズ１は上
記撓み形状を有することから、従来よりガラス材料で形
成したものは存在せず、専ら合成樹脂材料で射出成型し
たものが知られている。
記撓み形状を有することから、従来よりガラス材料で形
成したものは存在せず、専ら合成樹脂材料で射出成型し
たものが知られている。
《発明が解決しようとする課題》 しかしながら、合成樹脂製の非球面シリンドリカルレン
ズの場合、付着したホコリ等を清掃する際にキズが生じ
易く、耐久性に欠けるという問題がある。
ズの場合、付着したホコリ等を清掃する際にキズが生じ
易く、耐久性に欠けるという問題がある。
一方、ガラス材料は射出成型になじまないので、モール
ド用金型で形成する方法ダイヤモンドカッターによる切
削加工法を適用し得るが、モールドによる成形方法では
光学面精度を高く維持するために金型が極めて高価にな
る。一方切削加工法では単品生産であるため、生産性が
低いうえ、非常なコスト高を招く。
ド用金型で形成する方法ダイヤモンドカッターによる切
削加工法を適用し得るが、モールドによる成形方法では
光学面精度を高く維持するために金型が極めて高価にな
る。一方切削加工法では単品生産であるため、生産性が
低いうえ、非常なコスト高を招く。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、光
学ガラス材料で形成した非球面シリンドリカルレンズの
光学面精度を高く維持しながらも、製造コストを大幅に
低減し得る技術の提供を課題とする。
学ガラス材料で形成した非球面シリンドリカルレンズの
光学面精度を高く維持しながらも、製造コストを大幅に
低減し得る技術の提供を課題とする。
《課題を解決するための手段》 第１の発明は非球面レンズを光学ガラス材料で製造する
のに適した製造方法であって、以下のように構成され
る。
のに適した製造方法であって、以下のように構成され
る。
即ち、光学研磨された光学ガラス材料製の光学レンズを
熱間加工する工程を含み、該光学レンズの非有効面のみ
に接触するレンズ成形用金型で加圧しながら、光学ガラ
ス材料の軟化点近傍の昇温目標値で熱間加工することを
特徴とする非球面レンズの製造方法である。
熱間加工する工程を含み、該光学レンズの非有効面のみ
に接触するレンズ成形用金型で加圧しながら、光学ガラ
ス材料の軟化点近傍の昇温目標値で熱間加工することを
特徴とする非球面レンズの製造方法である。
また、第２の発明は上記製造方法に用いるレンズ成形用
金型であつて、以下のように構成される。
金型であつて、以下のように構成される。
即ち、光学研磨された光学ガラス材料製の光学レンズを
熱間加工するレンズ成形用金型であって、 長尺の受穴を有する受型と、受穴内に嵌入してシリンド
リカルレンズを押し曲げる押型とから成り、 受穴は長手方向へ所要のたわみ曲線に形成した受け面
と、押型を案内可能に形成した案内穴部分を備え、受穴
の受け面はシリンドリカルレンズの一方の面の周縁部の
みを受け止め、 押型の押圧面はシリンドリカルレンズの他方の面の周縁
部のみを押圧するように構成したことを特徴とするもの
である。
熱間加工するレンズ成形用金型であって、 長尺の受穴を有する受型と、受穴内に嵌入してシリンド
リカルレンズを押し曲げる押型とから成り、 受穴は長手方向へ所要のたわみ曲線に形成した受け面
と、押型を案内可能に形成した案内穴部分を備え、受穴
の受け面はシリンドリカルレンズの一方の面の周縁部の
みを受け止め、 押型の押圧面はシリンドリカルレンズの他方の面の周縁
部のみを押圧するように構成したことを特徴とするもの
である。
《作 用》 第１の発明では光学ガラス材料で形成された非球面レン
ズは、熱間加工する前にその光学面があらかじめ光学研
摩されており、熱間加工に際してその光学面にレンズ成
形用金型が当接しないように配慮されている。
ズは、熱間加工する前にその光学面があらかじめ光学研
摩されており、熱間加工に際してその光学面にレンズ成
形用金型が当接しないように配慮されている。
例えば非球面レンズがシリンドリカルレンズの場合、シ
リンドリカルレンズの平面側と凸面側の周縁部のみを加
工して押し曲げながら、軟化点近傍の昇温目標値に向け
て昇温し、所要時間だけその昇温目標値の温度を持続
し、その後常温まで降温する。これにより真直のシリン
ドリカルレンズをその長手方向へたわませ、所定のたわ
み形状に成形する。
リンドリカルレンズの平面側と凸面側の周縁部のみを加
工して押し曲げながら、軟化点近傍の昇温目標値に向け
て昇温し、所要時間だけその昇温目標値の温度を持続
し、その後常温まで降温する。これにより真直のシリン
ドリカルレンズをその長手方向へたわませ、所定のたわ
み形状に成形する。
また、第２の発明では上記熱間曲げ加工に際し、受型の
受け面でシリンドリカルレンズの一方の面の周縁部のみ
を受け止め、押型の押圧面でシリンドリカルレンズの他
方の面の周縁部のみを押圧することによつて、真直シリ
ンドリカルレンズを受け面に沿つてたわませ、所定のた
わみ形状に成形する。
受け面でシリンドリカルレンズの一方の面の周縁部のみ
を受け止め、押型の押圧面でシリンドリカルレンズの他
方の面の周縁部のみを押圧することによつて、真直シリ
ンドリカルレンズを受け面に沿つてたわませ、所定のた
わみ形状に成形する。
従つて、上記第１の発明によれば、あらかじめ光学研摩
した非球面レンズの光学面積度を損なうことなく熱間加
工することができる。
した非球面レンズの光学面積度を損なうことなく熱間加
工することができる。
また、上記第２の発明に係るレンズ成形用金型を用いる
ことによつて、非球面シリンドリカルレンズの熱間曲げ
加工処理を極めて安価に実施できる。
ことによつて、非球面シリンドリカルレンズの熱間曲げ
加工処理を極めて安価に実施できる。
《実施例》 第１図は本発明に係る非球面レンズ、例えば非球面シリ
ンドリカルレンズの製造方法を示す概要図であって、同
図(Ａ)は加工工程を、同図(Ｂ)はシリンドリカルレンズ
の加工状態を示す図である。
ンドリカルレンズの製造方法を示す概要図であって、同
図(Ａ)は加工工程を、同図(Ｂ)はシリンドリカルレンズ
の加工状態を示す図である。
即ち、本方法は光学ガラス材料で形成した棒状のレンズ
素材１Ａを研摩加工する工程Ｓ1と、研摩加工により形
成した真直なシリンドリカルレンズ１を熱間曲げ加工す
る工程Ｓ2とから成る。
素材１Ａを研摩加工する工程Ｓ1と、研摩加工により形
成した真直なシリンドリカルレンズ１を熱間曲げ加工す
る工程Ｓ2とから成る。
研摩加工工程Ｓ1では、断面が略平凸状の多角形をなす
棒状のレンズ素材１Ａを研摩加工することにより、真直
のシリンドリカルレンズ１に形成するとともに、平・凸
状をなす光学面r1・r2を鏡面仕上げしてその面精度を確
保しておく。
棒状のレンズ素材１Ａを研摩加工することにより、真直
のシリンドリカルレンズ１に形成するとともに、平・凸
状をなす光学面r1・r2を鏡面仕上げしてその面精度を確
保しておく。
なお、かかるシリンドリカルレンズ１が入手可能な場合
には、この研摩加工工程は省略することができる。
には、この研摩加工工程は省略することができる。
熱間曲げ加工工程Ｓ2では後述するレンズ成形用金型１
０で真直のシリンドリカルレンズ１をその長手方向に押
し曲げるように加圧しながら、図示しないベルト搬送式
電熱炉内を搬送することにより所要の熱間処理をする。
０で真直のシリンドリカルレンズ１をその長手方向に押
し曲げるように加圧しながら、図示しないベルト搬送式
電熱炉内を搬送することにより所要の熱間処理をする。
ちなみに、第２図(Ａ)〜第２図(Ｃ)は熱間処理の条件を
例示する模式図であり、いずれも光学ガラス材料として
クラウンガラス(ＢＫ７)を使用し、その軟化点(５７０
℃)の近傍の昇温目標値で熱間曲げ加工をするように炉
内温度条件が設定されている。
例示する模式図であり、いずれも光学ガラス材料として
クラウンガラス(ＢＫ７)を使用し、その軟化点(５７０
℃)の近傍の昇温目標値で熱間曲げ加工をするように炉
内温度条件が設定されている。
即ち、第２図(Ａ)は炉内の最適温度条件を例示するもの
で、昇温目標値は６００℃に設定され、昇温速度は約５
０℃／分、降温速度は−２０℃／分〜−３０℃／分に設
定され、全体の処理時間は約３時間に設定される。ま
た、昇温目標値６００℃を約６分間持続し、軟化点(５
７０℃)と昇温目標値６００℃の温度範囲を約１３分間
持続するように条件設定される。これにより、残留応力
のない安定した非球面シリンドリカルレンズを短時間で
製造することができる。なお、電熱炉内は光学ガラス材
料やレンズ成形用金型の保護・安定性を考慮してＮ2ガ
スで満たされる。
で、昇温目標値は６００℃に設定され、昇温速度は約５
０℃／分、降温速度は−２０℃／分〜−３０℃／分に設
定され、全体の処理時間は約３時間に設定される。ま
た、昇温目標値６００℃を約６分間持続し、軟化点(５
７０℃)と昇温目標値６００℃の温度範囲を約１３分間
持続するように条件設定される。これにより、残留応力
のない安定した非球面シリンドリカルレンズを短時間で
製造することができる。なお、電熱炉内は光学ガラス材
料やレンズ成形用金型の保護・安定性を考慮してＮ2ガ
スで満たされる。
第２図(Ｂ)は炉内の上限温度条件を例示するもので、昇
温目標値は上記軟化点(５７０℃)の約１２０％に相当す
る７００℃に設定され、この温度を約１分間持続し、６
５０℃〜７００℃の温度範囲を約２分間持続するように
条件設定される。なお、これ以上の温度で熱間処理する
と、光学面の精度が損われるおそれがある。
温目標値は上記軟化点(５７０℃)の約１２０％に相当す
る７００℃に設定され、この温度を約１分間持続し、６
５０℃〜７００℃の温度範囲を約２分間持続するように
条件設定される。なお、これ以上の温度で熱間処理する
と、光学面の精度が損われるおそれがある。
第２図(Ｃ)は炉内の下限温度条件を例示するもので、昇
温目標値は上記軟化点の約９０％に相当する５３０℃に
設定され、この温度を約１５分間持続し、５００℃〜５
３０℃の温度範囲を約３０分間持続するように条件設定
される。これに伴なつて全体の処理時間は約６時間に及
ぶ。なお、これよりも低温で熱間処理する場合には全体
の処理時間が長くかかり過ぎ、また、当該シリンドリカ
ルレンズの撓み曲線の精度が不安定になる等の不都合が
生ずる。
温目標値は上記軟化点の約９０％に相当する５３０℃に
設定され、この温度を約１５分間持続し、５００℃〜５
３０℃の温度範囲を約３０分間持続するように条件設定
される。これに伴なつて全体の処理時間は約６時間に及
ぶ。なお、これよりも低温で熱間処理する場合には全体
の処理時間が長くかかり過ぎ、また、当該シリンドリカ
ルレンズの撓み曲線の精度が不安定になる等の不都合が
生ずる。
第３図〜第５図は上記熱間曲げ加工に用いるレンズ成形
用金型の一実施例を示し、第３図は縦断正面図、第４図
は縦断側面図、第５図は要部を縦断して示す分解斜視図
である。
用金型の一実施例を示し、第３図は縦断正面図、第４図
は縦断側面図、第５図は要部を縦断して示す分解斜視図
である。
このレンズ成形要金型１０は長尺の例えば３つの受穴１
２を有する受型１１と、各受穴１２内に嵌入して真直な
シリンドリカルレンズ１を押し曲げる３個の押型１４と
から成り、加熱による寸法の狂いが少ないこと、加熱に
よる酸化膜形成がないことから、カーボングラファイト
製のものが用いられる。
２を有する受型１１と、各受穴１２内に嵌入して真直な
シリンドリカルレンズ１を押し曲げる３個の押型１４と
から成り、加熱による寸法の狂いが少ないこと、加熱に
よる酸化膜形成がないことから、カーボングラファイト
製のものが用いられる。
受型１１はシリンドリカルレンズ１を受け止める受止部
１１Ａと、押型１４を正しく案内するガイド部１１Ｂと
から成り、受止部１１Ａ上面のコーナに立設された４本
の位置決めピン１３を介して両者１１Ａ・１１Ｂを分離
可能に装着し得るように構成されている。
１１Ａと、押型１４を正しく案内するガイド部１１Ｂと
から成り、受止部１１Ａ上面のコーナに立設された４本
の位置決めピン１３を介して両者１１Ａ・１１Ｂを分離
可能に装着し得るように構成されている。
なお、本実施例では受穴１２を機械加工する際の便宜を
考慮して受型１１を分離可能に構成したが、金型の製作
方法によつては、必ずしも分離可能にする必要はない。
考慮して受型１１を分離可能に構成したが、金型の製作
方法によつては、必ずしも分離可能にする必要はない。
長尺の受穴１２は長手方向の所要のたわみ曲線に形成し
た受け面１２aと、ガイド部１１Ｂに開設され、押型１
４を案内可能に形成した案内穴部分１２bを含む。
た受け面１２aと、ガイド部１１Ｂに開設され、押型１
４を案内可能に形成した案内穴部分１２bを含む。
上記受け面１２aはシリンドリカルレンズ１の凸面側の
周縁部のみを受け止める形に形成されている。つまり、
シリンドリカルレンズ１の有効光学面に対面する部分１
２cをスリット状に凹陥させ、有効光学面に受け面１２a
が当接しないように構成されている。
周縁部のみを受け止める形に形成されている。つまり、
シリンドリカルレンズ１の有効光学面に対面する部分１
２cをスリット状に凹陥させ、有効光学面に受け面１２a
が当接しないように構成されている。
押型１４は受穴１２内へ遊嵌状に嵌入する押型凸部１４
Ａと、押型凸部１４Ａと一体に形成された押型本体１４
Ｂとから成り、熱間処理に際し自重による押圧力(約１
０g／cm2)でシリンドリカルレンズ１を押し曲げるよう
に構成されている。
Ａと、押型凸部１４Ａと一体に形成された押型本体１４
Ｂとから成り、熱間処理に際し自重による押圧力(約１
０g／cm2)でシリンドリカルレンズ１を押し曲げるよう
に構成されている。
なお、本実施例では構造の簡素化を図るため、押型１４
の自重で押圧するようにしているが、これに限らず一定
の押圧力を付勢し得るものであれば、適宜他の付勢手段
を用いることができる。
の自重で押圧するようにしているが、これに限らず一定
の押圧力を付勢し得るものであれば、適宜他の付勢手段
を用いることができる。
押型凸部１４Ａの下面は受型１１の受け面１２aに沿う
形に形成した押圧面１４aを備え、この押圧面１４aはシ
リンドリカルレンズ１の平面側の周縁部のみを押圧する
形に形成されている。即ち、受け面１２aと同様、下面
のうちシリンドリカルレンズ１の有効光学面に対面する
部分１４cをスリット状に凹陥させ、有効光学面に押圧
面１４aが当接しないように構成されている。
形に形成した押圧面１４aを備え、この押圧面１４aはシ
リンドリカルレンズ１の平面側の周縁部のみを押圧する
形に形成されている。即ち、受け面１２aと同様、下面
のうちシリンドリカルレンズ１の有効光学面に対面する
部分１４cをスリット状に凹陥させ、有効光学面に押圧
面１４aが当接しないように構成されている。
つまり、熱間曲げ加工に際し、受型１１の受け面１２a
でシリンドリカルレンズ１の一方の面の周縁部のみを受
け止め、押型１４の押圧面１４aで他方の面の周縁部の
みを押圧することによつて、真直のシリンドリカルレン
ズ１を受け面１２aに沿つてたわませ、所定のたわみ形
状の非球面シリンドリカルレンズ１を形成することがで
きる。
でシリンドリカルレンズ１の一方の面の周縁部のみを受
け止め、押型１４の押圧面１４aで他方の面の周縁部の
みを押圧することによつて、真直のシリンドリカルレン
ズ１を受け面１２aに沿つてたわませ、所定のたわみ形
状の非球面シリンドリカルレンズ１を形成することがで
きる。
なお、上記実施例では、シリンドリカルレンズを対象と
して説明したが、第１の発明による非球面レンズの製造
方法は、シリンドリカルレンズに限らず、他の非球面レ
ンズに広く適用できる。
して説明したが、第１の発明による非球面レンズの製造
方法は、シリンドリカルレンズに限らず、他の非球面レ
ンズに広く適用できる。
《発明の効果》 以上の説明で明らかなように、第１の発明及び第２の発
明では、あらかじめ光学研磨された光学ガラス材料製の
光学レンズを、その光学レンズの非有効面のみに接触
し、有効面には接触しないレンズ成形用金型で加圧しな
がら、光学ガラス材料の軟化点近傍の昇温目標値で熱間
加熱するようにしたので、以下のような優れた効果を奏
する。
明では、あらかじめ光学研磨された光学ガラス材料製の
光学レンズを、その光学レンズの非有効面のみに接触
し、有効面には接触しないレンズ成形用金型で加圧しな
がら、光学ガラス材料の軟化点近傍の昇温目標値で熱間
加熱するようにしたので、以下のような優れた効果を奏
する。
イ．熱間曲げ加工に際し、レンズの有効光学面にレンズ
成形用金型の受け面や押圧面が当接しないので、あらか
じめ鏡面仕上げしたレンズの光学面精度が損なわれるお
それはない。これにより光学面精度を高く維持すること
ができる。
成形用金型の受け面や押圧面が当接しないので、あらか
じめ鏡面仕上げしたレンズの光学面精度が損なわれるお
それはない。これにより光学面精度を高く維持すること
ができる。
ロ．レンズ成形用金型の受け面や押圧面の面精度は従来
のモールド用金型のように高精度にする必要はないの
で、金型の製作コストを大幅に低減することができる。
のモールド用金型のように高精度にする必要はないの
で、金型の製作コストを大幅に低減することができる。
ハ．これにより、少量・多量生産を問わず、非球面レン
ズの製造コストを大幅に低減することができる。
ズの製造コストを大幅に低減することができる。
ニ．しかも、合成樹脂製のレンズのように清掃の際にキ
ズが生ずることもなく、耐久性に優れる。
ズが生ずることもなく、耐久性に優れる。
第１図は本発明に係る非球面シリンドリカルレンズの製
造方法を示す概要図、第２図(Ａ)〜第２図(Ｃ)はそれぞ
れ熱間処理の条件を例示する模式図、第３図はレンズ成
形用金型の一実施例を示す縦断正面図、第４図はその金
型の縦断側面図、第５図はその金型の要部を縦断して示
す分解斜視図、第６図は非球面シリンドリカルレンズの
使用態様を例示する画像走査記録用光ビーム走査装置の
斜視図である。 １……シリンドリカルレンズ、１０……レンズ成形用金
型、１１……受型、１２……受穴、 １２a……受け面、１２b……案内穴部分、 １４……押型、１４a……押圧面、Ｓ1……研摩加工工
程、Ｓ2……熱間曲げ加工工程。
造方法を示す概要図、第２図(Ａ)〜第２図(Ｃ)はそれぞ
れ熱間処理の条件を例示する模式図、第３図はレンズ成
形用金型の一実施例を示す縦断正面図、第４図はその金
型の縦断側面図、第５図はその金型の要部を縦断して示
す分解斜視図、第６図は非球面シリンドリカルレンズの
使用態様を例示する画像走査記録用光ビーム走査装置の
斜視図である。 １……シリンドリカルレンズ、１０……レンズ成形用金
型、１１……受型、１２……受穴、 １２a……受け面、１２b……案内穴部分、 １４……押型、１４a……押圧面、Ｓ1……研摩加工工
程、Ｓ2……熱間曲げ加工工程。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菅田 武史 滋賀県彦根市高宮町480番地の１ 大日本 スクリーン製造株式会社彦根地区事業所内 (72)発明者 土屋 裕 神奈川県横浜市港北区新吉田町2818番地 株式会社後藤製作所綱島事業部内 (72)発明者 後藤 肇 神奈川県横浜市西区北幸２丁目４番３号 株式会社後藤製作所内
Claims (4)
- 【請求項１】光学研磨された光学ガラス材料製の光学レ
ンズを熱間加工する工程を含み、該光学レンズの非有効
面のみに接触するレンズ成形用金型で加圧しながら、光
学ガラス材料の軟化点近傍の昇温目標値で熱間加工する
ことを特徴とする非球面レンズの製造方法。 - 【請求項２】光学ガラス材料製の真直のシリンドリカル
レンズを熱間曲げ加工する工程を含み、シリンドリカル
レンズの一面側及び他面側の周縁部のみをレンズ成形用
金型で加圧しながら、光学ガラス材料の軟化点近傍の昇
温目標値で熱間曲げ加工する請求項１に記載した非球面
レンズの製造方法。 - 【請求項３】昇温目標値の範囲を光学ガラス材料の軟化
点の約１２０％を上限値とし、約９０％を下限値とする
請求項１に記載した非球面レンズの製造方法。 - 【請求項４】光学研磨された光学ガラス材料製の光学レ
ンズを熱間加工するレンズ成形用金型であって、 長尺の受穴を有する受型と、受穴内に嵌入してシリンド
リカルレンズを押し曲げる押型とから成り、 受穴は長手方向へ所要のたわみ曲線に形成した受け面
と、押型を案内可能に形成した案内穴部分を備え、受穴
の受け面はシリンドリカルレンズの一方の面の周縁部の
みを受け止め、 押型の押圧面はシリンドリカルレンズの他方の面の周縁
部のみを押圧するように構成したことを特徴とするレン
ズ成形用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1032435A JPH0613414B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 非球面レンズの製造方法及びレンズ成形用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1032435A JPH0613414B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 非球面レンズの製造方法及びレンズ成形用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02212323A JPH02212323A (ja) | 1990-08-23 |
| JPH0613414B2 true JPH0613414B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=12358875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1032435A Expired - Lifetime JPH0613414B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 非球面レンズの製造方法及びレンズ成形用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0613414B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6379727A (ja) * | 1986-09-22 | 1988-04-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学素子の成形方法 |
| JP2621956B2 (ja) * | 1988-10-12 | 1997-06-18 | オリンパス光学工業株式会社 | 光学素子の成形方法 |
| JP2718452B2 (ja) * | 1989-01-23 | 1998-02-25 | オリンパス光学工業株式会社 | ガラス光学素子の成形方法 |
-
1989
- 1989-02-10 JP JP1032435A patent/JPH0613414B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02212323A (ja) | 1990-08-23 |
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