JPH06136485A - 深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板 - Google Patents
深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板Info
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- JPH06136485A JPH06136485A JP4291831A JP29183192A JPH06136485A JP H06136485 A JPH06136485 A JP H06136485A JP 4291831 A JP4291831 A JP 4291831A JP 29183192 A JP29183192 A JP 29183192A JP H06136485 A JPH06136485 A JP H06136485A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性と耐食性に優れた鋳込みクラッド冷
延鋼板を提供する。 【構成】 Ｃｒ：３〜３０％を含有するＣｒ含有鋼のＡ
層と、普通低炭素鋼のＢ層とがＡ−ＢまたはＡ−Ｂ−Ａ
の鋳込み接合構造にあって、接合境界層の介在物がＡ，
Ｂ層の２倍以下である深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼
板。
延鋼板を提供する。 【構成】 Ｃｒ：３〜３０％を含有するＣｒ含有鋼のＡ
層と、普通低炭素鋼のＢ層とがＡ−ＢまたはＡ−Ｂ−Ａ
の鋳込み接合構造にあって、接合境界層の介在物がＡ，
Ｂ層の２倍以下である深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼
板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐食性と深絞り性に優れ
たＣｒ含有鋼と普通鋼の鋳込みクラッド冷延鋼板に関す
るものである。
たＣｒ含有鋼と普通鋼の鋳込みクラッド冷延鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】クラッド材は特有の性質をもった金属、
例えばチタンとステンレス鋼、鋼とステンレス鋼を圧延
法、爆着法、鋳込み法、肉盛法などによって所要の厚さ
に安価な材料と重ね合わせたもので、経済的価値も大き
い。中でも、ステンレスクラッド鋼板は優れた耐食性を
有することから、多くの種類と各種の製造法で製造さ
れ、例えば特公昭６４−７１３８号公報には「オーステ
ナイト系ステンレス鋼のような各種のステンレス鋼、チ
タンおよびチタン合金のような高耐食性鋼と低炭素鋼ま
たは低炭素低合金鋼のクラッド鋼材を所定の厚さに圧延
されたクラッド鋼板を、９００〜１１５０℃の温度に１
０秒間以上保持し、０．５℃／秒以上の速さで冷却する
溶体化処理する耐食性および靭性に優れたクラッド鋼板
の製造法」が、また特開平２−２５４１２１号公報には
「Ｃｒ：１８〜２７％、Ｎｉ：１５〜３０％、Ｍｏ：４
〜７％、Ｂ：０．００１０〜０．００５５％、Ｎ：０．
１０〜０．２５％含有し残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるステンレス鋼を炭素鋼などのような鋼板の少
なくとも片面に重ね合わせ、温度１１００〜１２５０℃
に加熱して熱間圧延後、１℃／秒以上で冷却する耐海水
用クラッド鋼板の製造法」が開示されているように、多
くの手段方法が特許公報などで紹介されている。このよ
うなクラッド鋼板は、高温高圧の水素を含有する流体を
取り扱う各種の化学反応容器、海洋構造物あるいは海水
を使用する機器などに使用する際に要求される高耐食性
の他に高強度、高靭性、溶接性などを具備した構造用材
料を提供するものである。しかしながら、このように構
造用材料に要求される優れた性質を有するステンレスク
ラッド鋼板を構成するには、合金元素を大量に添加した
素材を使用し、しかも熱間圧延あるいはその後前記した
ような溶体化処理を施して製品とされるため、加工性が
極めて低く、軽度な加工度の製品にしか使用されない問
題があった。
例えばチタンとステンレス鋼、鋼とステンレス鋼を圧延
法、爆着法、鋳込み法、肉盛法などによって所要の厚さ
に安価な材料と重ね合わせたもので、経済的価値も大き
い。中でも、ステンレスクラッド鋼板は優れた耐食性を
有することから、多くの種類と各種の製造法で製造さ
れ、例えば特公昭６４−７１３８号公報には「オーステ
ナイト系ステンレス鋼のような各種のステンレス鋼、チ
タンおよびチタン合金のような高耐食性鋼と低炭素鋼ま
たは低炭素低合金鋼のクラッド鋼材を所定の厚さに圧延
されたクラッド鋼板を、９００〜１１５０℃の温度に１
０秒間以上保持し、０．５℃／秒以上の速さで冷却する
溶体化処理する耐食性および靭性に優れたクラッド鋼板
の製造法」が、また特開平２−２５４１２１号公報には
「Ｃｒ：１８〜２７％、Ｎｉ：１５〜３０％、Ｍｏ：４
〜７％、Ｂ：０．００１０〜０．００５５％、Ｎ：０．
１０〜０．２５％含有し残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるステンレス鋼を炭素鋼などのような鋼板の少
なくとも片面に重ね合わせ、温度１１００〜１２５０℃
に加熱して熱間圧延後、１℃／秒以上で冷却する耐海水
用クラッド鋼板の製造法」が開示されているように、多
くの手段方法が特許公報などで紹介されている。このよ
うなクラッド鋼板は、高温高圧の水素を含有する流体を
取り扱う各種の化学反応容器、海洋構造物あるいは海水
を使用する機器などに使用する際に要求される高耐食性
の他に高強度、高靭性、溶接性などを具備した構造用材
料を提供するものである。しかしながら、このように構
造用材料に要求される優れた性質を有するステンレスク
ラッド鋼板を構成するには、合金元素を大量に添加した
素材を使用し、しかも熱間圧延あるいはその後前記した
ような溶体化処理を施して製品とされるため、加工性が
極めて低く、軽度な加工度の製品にしか使用されない問
題があった。
【０００３】加工性を向上したステンレスクラッド鋼板
として、例えば特開昭６２−５４０２０号公報に開示さ
れているように「Ｃ：＜０．００４５％、Ｍｎ：≦１．
０％に少量のＡｌ，Ｔｉ，Ｎｂを含有する極低炭素鋼の
少なくとも片面にオーステナイト系ステンレス鋼を重ね
合わせ、熱間圧延し焼鈍し、必要によっては１０％以上
の冷間加工し再び焼鈍する、延性と耐食性の優れたステ
ンレスクラッド鋼板の製造法」があり、特公昭５８−１
５３１０号公報の実施例にも記載されているように「オ
ーステナイト系ステンレス鋼と炭素固定元素のＴｉを含
有する極低炭素鋼のクラッド材を、熱間圧延し酸洗処理
し、その後０．７mmまで冷間圧延し、これを温度９００
℃で熱処理する接合境界部に浸炭欠陥のないクラッドプ
レートの製造法」もある。このように熱間圧延クラッド
材に冷間圧延と焼鈍が施されたオーステナイト系ステン
レスクラッド冷延鋼板は、熱間圧延クラッド鋼板に較べ
加工性が改善されるものの、自動車用部品のような強加
工を受ける部品で破断が多々起こる問題があった。
として、例えば特開昭６２−５４０２０号公報に開示さ
れているように「Ｃ：＜０．００４５％、Ｍｎ：≦１．
０％に少量のＡｌ，Ｔｉ，Ｎｂを含有する極低炭素鋼の
少なくとも片面にオーステナイト系ステンレス鋼を重ね
合わせ、熱間圧延し焼鈍し、必要によっては１０％以上
の冷間加工し再び焼鈍する、延性と耐食性の優れたステ
ンレスクラッド鋼板の製造法」があり、特公昭５８−１
５３１０号公報の実施例にも記載されているように「オ
ーステナイト系ステンレス鋼と炭素固定元素のＴｉを含
有する極低炭素鋼のクラッド材を、熱間圧延し酸洗処理
し、その後０．７mmまで冷間圧延し、これを温度９００
℃で熱処理する接合境界部に浸炭欠陥のないクラッドプ
レートの製造法」もある。このように熱間圧延クラッド
材に冷間圧延と焼鈍が施されたオーステナイト系ステン
レスクラッド冷延鋼板は、熱間圧延クラッド鋼板に較べ
加工性が改善されるものの、自動車用部品のような強加
工を受ける部品で破断が多々起こる問題があった。
【０００４】このため、ステンレス鋼にＴｉ，Ｎｂなど
の炭素化物元素を添加して鋼中に固溶するＣおよびＮを
固定し、加工性、特に深絞り性を向上したオーステナイ
ト系ステンレスクラッド冷延鋼板が開発され使用されて
いるが、自動車ガソリン燃料タンクのような超深絞り加
工を受ける部品には破断する問題があった。従って、現
在では超深絞り加工する自動車用ガソリン燃料タンク
は、Ｔｉ，Ｎｂなどの炭窒化物元素を添加して鋼中のＣ
およびＮを固定し、深絞り加工性を向上した極低炭素冷
延鋼板の表面に鉛−錫メッキを施したメッキ鋼板が使用
されている。また最近では地球環境問題から、自動車用
燃料が従来のガソリン燃料に代わってアルコール燃料を
使用しようとする動きが世界各国で見られ、Ｃｒ元素を
３〜２０％含有し必要によってＴｉ，Ｎｂなどを少量選
択して添加した極低炭素鋼板に錫メッキを被覆し、その
上にクロメート皮膜、エポキシ系樹脂皮膜を施したアル
コールもしくはアルコール含有燃料用容器鋼板も開発さ
れている。
の炭素化物元素を添加して鋼中に固溶するＣおよびＮを
固定し、加工性、特に深絞り性を向上したオーステナイ
ト系ステンレスクラッド冷延鋼板が開発され使用されて
いるが、自動車ガソリン燃料タンクのような超深絞り加
工を受ける部品には破断する問題があった。従って、現
在では超深絞り加工する自動車用ガソリン燃料タンク
は、Ｔｉ，Ｎｂなどの炭窒化物元素を添加して鋼中のＣ
およびＮを固定し、深絞り加工性を向上した極低炭素冷
延鋼板の表面に鉛−錫メッキを施したメッキ鋼板が使用
されている。また最近では地球環境問題から、自動車用
燃料が従来のガソリン燃料に代わってアルコール燃料を
使用しようとする動きが世界各国で見られ、Ｃｒ元素を
３〜２０％含有し必要によってＴｉ，Ｎｂなどを少量選
択して添加した極低炭素鋼板に錫メッキを被覆し、その
上にクロメート皮膜、エポキシ系樹脂皮膜を施したアル
コールもしくはアルコール含有燃料用容器鋼板も開発さ
れている。
【０００５】しかし、このような鋼板は、近年自動車燃
料タンクの形状が複雑化し過酷な成形加工を受けた場合
に、メッキ層内で生成した硬くて脆い合金層が起点にな
ってメッキ表面に達するクラックを発生し腐食を起こ
し、耐食性を劣化する問題があった。
料タンクの形状が複雑化し過酷な成形加工を受けた場合
に、メッキ層内で生成した硬くて脆い合金層が起点にな
ってメッキ表面に達するクラックを発生し腐食を起こ
し、耐食性を劣化する問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記したよ
うな従来から使用されているＣｒ含有クラッド鋼板の問
題点を解消するものであって、鋳込法によって接合する
各層の成分を特定し、深絞り加工の優れた耐食性を有す
るＣｒ含有クラッド冷延鋼板を提供することを目的とし
たものである。
うな従来から使用されているＣｒ含有クラッド鋼板の問
題点を解消するものであって、鋳込法によって接合する
各層の成分を特定し、深絞り加工の優れた耐食性を有す
るＣｒ含有クラッド冷延鋼板を提供することを目的とし
たものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｎ：０．０２％以下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２
種以上、さらに必要によってはＭｏ：２％以下を含有
し、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種また
は２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２＋Ｎ／１４
＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）にあ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼で構成
するＡ層と、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．０２％以
下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上を含有し、
かつ、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種ま
たは２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２＋Ｎ／１
４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）に
あり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼で構
成するＢ層とで、Ａ層とＢ層またはＢ層を中間層としそ
の両面をＡ層とする鋳込み接合構造にあって、これらの
各接合境界層の介在物が上記Ａ，Ｂ層両鋼平均量の２倍
以下の深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板である。
に本発明は、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｎ：０．０２％以下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２
種以上、さらに必要によってはＭｏ：２％以下を含有
し、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種また
は２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２＋Ｎ／１４
＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）にあ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼で構成
するＡ層と、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．０２％以
下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上を含有し、
かつ、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種ま
たは２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２＋Ｎ／１
４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）に
あり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼で構
成するＢ層とで、Ａ層とＢ層またはＢ層を中間層としそ
の両面をＡ層とする鋳込み接合構造にあって、これらの
各接合境界層の介在物が上記Ａ，Ｂ層両鋼平均量の２倍
以下の深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板である。
【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。重
ね合わされるクラッド鋼板の片側をＡ層とし、その鋼成
分はＣ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０％、Ｎ：０．
０２％以下、およびＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種
以上を含有し、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ
の１種または２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２
＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／
９３）にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりな
る鋼を使用する。
ね合わされるクラッド鋼板の片側をＡ層とし、その鋼成
分はＣ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０％、Ｎ：０．
０２％以下、およびＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種
以上を含有し、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ
の１種または２種以上の合計添加量との関係がＣ／１２
＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／
９３）にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりな
る鋼を使用する。
【０００９】Ａ層の鋼は耐食性を主眼において構成した
もので、そのうちのＣは鋼に適度の強度を付与するに有
効な成分であるが、過剰な含有量はＣｒ炭化物を形成し
て耐食性さらには加工性を劣化する作用をするため、そ
の上限を０．０３％以下と限定した。
もので、そのうちのＣは鋼に適度の強度を付与するに有
効な成分であるが、過剰な含有量はＣｒ炭化物を形成し
て耐食性さらには加工性を劣化する作用をするため、そ
の上限を０．０３％以下と限定した。
【００１０】Ｎは熱間圧延過程において、後述するＴ
ｉ，Ｚｒなどの添加成分と微細な窒化物を形成し、結晶
粒を微細化する有効な作用を有するが、その反面に加工
性を劣化する問題もある。従って、本発明においてＮ成
分は本発明の目的を阻害しないように０．０２％以下に
限定した。また、ＣおよびＮは鋼の非時効性を劣化し、
接合境界層の加工性を劣化して脆化する有害な成分とし
てできるだけ少なめにすることが好ましい。
ｉ，Ｚｒなどの添加成分と微細な窒化物を形成し、結晶
粒を微細化する有効な作用を有するが、その反面に加工
性を劣化する問題もある。従って、本発明においてＮ成
分は本発明の目的を阻害しないように０．０２％以下に
限定した。また、ＣおよびＮは鋼の非時効性を劣化し、
接合境界層の加工性を劣化して脆化する有害な成分とし
てできるだけ少なめにすることが好ましい。
【００１１】Ｃｒは鋼の耐食性を付与する有効な成分と
して３％以上を含有させる。一方、３０％を超える過剰
な含有は熱間加工性さらには要求されるクラッド鋼板の
加工性を著しく劣化する。また本発明においてはＴｉ，
Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上を含有させる。これら
の元素は、ＣおよびＮの含有量との関係からＣ／１２＋
Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９
３）となるように添加し、鋼中に含有されるＣおよびＮ
を炭窒化物に固定しその大部分を無効化する。Ｍｏは、
アルコール燃料に対して耐食性を付与する有効な成分と
して２％以下を添加するもので、２％を超える過剰な含
有量は鋼の強度を向上して加工性を損なう問題がある。
その他、Ｃｕ，Ｎｉは耐食性を向上させる点で有利であ
るが、オーステナイト生成元素でもあり、鋼組織がオー
ステナイトになると割れの発生や深絞り性を劣化すると
いう問題がある。従って常温でオーステナイトにならな
い範囲であれば、要求する性質に応じてこれらを適宜含
有させてもよい。
して３％以上を含有させる。一方、３０％を超える過剰
な含有は熱間加工性さらには要求されるクラッド鋼板の
加工性を著しく劣化する。また本発明においてはＴｉ，
Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上を含有させる。これら
の元素は、ＣおよびＮの含有量との関係からＣ／１２＋
Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９
３）となるように添加し、鋼中に含有されるＣおよびＮ
を炭窒化物に固定しその大部分を無効化する。Ｍｏは、
アルコール燃料に対して耐食性を付与する有効な成分と
して２％以下を添加するもので、２％を超える過剰な含
有量は鋼の強度を向上して加工性を損なう問題がある。
その他、Ｃｕ，Ｎｉは耐食性を向上させる点で有利であ
るが、オーステナイト生成元素でもあり、鋼組織がオー
ステナイトになると割れの発生や深絞り性を劣化すると
いう問題がある。従って常温でオーステナイトにならな
い範囲であれば、要求する性質に応じてこれらを適宜含
有させてもよい。
【００１２】他方のＢ層には、Ｃ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０２％以下およびＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種また
は２種以上を含有し、かつ、ＣおよびＮの含有量とＴ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上の合計添加量との
関係がＣ／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ
／９１＋Ｎｂ／９３）にありかつ残部がＦｅおよび不可
避的不純物よりなる鋼を使用する。
Ｎ：０．０２％以下およびＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種また
は２種以上を含有し、かつ、ＣおよびＮの含有量とＴ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上の合計添加量との
関係がＣ／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ
／９１＋Ｎｂ／９３）にありかつ残部がＦｅおよび不可
避的不純物よりなる鋼を使用する。
【００１３】Ｂ層の鋼は加工性特に深絞り性を確保した
普通鋼の成分組成に構成したもので、Ｃ成分の０．０３
％以下、Ｎ成分の０．０２％以下は、Ａ鋼と同様に、加
工性を劣化する有害な成分としてできるだけ少ないこと
が好ましい。また、ＣおよびＮ成分の含有量とＴｉ，Ｚ
ｒ，Ｎｂの１種または２種以上の合計添加量との関係に
おいても、Ａ鋼と同様である。中でもＴｉを少量添加し
た鋼板は、深絞り性を著しく向上した特性を有する。ま
た、特に限定するものではないが、Ｂ層の鋼には、二次
加工割れ性を付与するために、Ｂ（ボロン）を０．００
５％以下含有させてもよい。
普通鋼の成分組成に構成したもので、Ｃ成分の０．０３
％以下、Ｎ成分の０．０２％以下は、Ａ鋼と同様に、加
工性を劣化する有害な成分としてできるだけ少ないこと
が好ましい。また、ＣおよびＮ成分の含有量とＴｉ，Ｚ
ｒ，Ｎｂの１種または２種以上の合計添加量との関係に
おいても、Ａ鋼と同様である。中でもＴｉを少量添加し
た鋼板は、深絞り性を著しく向上した特性を有する。ま
た、特に限定するものではないが、Ｂ層の鋼には、二次
加工割れ性を付与するために、Ｂ（ボロン）を０．００
５％以下含有させてもよい。
【００１４】さらに上記のような成分組成のＡ層および
Ｂ層の鋼は、Ａ層とＢ層との２層に、またはＢ層を中心
層としその両側がＡ層となる組合せで接合され、介在物
の少ない接合境界部で高い接合力を有するクラッド鋼板
を製造するためには鋳込み法で製造する必要がある。し
かも、接合境界層のＰ，Ｓさらには各種成分の酸化物な
どの介在物は、Ａ，Ｂ層両鋼平均量の２倍以下で形成さ
れていることが深絞り性の優れた鋳込みクラッド冷延鋼
板を製造するに必要な条件である。また、この場合のＡ
層およびＢ層の板厚比は、耐食性と加工性を考慮して、
Ｂ層の層厚を全厚みの７０〜９５％に調整するとよい。
Ｂ層の鋼は、Ａ層とＢ層との２層に、またはＢ層を中心
層としその両側がＡ層となる組合せで接合され、介在物
の少ない接合境界部で高い接合力を有するクラッド鋼板
を製造するためには鋳込み法で製造する必要がある。し
かも、接合境界層のＰ，Ｓさらには各種成分の酸化物な
どの介在物は、Ａ，Ｂ層両鋼平均量の２倍以下で形成さ
れていることが深絞り性の優れた鋳込みクラッド冷延鋼
板を製造するに必要な条件である。また、この場合のＡ
層およびＢ層の板厚比は、耐食性と加工性を考慮して、
Ｂ層の層厚を全厚みの７０〜９５％に調整するとよい。
【００１５】上記のような鋼成分組成や接合層の介在物
量に制御して得られた本発明のクラッド冷延鋼板は、転
炉、電気炉などの溶解炉で所定の成分組成に溶製された
２種類の溶鋼を鋳込み接合法でクラッド鋼片にした後、
通常のクラッド鋼板の製造工程を経て製造される。次に
本発明の実施例について説明をする。
量に制御して得られた本発明のクラッド冷延鋼板は、転
炉、電気炉などの溶解炉で所定の成分組成に溶製された
２種類の溶鋼を鋳込み接合法でクラッド鋼片にした後、
通常のクラッド鋼板の製造工程を経て製造される。次に
本発明の実施例について説明をする。
【００１６】
【実施例】転炉で溶解した溶鋼を鋳込み鋳造法で鋳造し
てＡ層とＢ層よりなるクラッド鋼片を製造し、該クラッ
ド鋼片を１２００℃に４時間加熱した後、連続熱延ミル
で仕上温度約９３０℃で４mmの板厚にし、約７３０℃で
巻き取った。この熱延クラッド鋼板を酸洗後８０％の冷
延を行い、その後８３０℃で６０秒の連続焼鈍を行っ
た。特性の評価は１％のスキンパスを行った材料を用い
て行った。このようにして製造したクラッド冷延鋼板
Ａ，Ｂ層の鋼成分組成を表１に示す。またその特性を表
２に示す。
てＡ層とＢ層よりなるクラッド鋼片を製造し、該クラッ
ド鋼片を１２００℃に４時間加熱した後、連続熱延ミル
で仕上温度約９３０℃で４mmの板厚にし、約７３０℃で
巻き取った。この熱延クラッド鋼板を酸洗後８０％の冷
延を行い、その後８３０℃で６０秒の連続焼鈍を行っ
た。特性の評価は１％のスキンパスを行った材料を用い
て行った。このようにして製造したクラッド冷延鋼板
Ａ，Ｂ層の鋼成分組成を表１に示す。またその特性を表
２に示す。
【００１７】実験に供した試料区分の番号１から１１ま
で、および１３はＡ層，Ｂ層，Ａ層のサンドウイッチ構
造でＢ層の全厚に対する比率は約８０％である。試料区
分番号１２の材料はＡ層，Ｂ層の２層構造でＢ層の全厚
に対する比率は約９０％である。
で、および１３はＡ層，Ｂ層，Ａ層のサンドウイッチ構
造でＢ層の全厚に対する比率は約８０％である。試料区
分番号１２の材料はＡ層，Ｂ層の２層構造でＢ層の全厚
に対する比率は約９０％である。
【００１８】表２に示したｒ値はＪＩＳ５号引張試験片
を用いて圧延方向に０度，４５度，９０度，１３５度の
平均値として求めた。界面欠陥については引っ張り変形
時の破断形態を観察し、界面よりの割れの存在の有無に
より判定した。介在物の存在確率は母層と界面に存在す
る介在物の存在比率により判定した。また、耐食性につ
いては、クラッド冷延鋼板を燃料タンクに成形後、トル
エン４２．５cc＋イソオクタン４２．５cc＋腐食性メタ
ノール１５cc＋蒸留水１ccの試験液を封入して常温で１
ケ月間放置した結果、全く異常が観察されなかった鋼板
を○、錆が観察された鋼板を×とした。耐時効性につい
ては１０％引張った後、１００℃で６０分時効処理した
後、再び引張試験をした時の応力変化(AI: aging inde
x）により判断した。一般にＡＩが３kg／mm2 以下を実
質非時効と判断できる。母材（Ａ，Ｂ層）に対する接合
境界層の介在物の存在比率は、単位面積当たりで観察さ
れる介在物の数の比をとったもので、分子が接合境界層
の値、分母が母材の値でその平均値を示す。
を用いて圧延方向に０度，４５度，９０度，１３５度の
平均値として求めた。界面欠陥については引っ張り変形
時の破断形態を観察し、界面よりの割れの存在の有無に
より判定した。介在物の存在確率は母層と界面に存在す
る介在物の存在比率により判定した。また、耐食性につ
いては、クラッド冷延鋼板を燃料タンクに成形後、トル
エン４２．５cc＋イソオクタン４２．５cc＋腐食性メタ
ノール１５cc＋蒸留水１ccの試験液を封入して常温で１
ケ月間放置した結果、全く異常が観察されなかった鋼板
を○、錆が観察された鋼板を×とした。耐時効性につい
ては１０％引張った後、１００℃で６０分時効処理した
後、再び引張試験をした時の応力変化(AI: aging inde
x）により判断した。一般にＡＩが３kg／mm2 以下を実
質非時効と判断できる。母材（Ａ，Ｂ層）に対する接合
境界層の介在物の存在比率は、単位面積当たりで観察さ
れる介在物の数の比をとったもので、分子が接合境界層
の値、分母が母材の値でその平均値を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】表２の実験番号１，２，３，４，９，１２
は本発明鋼であり、深絞り性、耐食性、耐時効性に優れ
た特性を示す。特に、実験番号２のＭｏ添加材の耐食性
は優れている。また、Ｃ，Ｎを極力下げた実験番号９の
材料では高いｒ値が得られいる（ちなみに、表１におけ
る試料区分番号１２のＡ層材単独でのｒ値は１．６２と
本発明鋼に比べて著しく低い）。このように、本発明鋼
はステンレスでは従来実現不可能であった深絞り性を達
成している。
は本発明鋼であり、深絞り性、耐食性、耐時効性に優れ
た特性を示す。特に、実験番号２のＭｏ添加材の耐食性
は優れている。また、Ｃ，Ｎを極力下げた実験番号９の
材料では高いｒ値が得られいる（ちなみに、表１におけ
る試料区分番号１２のＡ層材単独でのｒ値は１．６２と
本発明鋼に比べて著しく低い）。このように、本発明鋼
はステンレスでは従来実現不可能であった深絞り性を達
成している。
【００２３】一方、Ａ層のＣｒ量が本発明の範囲以下で
ある実験番号５の材料は耐食性が悪い。また、Ａ層のＣ
ｒ量が本発明の範囲以上であった表１の試料区分番号１
０の材料は熱間加工性が悪く連続熱延時に割れが生じ、
その後の実験が不可能になり材質特性が確認できなかっ
た（従って表２には記載を省略した）。Ａ層がオーステ
ナイトである実験番号６の材料はＡ層のｒ値が１程度で
あるために複層鋼板としても高いｒ値が得られない。Ｃ
／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋
Ｚｒ／９１）の条件をＡ層あるいはＢ層で満足していな
い実験番号７および８はｒ値も低く、界面で割れが生じ
ており、かつ耐時効性も劣る。実験番号１０の材料はＢ
層材のスラブを機械加工をした後に、溶融したＡ鋼に漬
け、表面にＡ鋼を複層化した鋳包み法により製造したも
のである。この方法では界面に介在物が母相の５倍近く
になり、界面での破断が生じている。
ある実験番号５の材料は耐食性が悪い。また、Ａ層のＣ
ｒ量が本発明の範囲以上であった表１の試料区分番号１
０の材料は熱間加工性が悪く連続熱延時に割れが生じ、
その後の実験が不可能になり材質特性が確認できなかっ
た（従って表２には記載を省略した）。Ａ層がオーステ
ナイトである実験番号６の材料はＡ層のｒ値が１程度で
あるために複層鋼板としても高いｒ値が得られない。Ｃ
／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋
Ｚｒ／９１）の条件をＡ層あるいはＢ層で満足していな
い実験番号７および８はｒ値も低く、界面で割れが生じ
ており、かつ耐時効性も劣る。実験番号１０の材料はＢ
層材のスラブを機械加工をした後に、溶融したＡ鋼に漬
け、表面にＡ鋼を複層化した鋳包み法により製造したも
のである。この方法では界面に介在物が母相の５倍近く
になり、界面での破断が生じている。
【００２４】
【発明の効果】本発明は、今まで存在しなかった超深絞
り性を有する耐食性鋼板を実質非時効で提供するもので
自動車用のアルコール燃料タンクなどに広い範囲での使
用が考えられ、産業上極めて大きな効果が期待される。
り性を有する耐食性鋼板を実質非時効で提供するもので
自動車用のアルコール燃料タンクなどに広い範囲での使
用が考えられ、産業上極めて大きな効果が期待される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 15/18 Ｃ２１Ｄ 8/04 Ａ 7412−4Ｋ Ｃ２２Ｃ 38/28 (72)発明者 水口 俊則 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０
％、Ｎ：０．０２％以下、さらにＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１
種または２種以上を含有し、かつ、ＣおよびＮの含有量
とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの合計添加量との関係がＣ／１２＋
Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９
３）にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる
鋼で構成されるＡ層と、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．
０２％以下、さらにＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種
以上を含有し、かつ、ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚ
ｒ，Ｎｂの合計添加量との関係がＣ／１２＋Ｎ／１４＜
１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）にあ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼で構成
されるＢ層とでＡ層とＢ層、またはＢ層を中間層としそ
の両外層をＡ層とする鋳込み接合構造にあって、これら
の各接合境界層の介在物が上記Ａ，Ｂ層両鋼平均量の２
倍以下であることを特徴とする深絞り用鋳込みクラッド
冷延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：３〜３０
％、Ｎ：０．０２％以下、Ｍｏ：２％以下、さらにＴ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂの１種または２種以上を含有し、かつ、
ＣおよびＮの含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの合計添加量と
の関係がＣ／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚ
ｒ／９１＋Ｎｂ／９３）にあり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物よりなる鋼で構成されるＡ層と、Ｃ：０．０
３％以下、Ｎ：０．０２％以下、さらにＴｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂの１種または２種以上を含有し、かつ、ＣおよびＮの
含有量とＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂの合計添加量との関係がＣ／
１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎ
ｂ／９３）にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなる鋼で構成されるＢ層とでＡ層とＢ層、またはＢ層
を中間層としその両外層をＡ層とする鋳込み接合構造に
あって、これらの各接合境界層の介在物がＡ，Ｂ層両鋼
平均量の２倍以下であることを特徴とする深絞り用鋳込
みクラッド冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4291831A JPH06136485A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4291831A JPH06136485A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136485A true JPH06136485A (ja) | 1994-05-17 |
Family
ID=17773987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4291831A Pending JPH06136485A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 深絞り用鋳込みクラッド冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06136485A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012502842A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 自動車用ホイールリム |
| JP2013523455A (ja) * | 2010-04-02 | 2013-06-17 | アレヴァ・クルーゾ・フォージ | 二材料のスリーブを製造する方法及び装置並びにこれにより製造されたスリーブ |
| JP2019518875A (ja) * | 2016-04-26 | 2019-07-04 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 複合防護用鋼板及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59144557A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合金属鋳塊の製造方法 |
| JPH01301843A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-06 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れたフェライト系スーパーステンレスクラッド鋼板 |
-
1992
- 1992-10-29 JP JP4291831A patent/JPH06136485A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59144557A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合金属鋳塊の製造方法 |
| JPH01301843A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-06 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れたフェライト系スーパーステンレスクラッド鋼板 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012502842A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 自動車用ホイールリム |
| JP2013523455A (ja) * | 2010-04-02 | 2013-06-17 | アレヴァ・クルーゾ・フォージ | 二材料のスリーブを製造する方法及び装置並びにこれにより製造されたスリーブ |
| JP2019518875A (ja) * | 2016-04-26 | 2019-07-04 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 複合防護用鋼板及びその製造方法 |
| US10882277B2 (en) | 2016-04-26 | 2021-01-05 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd.d | Protective composite steel plate and method for manufacturing same |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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