JPH06137432A - ピストンリング及びその製造方法 - Google Patents
ピストンリング及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH06137432A JPH06137432A JP31399892A JP31399892A JPH06137432A JP H06137432 A JPH06137432 A JP H06137432A JP 31399892 A JP31399892 A JP 31399892A JP 31399892 A JP31399892 A JP 31399892A JP H06137432 A JPH06137432 A JP H06137432A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating layer
- piston ring
- solid lubricant
- hard chrome
- hard
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims abstract description 157
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 80
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 40
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 20
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 35
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 23
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 239000010408 film Substances 0.000 description 9
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical class [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000007743 anodising Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- DOBRDRYODQBAMW-UHFFFAOYSA-N copper(i) cyanide Chemical compound [Cu+].N#[C-] DOBRDRYODQBAMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 2
- OHVLMTFVQDZYHP-UHFFFAOYSA-N 1-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)-2-[4-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]ethanone Chemical compound N1N=NC=2CN(CCC=21)C(CN1CCN(CC1)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)=O OHVLMTFVQDZYHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010052804 Drug tolerance Diseases 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N N-[2-oxo-2-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000026781 habituation Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- MNWBNISUBARLIT-UHFFFAOYSA-N sodium cyanide Chemical compound [Na+].N#[C-] MNWBNISUBARLIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 初期なじみ性が良いと同時に、皮膜の耐剥離
性に優れ、しかも耐スカッフ性に優れたピストンリング
を提供する。 【構成】 少なくともその外周摺動面に、硬質クロムめ
っき層３と固体潤滑剤粒子分散軟質複合合金めっき層５
との二重構造を有するピストンリング２であって、硬質
クロムめっき層３の表面は粗面化され、複数の窪み４が
形成されており、その上に固体潤滑剤粒子分散軟質合金
複合めっき層５が形成されているピストンリングであ
る。
性に優れ、しかも耐スカッフ性に優れたピストンリング
を提供する。 【構成】 少なくともその外周摺動面に、硬質クロムめ
っき層３と固体潤滑剤粒子分散軟質複合合金めっき層５
との二重構造を有するピストンリング２であって、硬質
クロムめっき層３の表面は粗面化され、複数の窪み４が
形成されており、その上に固体潤滑剤粒子分散軟質合金
複合めっき層５が形成されているピストンリングであ
る。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、硬質クロムめっき層と
軟質合金めっき層との二層構造を摺動面に有する内燃機
関用ピストンリング及びその製造方法に関し、特にシリ
ンダとの初期なじみ性が良く、かつ皮膜の耐剥離性及び
耐スカッフ性に優れたピストンリング及びその製造方法
に関する。
軟質合金めっき層との二層構造を摺動面に有する内燃機
関用ピストンリング及びその製造方法に関し、特にシリ
ンダとの初期なじみ性が良く、かつ皮膜の耐剥離性及び
耐スカッフ性に優れたピストンリング及びその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】従来、ピ
ストンリングの耐摩耗性を高めるために、ピストンリン
グ用母材に硬質クロムめっきを施こしたり、初期なじみ
性を改善するために、その硬質クロムめっきの表面に
錫、鉛、銅等の軟質めっきを施したり、又は陽極処理を
施して表面をチャンネル化することが実用化されてい
る。
ストンリングの耐摩耗性を高めるために、ピストンリン
グ用母材に硬質クロムめっきを施こしたり、初期なじみ
性を改善するために、その硬質クロムめっきの表面に
錫、鉛、銅等の軟質めっきを施したり、又は陽極処理を
施して表面をチャンネル化することが実用化されてい
る。
【０００３】しかしながら、硬質クロムめっき層の上に
錫等の軟質めっきを施す方法は、高温、高負荷の条件で
は軟質めっき層が軟らかすぎるために始動初期の段階で
簡単に摩滅してしまい、なじみの効果がほとんどなくな
るという問題があった。また、硬質クロムめっき層の上
に陽極処理を施す方法は、耐焼付性は良いものの初期な
じみ性が不充分であるという問題があった。
錫等の軟質めっきを施す方法は、高温、高負荷の条件で
は軟質めっき層が軟らかすぎるために始動初期の段階で
簡単に摩滅してしまい、なじみの効果がほとんどなくな
るという問題があった。また、硬質クロムめっき層の上
に陽極処理を施す方法は、耐焼付性は良いものの初期な
じみ性が不充分であるという問題があった。
【０００４】さらに、硬質クロムめっき層の表面が比較
的に安定な酸化物で覆われているため、軟質めっき層と
硬質クロムめっき層との密着力が弱くなり、皮膜の剥離
が発生するという問題があった。そこで、この密着力を
高めるべく、軟質めっき層と硬質クロムめっき層との間
にニッケルストライク層を設けることが提案されてい
る。しかしながら、ピストンリングの運転中に軟質めっ
き層が摩耗してニッケルストライク層が露出してきた場
合、ニッケルストライク層が焼付けを起こすという問題
があった。そこで、ニッケルストライク層なしで軟質め
っき層と硬質クロムめっき層との密着力が改善されたピ
ストンリングが望まれている。
的に安定な酸化物で覆われているため、軟質めっき層と
硬質クロムめっき層との密着力が弱くなり、皮膜の剥離
が発生するという問題があった。そこで、この密着力を
高めるべく、軟質めっき層と硬質クロムめっき層との間
にニッケルストライク層を設けることが提案されてい
る。しかしながら、ピストンリングの運転中に軟質めっ
き層が摩耗してニッケルストライク層が露出してきた場
合、ニッケルストライク層が焼付けを起こすという問題
があった。そこで、ニッケルストライク層なしで軟質め
っき層と硬質クロムめっき層との密着力が改善されたピ
ストンリングが望まれている。
【０００５】従って、本発明の目的は、初期なじみ性が
良いと同時に、皮膜の耐剥離性に優れ、しかも耐スカッ
フ性に優れたピストンリングを提供することである。
良いと同時に、皮膜の耐剥離性に優れ、しかも耐スカッ
フ性に優れたピストンリングを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、硬質クロムめっき
層の表面を粗面化し、かつその粗面化した表面に摩擦を
加えながら固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっきを施
すことにより、良好な初期なじみ性を有し、かつ皮膜の
耐剥離性及び耐スカッフ性にも優れたピストンリングを
提供できることを発見し、本発明を完成した。
を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、硬質クロムめっき
層の表面を粗面化し、かつその粗面化した表面に摩擦を
加えながら固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっきを施
すことにより、良好な初期なじみ性を有し、かつ皮膜の
耐剥離性及び耐スカッフ性にも優れたピストンリングを
提供できることを発見し、本発明を完成した。
【０００７】すなわち、本発明のピストンリングは、少
なくともその外周摺動面に、硬質クロムめっき層と固体
潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層との二重構造を有
するものであって、硬質クロムめっき層の表面は粗面化
されており、粗面化された硬質クロムめっき層の表面に
固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層が形成されて
いることを特徴とする。
なくともその外周摺動面に、硬質クロムめっき層と固体
潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層との二重構造を有
するものであって、硬質クロムめっき層の表面は粗面化
されており、粗面化された硬質クロムめっき層の表面に
固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層が形成されて
いることを特徴とする。
【０００８】また、上記ピストンリングを製造する本発
明の方法は、(1) ピストンリングの外周面に硬質クロム
めっき層を形成し、(2) 硬質クロムめっき層の表面を粗
面化し、(3) 粗面化した硬質クロムめっき層の表面に、
摩擦を加えながらめっきを施して固体潤滑剤粒子分散軟
質合金複合めっき層を形成することを特徴とする。
明の方法は、(1) ピストンリングの外周面に硬質クロム
めっき層を形成し、(2) 硬質クロムめっき層の表面を粗
面化し、(3) 粗面化した硬質クロムめっき層の表面に、
摩擦を加えながらめっきを施して固体潤滑剤粒子分散軟
質合金複合めっき層を形成することを特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明のピストンリングにおいては、良好な耐
摩耗性を有する硬質クロムめっき層（第１層）の上に、
エンジンの始動初期におけるシリンダとのなじみを良好
にする固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層（第２
層）が形成されているが、第１層の表面が粗面化されて
いるので、第２層との密着力が高く、ニッケルストライ
ク層のような耐焼付性に劣る層を設ける必要がない。さ
らに、粗面化された第１層の表面に摩擦をかけながら第
２層のめっきが施されるので、第２層と第１層との密着
力がさらに高まり、皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性が
向上する。
摩耗性を有する硬質クロムめっき層（第１層）の上に、
エンジンの始動初期におけるシリンダとのなじみを良好
にする固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層（第２
層）が形成されているが、第１層の表面が粗面化されて
いるので、第２層との密着力が高く、ニッケルストライ
ク層のような耐焼付性に劣る層を設ける必要がない。さ
らに、粗面化された第１層の表面に摩擦をかけながら第
２層のめっきが施されるので、第２層と第１層との密着
力がさらに高まり、皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性が
向上する。
【００１０】
【実施例】本発明を以下の実施例により添付図面を参照
にして詳細に説明する。図１は本発明の一実施例による
ピストンリングの平面図である。図２は図１のＡ−Ａ線
矢視断面図である。
にして詳細に説明する。図１は本発明の一実施例による
ピストンリングの平面図である。図２は図１のＡ−Ａ線
矢視断面図である。
【００１１】〔１〕硬質クロムめっき層の形成 ピストンリング１の母材２の外周面に施す硬質クロムめ
っき層３は、クロム酸を主体としためっき浴を用いる電
気めっきによって得ることができる。このようなめっき
浴にはサージェント浴やフッ化物浴の一種であるケイフ
ッ化浴等を使用することができる。硬質クロムめっき層
は硬度が高く、耐摩耗性に富む。
っき層３は、クロム酸を主体としためっき浴を用いる電
気めっきによって得ることができる。このようなめっき
浴にはサージェント浴やフッ化物浴の一種であるケイフ
ッ化浴等を使用することができる。硬質クロムめっき層
は硬度が高く、耐摩耗性に富む。
【００１２】好ましい硬質クロムめっき層の厚さは100
〜500 μｍである。厚さが100 μｍ未満では耐久性の点
で不充分であり、一方500 μｍを越えると硬質クロムめ
っき層が欠け易くなり、使用中に欠けやクラックが発生
し、エンジントラブルを起こす。より好ましい硬質クロ
ムめっき層の厚さは200 〜400 μｍである。
〜500 μｍである。厚さが100 μｍ未満では耐久性の点
で不充分であり、一方500 μｍを越えると硬質クロムめ
っき層が欠け易くなり、使用中に欠けやクラックが発生
し、エンジントラブルを起こす。より好ましい硬質クロ
ムめっき層の厚さは200 〜400 μｍである。
【００１３】また、硬質クロムめっき層の形状を、初期
なじみ性をより向上するのに適当な形状、例えば図２に
示すテーパ状とすることが好ましい。この場合、図２に
示すように、硬質クロムめっきを施す前のピストンリン
グ用母材２の外周面もテーパ状に、予め加工しておくこ
とが好ましい。
なじみ性をより向上するのに適当な形状、例えば図２に
示すテーパ状とすることが好ましい。この場合、図２に
示すように、硬質クロムめっきを施す前のピストンリン
グ用母材２の外周面もテーパ状に、予め加工しておくこ
とが好ましい。
【００１４】〔２〕硬質クロムめっき層の粗面化 後述する固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層がピ
ストンリングの運転の初期段階に摩耗すると、硬質クロ
ムめっき層が露出し、焼付が起こりやすくなる。この場
合、露出した硬質クロムめっき層の表面が粗面化されて
いれば、耐焼付性が高い。また、表面を粗面化した後に
固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっきを施せば、硬質
クロムめっき層が粗面化されずに平坦な表面を有する場
合に比して、硬質クロムめっき層と固体潤滑剤粒子分散
軟質合金複合めっき層との密着力を向上させることがで
きる。
ストンリングの運転の初期段階に摩耗すると、硬質クロ
ムめっき層が露出し、焼付が起こりやすくなる。この場
合、露出した硬質クロムめっき層の表面が粗面化されて
いれば、耐焼付性が高い。また、表面を粗面化した後に
固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっきを施せば、硬質
クロムめっき層が粗面化されずに平坦な表面を有する場
合に比して、硬質クロムめっき層と固体潤滑剤粒子分散
軟質合金複合めっき層との密着力を向上させることがで
きる。
【００１５】粗面化する方法の一つとして、ブラストホ
ーニング法がある。ブラストホーニング法は、めっき層
の表面にSiC 等の硬質の微粒子を圧縮空気で強力に吹き
つけてめっき層表面を粗面化する方法である。
ーニング法がある。ブラストホーニング法は、めっき層
の表面にSiC 等の硬質の微粒子を圧縮空気で強力に吹き
つけてめっき層表面を粗面化する方法である。
【００１６】粗面化した硬質クロムめっき層の表面に
は、図２に示すように多数の細かな窪み４が形成されて
いる。好ましい窪みの密度は50,000〜90,000個/cm 2 で
あり、好ましい窪みの深さは２〜５μｍである。窪みの
密度が50,000個/cm 2 未満または窪みの深さが２μｍ未
満では、硬質クロムめっき層への密着力が不充分であ
り、一方密度が90,000個/cm 2 を越えるか、または窪み
の深さが５μｍを越えると、硬質クロムめっき層の表面
粗さが大きくなり、シール性が低下する。
は、図２に示すように多数の細かな窪み４が形成されて
いる。好ましい窪みの密度は50,000〜90,000個/cm 2 で
あり、好ましい窪みの深さは２〜５μｍである。窪みの
密度が50,000個/cm 2 未満または窪みの深さが２μｍ未
満では、硬質クロムめっき層への密着力が不充分であ
り、一方密度が90,000個/cm 2 を越えるか、または窪み
の深さが５μｍを越えると、硬質クロムめっき層の表面
粗さが大きくなり、シール性が低下する。
【００１７】なお、固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っきを施す前に、硬質クロムめっき層との密着力を高
め、且つ表面を活性化するために、硬質クロムめっき層
の粗面化した表面を清浄しておくことが好ましい。
っきを施す前に、硬質クロムめっき層との密着力を高
め、且つ表面を活性化するために、硬質クロムめっき層
の粗面化した表面を清浄しておくことが好ましい。
【００１８】清浄方法としては、電解脱脂及び酸性活性
化電解を施すことが好ましい。電解脱脂は、例えば、硬
質クロムめっき層の表面をNaOH等のアルカリ液中で陰極
処理することにより行う。この電解脱脂により、硬質ク
ロムめっき層の表面に薄膜状に付着している油脂を除去
することができる。次に、この電解脱脂を施した硬質ク
ロムめっき層の表面に酸性活性化電解を施すが、酸性活
性化電解は、例えば硫酸、塩酸、フッ酸等の酸中で電極
処理を施すことにより行う。この酸性活性化電解によ
り、めっき層の表面に薄膜状に付着している酸化物変質
皮膜を除去することができる。
化電解を施すことが好ましい。電解脱脂は、例えば、硬
質クロムめっき層の表面をNaOH等のアルカリ液中で陰極
処理することにより行う。この電解脱脂により、硬質ク
ロムめっき層の表面に薄膜状に付着している油脂を除去
することができる。次に、この電解脱脂を施した硬質ク
ロムめっき層の表面に酸性活性化電解を施すが、酸性活
性化電解は、例えば硫酸、塩酸、フッ酸等の酸中で電極
処理を施すことにより行う。この酸性活性化電解によ
り、めっき層の表面に薄膜状に付着している酸化物変質
皮膜を除去することができる。
【００１９】〔３〕固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っき層の形成 固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層５の軟質合金
は、初期なじみ性を高めることができる合金であればよ
く、例えば、銅−錫合金、ニッケル合金、コバルト合金
等を用いることができる。好ましい合金は銅−錫合金で
ある。
っき層の形成 固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層５の軟質合金
は、初期なじみ性を高めることができる合金であればよ
く、例えば、銅−錫合金、ニッケル合金、コバルト合金
等を用いることができる。好ましい合金は銅−錫合金で
ある。
【００２０】一方、固体潤滑剤粒子としては、二硫化モ
リブデン、ボロンナイトライド等を用いるのが好まし
い。このような固体潤滑剤粒子は皮膜の耐スカッフィン
グ性の向上に優れた効果を示す。固体潤滑剤粒子は金属
との濡れ性が低く、合金をつくらず、また摩擦係数が小
さいので、初期運転時や始動時における油膜不足状態で
も自己潤滑作用で、耐焼付性、耐スカッフ性の改善にも
寄与する。固体潤滑剤粒子の量は基地となる軟質合金 1
00容量％に対して５〜30容量％とするのが好ましく、そ
の平均粒径は１〜10μｍが好ましい。容量が５％未満あ
るいは粒径が１μｍ未満では基地表面に占める固体潤滑
剤粒子の面積が少なく、耐焼付性、耐スカッフ性の向上
効果が少ない。また、容量が30％を超えるか粒径が10μ
ｍを超えると複合皮膜の強度や密着力も低下することに
なり、固体潤滑剤粒子が容易に脱落する。より好ましく
は、固体潤滑剤粒子の平均粒径は1.0 〜5.0 μｍで、含
有量は10〜25容量％である。
リブデン、ボロンナイトライド等を用いるのが好まし
い。このような固体潤滑剤粒子は皮膜の耐スカッフィン
グ性の向上に優れた効果を示す。固体潤滑剤粒子は金属
との濡れ性が低く、合金をつくらず、また摩擦係数が小
さいので、初期運転時や始動時における油膜不足状態で
も自己潤滑作用で、耐焼付性、耐スカッフ性の改善にも
寄与する。固体潤滑剤粒子の量は基地となる軟質合金 1
00容量％に対して５〜30容量％とするのが好ましく、そ
の平均粒径は１〜10μｍが好ましい。容量が５％未満あ
るいは粒径が１μｍ未満では基地表面に占める固体潤滑
剤粒子の面積が少なく、耐焼付性、耐スカッフ性の向上
効果が少ない。また、容量が30％を超えるか粒径が10μ
ｍを超えると複合皮膜の強度や密着力も低下することに
なり、固体潤滑剤粒子が容易に脱落する。より好ましく
は、固体潤滑剤粒子の平均粒径は1.0 〜5.0 μｍで、含
有量は10〜25容量％である。
【００２１】固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層
の厚さは５〜50μｍが好ましい。厚さが５μｍ未満では
初期なじみ性を改善するという効果を充分に発揮できな
い。一方、50μｍを越えると運転の初期段階で固体潤滑
剤粒子分散軟質合金複合めっき層が消滅してしまうた
め、ピストンリングの合口間隔の増加が過大となり、ク
ランク室へのガスの吹き抜け（圧縮洩れ）が増加する。
より好ましい固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層
の厚さは10〜30μｍである。
の厚さは５〜50μｍが好ましい。厚さが５μｍ未満では
初期なじみ性を改善するという効果を充分に発揮できな
い。一方、50μｍを越えると運転の初期段階で固体潤滑
剤粒子分散軟質合金複合めっき層が消滅してしまうた
め、ピストンリングの合口間隔の増加が過大となり、ク
ランク室へのガスの吹き抜け（圧縮洩れ）が増加する。
より好ましい固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層
の厚さは10〜30μｍである。
【００２２】このような固体潤滑剤粒子分散軟質合金複
合めっき層を形成するには、上記軟質合金の水溶性化合
物を溶解させた水溶液中に固体潤滑剤粒子を分散させて
なるめっき浴を使用する。
合めっき層を形成するには、上記軟質合金の水溶性化合
物を溶解させた水溶液中に固体潤滑剤粒子を分散させて
なるめっき浴を使用する。
【００２３】このめっき浴を用いて摩擦を加えながら複
合めっき層を形成するが、それには、例えばブラシ押付
け法を利用する。図３はブラシ押付け法によりめっきを
施す装置を模式的に示す。表面が粗面化された硬質クロ
ムめっき層３を有するピストンリング６の外周の一部を
覆うようにブラシ式めっき装置７を設置する。ブラシ式
めっき装置７は、ピストンリング６の外周面と接触する
ブラシ７ａと、ブラシ７ａを保持する黒鉛陽極板17と、
ブラシ７ａ及び黒鉛陽極板17を覆う陽極固定カバー10
と、黒鉛陽極板17と接触するように陽極固定カバー10に
取り付けられている陽極支持棒11とを有する。ブラシ７
ａはピストンリング６の硬質クロムめっき層３の表面に
押し付けられている。また、陰極端子12が押付けバネ13
によりピストンリング６の硬質クロムめっき層の表面に
接触している。
合めっき層を形成するが、それには、例えばブラシ押付
け法を利用する。図３はブラシ押付け法によりめっきを
施す装置を模式的に示す。表面が粗面化された硬質クロ
ムめっき層３を有するピストンリング６の外周の一部を
覆うようにブラシ式めっき装置７を設置する。ブラシ式
めっき装置７は、ピストンリング６の外周面と接触する
ブラシ７ａと、ブラシ７ａを保持する黒鉛陽極板17と、
ブラシ７ａ及び黒鉛陽極板17を覆う陽極固定カバー10
と、黒鉛陽極板17と接触するように陽極固定カバー10に
取り付けられている陽極支持棒11とを有する。ブラシ７
ａはピストンリング６の硬質クロムめっき層３の表面に
押し付けられている。また、陰極端子12が押付けバネ13
によりピストンリング６の硬質クロムめっき層の表面に
接触している。
【００２４】一方、めっき溶液をブラシ７に連続的に送
り込む装置の一例を説明する。溶液トレー14中のめっき
溶液をフィルター15によりろ過し、ポンプ16により冷却
装置付溶液タンク９に送り込む。次いで、所定の温度に
調節されためっき溶液を冷却装置付溶液タンク９からブ
ラシ７に注入する。また、ピストンリング６の硬質クロ
ムめっき層の表面から溢れ落ちるめっき溶液を、溶液ト
レー14に回収し、繰り返し使用すれば経済的に好まし
い。
り込む装置の一例を説明する。溶液トレー14中のめっき
溶液をフィルター15によりろ過し、ポンプ16により冷却
装置付溶液タンク９に送り込む。次いで、所定の温度に
調節されためっき溶液を冷却装置付溶液タンク９からブ
ラシ７に注入する。また、ピストンリング６の硬質クロ
ムめっき層の表面から溢れ落ちるめっき溶液を、溶液ト
レー14に回収し、繰り返し使用すれば経済的に好まし
い。
【００２５】この装置によりめっきを行うには、ブラシ
７ａに溶液注入パイプ８からめっき溶液を連続的に注入
しながら回転装置（図示せず）によりピストンリング６
を回転する。この時、ブラシ７ａはピストンリング６に
押付けられているので、常時摩擦がかけられた状態でピ
ストンリング６の硬質クロムめっき層３には固体潤滑剤
粒子分散軟質合金複合めっき層が施される。なお、適当
な摩擦が得られるように、ピストンリングの回転数、ブ
ラシ及びブラシの形状、硬度、ブラシのピストンリング
に対する圧力等を調節し、ピストンリングとブラシとの
密着力を高めるのが好ましい。
７ａに溶液注入パイプ８からめっき溶液を連続的に注入
しながら回転装置（図示せず）によりピストンリング６
を回転する。この時、ブラシ７ａはピストンリング６に
押付けられているので、常時摩擦がかけられた状態でピ
ストンリング６の硬質クロムめっき層３には固体潤滑剤
粒子分散軟質合金複合めっき層が施される。なお、適当
な摩擦が得られるように、ピストンリングの回転数、ブ
ラシ及びブラシの形状、硬度、ブラシのピストンリング
に対する圧力等を調節し、ピストンリングとブラシとの
密着力を高めるのが好ましい。
【００２６】硬質クロムめっき層表面に摩擦をかけなが
ら電着を施すことにより、固体潤滑剤粒子分散軟質合金
複合めっき層と硬質クロムめっき層との密着力が向上す
る理由は必ずしも明らかではないが、以下のような理由
によるものと思われる。
ら電着を施すことにより、固体潤滑剤粒子分散軟質合金
複合めっき層と硬質クロムめっき層との密着力が向上す
る理由は必ずしも明らかではないが、以下のような理由
によるものと思われる。
【００２７】硬質クロムめっき層の表面は酸化されやす
いが、めっき操作中に徐々に形成する比較的柔らかな酸
化皮膜をブラシで擦り除きながらめっきを施すことがで
きるので、硬質クロムめっき層の表面が殆ど酸化されず
に、すなわち、めっき層の表面が活性な状態で固体潤滑
剤粒子分散軟質合金複合めっき層が形成される。密着力
の劣化の原因の一つと考えられる硬質クロムめっき層の
表面の酸化なしに、固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っき層を形成できるので、硬質クロムめっき層と固体潤
滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層との密着力が向上す
るものと考えられる。
いが、めっき操作中に徐々に形成する比較的柔らかな酸
化皮膜をブラシで擦り除きながらめっきを施すことがで
きるので、硬質クロムめっき層の表面が殆ど酸化されず
に、すなわち、めっき層の表面が活性な状態で固体潤滑
剤粒子分散軟質合金複合めっき層が形成される。密着力
の劣化の原因の一つと考えられる硬質クロムめっき層の
表面の酸化なしに、固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っき層を形成できるので、硬質クロムめっき層と固体潤
滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層との密着力が向上す
るものと考えられる。
【００２８】硬質クロムめっき層の表面を摩擦するもの
として、ブラシを例示したが、ブラシに限らず、不織布
等を用いることもできる。ブラシ、不織布等の材質は動
物繊維、植物繊維又は合成繊維であることが好ましい。
として、ブラシを例示したが、ブラシに限らず、不織布
等を用いることもできる。ブラシ、不織布等の材質は動
物繊維、植物繊維又は合成繊維であることが好ましい。
【００２９】また、ピストンリングのみを回転させて摩
擦をかけることを例示したが、逆にブラシのみを回転さ
せて摩擦を生じさせてもよい。
擦をかけることを例示したが、逆にブラシのみを回転さ
せて摩擦を生じさせてもよい。
【００３０】さらに、ブラシ７にめっき溶液を含ませた
例を述べたが、また、ブラシ７にめっき溶液を注入せ
ず、ブラシで覆われる部分以外の、ピストンリング６の
硬質クロムめっき層の表面に、めっき溶液を送り込ん
で、めっきを施すこともできる。本発明は外径が50〜60
0mm のピストンリングに適用することができる。
例を述べたが、また、ブラシ７にめっき溶液を注入せ
ず、ブラシで覆われる部分以外の、ピストンリング６の
硬質クロムめっき層の表面に、めっき溶液を送り込ん
で、めっきを施すこともできる。本発明は外径が50〜60
0mm のピストンリングに適用することができる。
【００３１】本発明を以下の具体的実施例によりさらに
詳細に説明する。実施例１ ピストンリングの外周摺動面に第１層として硬質クロム
めっき層を形成する第１工程、第１層の硬質クロムめっ
き層の表面を粗面化する第２工程、及び粗面化した硬質
クロムめっき層表面に、摩擦を加えながらめっきを施し
て固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層を形成する
第３工程により皮膜を形成した。
詳細に説明する。実施例１ ピストンリングの外周摺動面に第１層として硬質クロム
めっき層を形成する第１工程、第１層の硬質クロムめっ
き層の表面を粗面化する第２工程、及び粗面化した硬質
クロムめっき層表面に、摩擦を加えながらめっきを施し
て固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層を形成する
第３工程により皮膜を形成した。
【００３２】まず第１の工程では、呼び径×幅×厚さが
110mm ×3.0 mm×4.5 mmのSKD-61材のピストンリングを
母材として、外周摺動面を図２に示すようにテーパ状に
加工した。このように加工したピストンリングの外周摺
動面に、表１に示す浴組成のめっき浴を用いて表１に示
す条件で硬質クロムめっきを行った。
110mm ×3.0 mm×4.5 mmのSKD-61材のピストンリングを
母材として、外周摺動面を図２に示すようにテーパ状に
加工した。このように加工したピストンリングの外周摺
動面に、表１に示す浴組成のめっき浴を用いて表１に示
す条件で硬質クロムめっきを行った。
【００３３】 表１浴組成 Cr2 O 3 250g/ リットル H 2 SO4 1g/ リットル Na2 SiF 6 5g/ リットルめっき条件 浴温 55 ℃ 電流密度 (陰極) 50A/dm 2 めっき時間 8時間
【００３４】得られた硬質クロムめっき層の厚さは300
μｍであった。次に図２に示すようにラッピングにより
硬質クロムめっき層をテーパ状に仕上げ、硬質クロムめ
っき層の端部以外の平坦部の厚さを200 μｍとした。
μｍであった。次に図２に示すようにラッピングにより
硬質クロムめっき層をテーパ状に仕上げ、硬質クロムめ
っき層の端部以外の平坦部の厚さを200 μｍとした。
【００３５】次に第２工程として、得られた硬質クロム
めっき層を有するピストンリングを10rpm で回転させな
がら、硬質クロムめっき層の表面に、硬質粒子としてSi
C#180 を３気圧のエアー圧力で吹きつけブラストホーニ
ングを施して、表面を粗面化し、平均深さ約３μｍの多
数の細かな窪み４を形成した。
めっき層を有するピストンリングを10rpm で回転させな
がら、硬質クロムめっき層の表面に、硬質粒子としてSi
C#180 を３気圧のエアー圧力で吹きつけブラストホーニ
ングを施して、表面を粗面化し、平均深さ約３μｍの多
数の細かな窪み４を形成した。
【００３６】次に得られた硬質クロムめっき層の粗面化
した表面に、表２に示す条件で電解脱脂を施した。
した表面に、表２に示す条件で電解脱脂を施した。
【００３７】 表２電解液 NaOH 75g/リットル Na3 PO4 10g/リットル Na2 CO 3 14g/リットル条件 浴温 80℃ 電圧 ８Ｖ 電流密度 (陽極) 7.5A/dm2 電解時間 30秒間
【００３８】次いで、電解脱脂を施した硬質クロムめっ
き層の表面に、表３に示す条件で酸性活性化電解を施し
た。
き層の表面に、表３に示す条件で酸性活性化電解を施し
た。
【００３９】 表３電解液 H 2 SO 4 200g/リットル条件 浴温 40℃ 電流密度 0.5A/dm2 電解時間 15秒間
【００４０】次に第３工程として、清浄処理が施された
硬質クロムめっき層表面に、図３に示す装置を用いてブ
ラシ押付け法により二硫化モリブデン粒子分散銅−錫合
金複合めっきを施した。
硬質クロムめっき層表面に、図３に示す装置を用いてブ
ラシ押付け法により二硫化モリブデン粒子分散銅−錫合
金複合めっきを施した。
【００４１】溶液トレー14中に表４に示す組成のめっき
溶液を入れ、フィルター15によりろ過し、ポンプ16によ
り冷却装置付溶液タンク９に送り込み、次いで、65℃に
調節しためっき溶液を冷却装置付溶液タンク９からブラ
シ７ａに注入した。
溶液を入れ、フィルター15によりろ過し、ポンプ16によ
り冷却装置付溶液タンク９に送り込み、次いで、65℃に
調節しためっき溶液を冷却装置付溶液タンク９からブラ
シ７ａに注入した。
【００４２】回転装置（図示せず）によりピストンリン
グを回転し、ピストンリング表面に摩擦をかけながら、
表４に示す条件で通電して、電着により、硬質クロムめ
っき層上に二硫化モリブデン粒子分散銅−錫合金複合め
っきを施した。得られた二硫化モリブデン粒子分散銅−
錫合金複合めっき層の合金組成を表４に示す。なお、二
硫化モリブデン粒子の平均粒径は1.5 μｍであった。
グを回転し、ピストンリング表面に摩擦をかけながら、
表４に示す条件で通電して、電着により、硬質クロムめ
っき層上に二硫化モリブデン粒子分散銅−錫合金複合め
っきを施した。得られた二硫化モリブデン粒子分散銅−
錫合金複合めっき層の合金組成を表４に示す。なお、二
硫化モリブデン粒子の平均粒径は1.5 μｍであった。
【００４３】 表４めっき液 CuCN 35g/ リットル Na2 SnO 3 ・3H2 O 38g/ リットル NaCN 54g/ リットル NaOH 7.5g/ リットル MoS 2 30g/ リットル pH 12.6条件 浴温 65℃ 電流密度 3A/dm 2 時間 30分間電析合金組成 銅 85 重量％ 錫 15 重量％ 二硫化モリブデン 15 容量％
【００４４】得られた二硫化モリブデン粒子分散銅−錫
合金複合めっき層の厚さは30μｍであった。
合金複合めっき層の厚さは30μｍであった。
【００４５】比較例１ 実施例１と同じ素材のピストンリング母材の外周摺動面
に、実施例１と同様に厚さ250 μｍの平坦な硬質クロム
めっき層のみを形成した。
に、実施例１と同様に厚さ250 μｍの平坦な硬質クロム
めっき層のみを形成した。
【００４６】比較例２ 実施例１と同じ素材のピストンリング母材の外周摺動面
に、平坦なポーラス度30％のポーラスクロムめっき層
(厚さ250 μｍ) のみを形成した。
に、平坦なポーラス度30％のポーラスクロムめっき層
(厚さ250 μｍ) のみを形成した。
【００４７】比較例３ 実施例１と同じ素材のピストンリング母材の外周摺動面
に、厚さ250 μｍの硬質クロムめっき層を形成し、その
上に厚さ５μｍの錫めっき層を形成した。
に、厚さ250 μｍの硬質クロムめっき層を形成し、その
上に厚さ５μｍの錫めっき層を形成した。
【００４８】比較例４ 実施例１と同じ素材のピストンリング母材の外周摺動面
に、平坦なポーラス度30％のポーラスクロムめっき層(
厚さ250 μｍ) を形成し、その上に厚さ５μｍのニッケ
ルストライク層を形成した。さらにその上に表５に示す
浴組成及びめっき条件で、平坦な厚さ20μｍの二硫化モ
リブデン粒子分散銅−錫合金複合めっき層を設けた。
に、平坦なポーラス度30％のポーラスクロムめっき層(
厚さ250 μｍ) を形成し、その上に厚さ５μｍのニッケ
ルストライク層を形成した。さらにその上に表５に示す
浴組成及びめっき条件で、平坦な厚さ20μｍの二硫化モ
リブデン粒子分散銅−錫合金複合めっき層を設けた。
【００４９】 表５めっき液 CuCN 30g/リットル K 2 SnO 3 ・3H 2 O 40g/リットル KCN 60g/リットル KOH 12g/リットル MoS 2 30g/リットルめっき条件 浴温 65℃ 電流密度 3A/dm 2 時間 20分間
【００５０】実機試験 ４サイクル水冷６気筒5000ccディーゼルエンジン用の鋳
鉄(FC-25) 製エンジンシリンダに、上記各種のピストン
リングを第１圧力リングとして組み込み、馴らし運転な
しで、無負荷と全負荷で2900rpm で60秒サイクルで２時
間の連続サイクル運転を行い、ピストンリングの摺動面
及びシリンダの摺動面の状態を観察した。その結果を表
６に示す。
鉄(FC-25) 製エンジンシリンダに、上記各種のピストン
リングを第１圧力リングとして組み込み、馴らし運転な
しで、無負荷と全負荷で2900rpm で60秒サイクルで２時
間の連続サイクル運転を行い、ピストンリングの摺動面
及びシリンダの摺動面の状態を観察した。その結果を表
６に示す。
【００５１】 表６ 試験後の表面状態 ピストンリングの シリンダの 外周面 内周面 実施例１ スカッフなし スカッフなし比較例１ ３箇所スカッフあり ３箇所スカッフあり比較例２ スカッフなし ２箇所スカッフあり比較例３ ３箇所スカッフあり ３箇所スカッフあり比較例４ ２箇所スカッフあり ２箇所スカッフあり
【００５２】表６から明らかなように、実施例１の表面
処理を施したピストンリングは、ピストンリングの外周
面及びシリンダの内周面のいずれにもスカッフィングが
見られず、比較例１〜４のピストンリングに比べて、皮
膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に優れていることがわか
る。また、実施例１の表面処理を施したピストンリング
は、ニッケルストライクを設けた比較例４のピストンリ
ングに比して、皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に優れ
ていることから、ニッケルストライクなしでも良好な皮
膜の耐剥離性及び耐スカッフ性を有することがわかる。
処理を施したピストンリングは、ピストンリングの外周
面及びシリンダの内周面のいずれにもスカッフィングが
見られず、比較例１〜４のピストンリングに比べて、皮
膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に優れていることがわか
る。また、実施例１の表面処理を施したピストンリング
は、ニッケルストライクを設けた比較例４のピストンリ
ングに比して、皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に優れ
ていることから、ニッケルストライクなしでも良好な皮
膜の耐剥離性及び耐スカッフ性を有することがわかる。
【００５３】
【発明の効果】以上詳述した通り、硬質クロムめっき層
の表面を粗面化し、かつその硬質クロムめっき層の表面
に摩擦を加えながら固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っきを施した本発明のピストンリングは、良好な初期な
じみ性を有し、かつ皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に
も優れている。
の表面を粗面化し、かつその硬質クロムめっき層の表面
に摩擦を加えながら固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合め
っきを施した本発明のピストンリングは、良好な初期な
じみ性を有し、かつ皮膜の耐剥離性及び耐スカッフ性に
も優れている。
【図１】本発明の一実施例によるピストンリングの平面
図である。
図である。
【図２】図１の矢視Ａ−Ａ線断面図である。
【図３】ブラシ押付け法によりめっきを施す装置の模式
図である。
図である。
１・・・ピストンリング ２・・・ピストンリング母材 ３・・・硬質クロムめっき層 ４・・・窪み ５・・・固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層 ６・・・ピストンリング ７・・・ブラシ式めっき装置 ７ａ・・ブラシ ８・・・溶液注入パイプ ９・・・冷却装置付溶液タンク 10・・・陽極固定カバー 11・・・陽極支持棒 12・・・陰極端子 13・・・押付けバネ 14・・・溶液トレー 15・・・フィルター 16・・・ポンプ 17・・・黒鉛陽極板
Claims (4)
- 【請求項１】 少なくともその外周摺動面に、硬質クロ
ムめっき層と固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層
との二重構造を有するピストンリングにおいて、前記硬
質クロムめっき層の表面は粗面化されており、前記粗面
化された硬質クロムめっき層の表面に前記固体潤滑剤粒
子分散軟質合金複合めっき層が形成されていることを特
徴とするピストンリング。 - 【請求項２】 請求項１に記載のピストンリングにおい
て、硬質クロムめっき層の厚さが100 〜500 μｍであ
り、固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層の厚さが
５〜50μｍであることを特徴とするピストンリング。 - 【請求項３】 少なくともその外周摺動面に、硬質クロ
ムめっき層と固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき層
との二重構造を有するピストンリングの製造方法におい
て、(1) ピストンリングの外周面に前記硬質クロムめっ
き層を形成し、(2) 前記硬質クロムめっき層の表面を粗
面化し、(3) 前記粗面化した硬質クロムめっき層の表面
に、摩擦を加えながらめっきを施して前記固体潤滑剤粒
子分散軟質合金複合めっき層を形成することを特徴とす
るピストンリングの製造方法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の製造方法において、軟
質合金に少なくとも一種類以上の固体潤滑剤粒子を複合
分散させて前記固体潤滑剤粒子分散軟質合金複合めっき
層を形成することを特徴とするピストンリングの製造方
法。 【０００１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399892A JPH06137432A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | ピストンリング及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399892A JPH06137432A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | ピストンリング及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06137432A true JPH06137432A (ja) | 1994-05-17 |
Family
ID=18047993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31399892A Pending JPH06137432A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | ピストンリング及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06137432A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6355366B1 (en) * | 1999-06-24 | 2002-03-12 | Duralloy Ag | Process for coating a workpiece with a lubricant |
| CN101813137A (zh) * | 2009-02-20 | 2010-08-25 | 住友重机械工业株式会社 | 动力传递装置及动力传递装置的中空轴的制造方法 |
-
1992
- 1992-10-29 JP JP31399892A patent/JPH06137432A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6355366B1 (en) * | 1999-06-24 | 2002-03-12 | Duralloy Ag | Process for coating a workpiece with a lubricant |
| EP1063323A3 (de) * | 1999-06-24 | 2004-01-07 | Duralloy AG | Verfahren zur Beschichtung eines Werkstückes mit einem Schmierstoff |
| CN101813137A (zh) * | 2009-02-20 | 2010-08-25 | 住友重机械工业株式会社 | 动力传递装置及动力传递装置的中空轴的制造方法 |
| JP2010190412A (ja) * | 2009-02-20 | 2010-09-02 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 動力伝達装置及び動力伝達装置の中空軸の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4718155A (en) | Bearings | |
| CN1367849A (zh) | 轻合金基复合防护多功能涂层 | |
| CN1073047A (zh) | 碱性干电池 | |
| CN1124656C (zh) | 电池容器、电池容器用的表面处理钢板及其制造方法 | |
| KR920010879B1 (ko) | 플레인 베어링 | |
| US8470452B2 (en) | Wear resistant ceramic coated aluminum alloy article | |
| US5387461A (en) | Sliding-bearing material | |
| WO2015104329A1 (en) | Sliding engine component | |
| JPH06137432A (ja) | ピストンリング及びその製造方法 | |
| US2741016A (en) | Composite bearing and method of making same | |
| JP2005534871A (ja) | オーバーレイ合金層を備える平軸受 | |
| JPH0552265A (ja) | ピストンリング及びその製造方法 | |
| JP3339874B2 (ja) | 耐摩耗性に優れたエンジン用軽合金製シリンダ及び複合金属メッキ装置 | |
| JPH06272078A (ja) | 電気めっき法 | |
| JP2911665B2 (ja) | エンジンのピストン及びその製造方法 | |
| JP2000129492A (ja) | 内燃機関用ピストンリング及びその製造方法 | |
| CN100496965C (zh) | 铝合金汽缸内壁的阳极氧化皮膜形成方法 | |
| JPH1182151A (ja) | アルミニウム合金製シリンダブロック | |
| JP2005105354A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0625890A (ja) | 電気めっき法 | |
| JP2868153B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JPH1182152A (ja) | アルミニウム合金製シリンダブロック及びその製造方法 | |
| JP3845217B2 (ja) | 耐酸性耐摩耗性Ｎｉ基合金製の摺動面構成体 | |
| JP3944788B2 (ja) | アルミ合金シリンダー内壁の陽極酸化コーティング膜形成方法 | |
| JP3894687B2 (ja) | ピストンリング |