JPH06158251A - 塑性加工における連続焼鈍方法及び装置 - Google Patents
塑性加工における連続焼鈍方法及び装置Info
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- JPH06158251A JPH06158251A JP33684792A JP33684792A JPH06158251A JP H06158251 A JPH06158251 A JP H06158251A JP 33684792 A JP33684792 A JP 33684792A JP 33684792 A JP33684792 A JP 33684792A JP H06158251 A JPH06158251 A JP H06158251A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 α＋β黄銅等の高温焼鈍域で平衡多相組織を
有しかつ低温焼鈍域で平衡単相組織を有する合金に関
し、非平衡組織を有する前記焼鈍合金を短時間焼鈍によ
り単相組織すること。 【構成】 本発明は、非平衡相を有する該焼鈍合金を減
面率５〜３０％の冷間加工を施した後に、低温焼鈍温度
域での短時間焼鈍を１回または複数回行うことによって
達成できる。
有しかつ低温焼鈍域で平衡単相組織を有する合金に関
し、非平衡組織を有する前記焼鈍合金を短時間焼鈍によ
り単相組織すること。 【構成】 本発明は、非平衡相を有する該焼鈍合金を減
面率５〜３０％の冷間加工を施した後に、低温焼鈍温度
域での短時間焼鈍を１回または複数回行うことによって
達成できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合金の焼鈍方法及びそ
の装置に関する。
の装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】６５／３５黄銅等の合金は、溶解鋳造で
作ったインゴットに塑性加工と焼鈍を繰り返し施して最
終製品寸法にされる。焼鈍するのは、塑性加工中に合金
が加工硬化を受け、終いには加工できなくなるので、途
中焼鈍によって合金の受けた塑性加工歪みを解放するた
めである。従って、塑性加工可能な減面率（断面積減少
率）が大きいほど焼鈍回数を少なくすることができる。
この減面率は、金属組織が多相より単相の方が一般に大
きく取ることができる。しかし、焼鈍温度によって多相
が現れたり、単相が現れたりする。例えば、６５／３５
黄銅の通常の焼鈍温度は約４３０〜７０５℃であり、約
６００℃以上ではα＋βの平衡２相組織であり、それよ
り低い温度ではα単相の平行組織を有する。０．２〜
０．３ｍｍ径のワイヤーカット用６５／３５黄銅電極線
のように加工度の多いもの（減面率９０〜９５％）は通
常単相組織状態で加工される。
作ったインゴットに塑性加工と焼鈍を繰り返し施して最
終製品寸法にされる。焼鈍するのは、塑性加工中に合金
が加工硬化を受け、終いには加工できなくなるので、途
中焼鈍によって合金の受けた塑性加工歪みを解放するた
めである。従って、塑性加工可能な減面率（断面積減少
率）が大きいほど焼鈍回数を少なくすることができる。
この減面率は、金属組織が多相より単相の方が一般に大
きく取ることができる。しかし、焼鈍温度によって多相
が現れたり、単相が現れたりする。例えば、６５／３５
黄銅の通常の焼鈍温度は約４３０〜７０５℃であり、約
６００℃以上ではα＋βの平衡２相組織であり、それよ
り低い温度ではα単相の平行組織を有する。０．２〜
０．３ｍｍ径のワイヤーカット用６５／３５黄銅電極線
のように加工度の多いもの（減面率９０〜９５％）は通
常単相組織状態で加工される。
【０００３】一般的に焼鈍は、焼鈍時間を短くするため
に、引っ張り強度や伸び等の機械的性質を損なわない範
囲で高温焼鈍が行われ、生産効率が上げられる。しか
し、焼鈍温度での平衡相が多相の場合、焼鈍後の冷却中
に十分相変化が行われないため、低温になっても、高温
安定相が残留し不平衡な多相組織となってしまう。従っ
て、十分軟化した単相組織を得るには、低温の平衡単相
組織温度域で長時間焼鈍をしなければならないが、低温
焼鈍は生産効率が悪い。低温の連続焼鈍により生産効率
を高めるには、加熱部の大きな焼鈍炉を必要とし、特
に、材料を屈曲させることが不可能な場合、極めて加熱
部が長くなり、広い設置面積を必要とする。また、多品
種少量生産材の焼鈍では、加熱部の大きな焼鈍炉を利用
すると、必要以上の焼鈍処理を一度に行わなければなら
ないという欠点がある。このために、焼鈍をバッチ式で
行い、焼鈍材を貯蔵しておいて、伸線作業の都度取り出
す方式が採用され、連続焼鈍装置が採用されていない。
なお、本明細書において使用される「低温」「高温」は
相対的なものである。
に、引っ張り強度や伸び等の機械的性質を損なわない範
囲で高温焼鈍が行われ、生産効率が上げられる。しか
し、焼鈍温度での平衡相が多相の場合、焼鈍後の冷却中
に十分相変化が行われないため、低温になっても、高温
安定相が残留し不平衡な多相組織となってしまう。従っ
て、十分軟化した単相組織を得るには、低温の平衡単相
組織温度域で長時間焼鈍をしなければならないが、低温
焼鈍は生産効率が悪い。低温の連続焼鈍により生産効率
を高めるには、加熱部の大きな焼鈍炉を必要とし、特
に、材料を屈曲させることが不可能な場合、極めて加熱
部が長くなり、広い設置面積を必要とする。また、多品
種少量生産材の焼鈍では、加熱部の大きな焼鈍炉を利用
すると、必要以上の焼鈍処理を一度に行わなければなら
ないという欠点がある。このために、焼鈍をバッチ式で
行い、焼鈍材を貯蔵しておいて、伸線作業の都度取り出
す方式が採用され、連続焼鈍装置が採用されていない。
なお、本明細書において使用される「低温」「高温」は
相対的なものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高温
焼鈍温度域で平衡多相組織を有しかつ低温焼鈍温度域で
平衡単相組織を有する合金を短時間焼鈍で単相組織にす
ることにより、塑性加工での減面率が大きくでき、その
結果焼鈍回数を減らすことができ、焼鈍すべきロットの
大小に関わらず、生産効率の向上が可能となる連続焼鈍
方法及び装置を提供することである。
焼鈍温度域で平衡多相組織を有しかつ低温焼鈍温度域で
平衡単相組織を有する合金を短時間焼鈍で単相組織にす
ることにより、塑性加工での減面率が大きくでき、その
結果焼鈍回数を減らすことができ、焼鈍すべきロットの
大小に関わらず、生産効率の向上が可能となる連続焼鈍
方法及び装置を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の焼鈍方法は、高温焼鈍温度域で平衡多相組
織を有しかつ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する合
金に関して、高温焼鈍温度域で焼鈍され、非平衡組織を
有する該合金を、減面率５〜３０％の冷間加工を施した
後に、低温焼鈍温度域で短時間焼鈍することを、１回ま
たは複数回行う。
に、本発明の焼鈍方法は、高温焼鈍温度域で平衡多相組
織を有しかつ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する合
金に関して、高温焼鈍温度域で焼鈍され、非平衡組織を
有する該合金を、減面率５〜３０％の冷間加工を施した
後に、低温焼鈍温度域で短時間焼鈍することを、１回ま
たは複数回行う。
【０００６】本発明の前記焼鈍方法は、特に、合金が６
５／３５黄銅である場合に最適である。
５／３５黄銅である場合に最適である。
【０００７】さらに、本発明の前記焼鈍方法は、高温焼
鈍温度域で平衡多相組織を有しかつ低温焼鈍温度域で平
衡単相組織を有する合金に関して、該合金の線材を短時
間焼鈍を行う手段と、それに続いて冷間加工を施す手段
と、それに続いて低温焼鈍域での短時間焼鈍を行う手段
を相連続して備え、前記焼鈍を行う手段が、高温焼鈍域
にある線材の長さ及び低温焼鈍域にある線材の長さを制
御する装置を有することを特徴とする連続焼鈍装置によ
って行うことができる。
鈍温度域で平衡多相組織を有しかつ低温焼鈍温度域で平
衡単相組織を有する合金に関して、該合金の線材を短時
間焼鈍を行う手段と、それに続いて冷間加工を施す手段
と、それに続いて低温焼鈍域での短時間焼鈍を行う手段
を相連続して備え、前記焼鈍を行う手段が、高温焼鈍域
にある線材の長さ及び低温焼鈍域にある線材の長さを制
御する装置を有することを特徴とする連続焼鈍装置によ
って行うことができる。
【０００８】また、前記連続焼鈍装置は、前記焼鈍を行
う手段が、前記合金の線材を張るようにして配置された
１対の給電輪を有し、該１対の給電輪間にガイドロール
を設け、該ガイドロールの位置を変えることにより、そ
れぞれ高温焼鈍域にある線材の長さ及び低温焼鈍域にあ
る線材の長さを制御することもできる。
う手段が、前記合金の線材を張るようにして配置された
１対の給電輪を有し、該１対の給電輪間にガイドロール
を設け、該ガイドロールの位置を変えることにより、そ
れぞれ高温焼鈍域にある線材の長さ及び低温焼鈍域にあ
る線材の長さを制御することもできる。
【０００９】
【作用】本発明が適用できる合金は高温焼鈍温度域での
平衡組織が多相であり、かつ低温焼鈍温度域での平衡組
織が単相であれば何でも適用でき、例えば、６５／３５
黄銅（Ｆｅ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ等を添加したもの
を含む）、Ａｇ−Ａｌ合金、Ａｇ−Ｃｄ合金、Ａｇ−Ｚ
ｎ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金等を挙げることができる。
平衡組織が多相であり、かつ低温焼鈍温度域での平衡組
織が単相であれば何でも適用でき、例えば、６５／３５
黄銅（Ｆｅ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ等を添加したもの
を含む）、Ａｇ−Ａｌ合金、Ａｇ−Ｃｄ合金、Ａｇ−Ｚ
ｎ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金等を挙げることができる。
【００１０】これら合金は通常の塑性加工の後、高温焼
鈍温度域で通常の焼鈍（以降一次焼鈍と呼ぶ）を施され
るが、焼鈍後に冷間加工を施すとき、その組織は高温平
衡相が残留している組織を呈している。なお、前記焼鈍
は従来行われるバッチ炉によっても直接通電加熱等の連
続加熱によっても良い。前記焼鈍後の合金に歪エネルギ
ーを付与する為に減面率５〜３０％の冷間加工を施す。
冷間加工は伸線加工、圧延加工、スエージ加工等の合金
に加工歪みを付加するものであれば何でも適用できる。
次に、当該合金に低温焼鈍温度域で短時間焼鈍（以降二
次焼鈍と呼ぶ）を施す。短時間焼鈍方法は、直接通電加
熱、赤外線加熱、レーザー加熱、誘導加熱、ヒートロー
ル加熱等の急速加熱方法が好ましい。前記冷間加工によ
り、当該合金は加工歪みを受けているために、前記二次
焼鈍中に、合金元素の拡散は、加工歪みを受けていない
時より加速され、すみやかに低温焼鈍温度域における平
衡単相組織となり、焼鈍により軟化する。
鈍温度域で通常の焼鈍（以降一次焼鈍と呼ぶ）を施され
るが、焼鈍後に冷間加工を施すとき、その組織は高温平
衡相が残留している組織を呈している。なお、前記焼鈍
は従来行われるバッチ炉によっても直接通電加熱等の連
続加熱によっても良い。前記焼鈍後の合金に歪エネルギ
ーを付与する為に減面率５〜３０％の冷間加工を施す。
冷間加工は伸線加工、圧延加工、スエージ加工等の合金
に加工歪みを付加するものであれば何でも適用できる。
次に、当該合金に低温焼鈍温度域で短時間焼鈍（以降二
次焼鈍と呼ぶ）を施す。短時間焼鈍方法は、直接通電加
熱、赤外線加熱、レーザー加熱、誘導加熱、ヒートロー
ル加熱等の急速加熱方法が好ましい。前記冷間加工によ
り、当該合金は加工歪みを受けているために、前記二次
焼鈍中に、合金元素の拡散は、加工歪みを受けていない
時より加速され、すみやかに低温焼鈍温度域における平
衡単相組織となり、焼鈍により軟化する。
【００１１】この時、加えた冷間加工の減面率が５％未
満であると元素の拡散の促進効果が不十分であり組織の
均一化が十分行われず、多相組織が残留する。一方減面
率が３０％を越えると含有元素の拡散が十分行われる前
に再結晶化が起こり歪みエネルギーが消費され、含有元
素の拡散の促進効果が減ぜられる為組織の均一化が十分
行われず、多相組織が残留する。なお、この減面率を正
確に制御するためには、一次焼鈍で十分軟化して歪エネ
ルギーが完全に解放されていることが重要である。
満であると元素の拡散の促進効果が不十分であり組織の
均一化が十分行われず、多相組織が残留する。一方減面
率が３０％を越えると含有元素の拡散が十分行われる前
に再結晶化が起こり歪みエネルギーが消費され、含有元
素の拡散の促進効果が減ぜられる為組織の均一化が十分
行われず、多相組織が残留する。なお、この減面率を正
確に制御するためには、一次焼鈍で十分軟化して歪エネ
ルギーが完全に解放されていることが重要である。
【００１２】また、最適な二次焼鈍条件は合金種、合金
形状、加熱方法によって異なり、要求される製品特性に
応じて焼鈍温度、焼鈍時間、焼鈍速度等を設定すれば良
い。好ましくは多相組織となる温度直下からそれより約
５０℃低温までの温度範囲で、約２秒以下の加熱条件が
良い。さらに、上記工程（一次焼鈍−冷間加工−二次焼
鈍）で拡散が不十分であり組織の均一化が不十分な場合
は、上記工程に続いて上記工程のうち（冷間加工−二次
焼鈍）工程を繰り返し行えば良い。
形状、加熱方法によって異なり、要求される製品特性に
応じて焼鈍温度、焼鈍時間、焼鈍速度等を設定すれば良
い。好ましくは多相組織となる温度直下からそれより約
５０℃低温までの温度範囲で、約２秒以下の加熱条件が
良い。さらに、上記工程（一次焼鈍−冷間加工−二次焼
鈍）で拡散が不十分であり組織の均一化が不十分な場合
は、上記工程に続いて上記工程のうち（冷間加工−二次
焼鈍）工程を繰り返し行えば良い。
【００１３】さらに、本発明の連続焼鈍装置では、線材
が通過する焼鈍域が短いため、一度に処理すべき線材の
長さが比較的短くても、すなわち小さなロットでも、焼
鈍・伸線処理できる。すなわち、従来の低温焼鈍方式を
そのまま連続的にした場合には焼鈍域が長くなってしま
うので、それに見合った長さの線材を必要とするのに対
し、本発明では焼鈍域が短いので、焼鈍装置の占める面
積が小さくなるばかりでなく、小さいロットの処理にも
利用できる。
が通過する焼鈍域が短いため、一度に処理すべき線材の
長さが比較的短くても、すなわち小さなロットでも、焼
鈍・伸線処理できる。すなわち、従来の低温焼鈍方式を
そのまま連続的にした場合には焼鈍域が長くなってしま
うので、それに見合った長さの線材を必要とするのに対
し、本発明では焼鈍域が短いので、焼鈍装置の占める面
積が小さくなるばかりでなく、小さいロットの処理にも
利用できる。
【００１４】本発明の連続装置では、線材の巻取りを１
台の巻取装置で済ますことができ、且つ生産性の向上を
図れる。線材の加熱を通電により行う場合、給電輪の間
隔を変えることによって、加熱制御を行う。
台の巻取装置で済ますことができ、且つ生産性の向上を
図れる。線材の加熱を通電により行う場合、給電輪の間
隔を変えることによって、加熱制御を行う。
【００１５】
【実施例】連続焼鈍装置を図１により詳しく説明する。
当該装置全体は室温に置かれ、１は合金線材で、固定ロ
ール２を介して一次焼鈍部、伸線加工部、二次焼鈍部の
順に連続供給され、固定ロール３を介して取り出され
る。４、５、６、７、８及び９は給電輪で、４−５、４
−６、７−８及び７−９間に電圧が付加され、それら間
に張られた合金線材１に電流を流す。ガイドロール１０
−１２と１３−１５はそれぞれの位置が移動でき、給電
輪４−５及び７−８間に張られる合金線材１の長さを変
え、４−５及び７−８間の電気抵抗値を変化させること
により、合金線材１の予熱温度を調整する。本実施例の
給電輪４−５及び７−８間に張られる合金線材１の長さ
は、３．５ｍである。給電輪５−６間で合金線材は一次
焼鈍温度迄加熱され、給電輪８−９間で二次焼鈍温度迄
加熱される。なお、給電ロール５−６及び８−９間に存
在する合金線材１の長さは約１．５ｍである。また、給
電輪５−６間及び給電輪８−９間で、線材にはバックテ
ンションがかからないようになっている。なお、本実施
例の連続焼鈍装置では、線材の巻取装置は１台（図示せ
ず）である。
当該装置全体は室温に置かれ、１は合金線材で、固定ロ
ール２を介して一次焼鈍部、伸線加工部、二次焼鈍部の
順に連続供給され、固定ロール３を介して取り出され
る。４、５、６、７、８及び９は給電輪で、４−５、４
−６、７−８及び７−９間に電圧が付加され、それら間
に張られた合金線材１に電流を流す。ガイドロール１０
−１２と１３−１５はそれぞれの位置が移動でき、給電
輪４−５及び７−８間に張られる合金線材１の長さを変
え、４−５及び７−８間の電気抵抗値を変化させること
により、合金線材１の予熱温度を調整する。本実施例の
給電輪４−５及び７−８間に張られる合金線材１の長さ
は、３．５ｍである。給電輪５−６間で合金線材は一次
焼鈍温度迄加熱され、給電輪８−９間で二次焼鈍温度迄
加熱される。なお、給電ロール５−６及び８−９間に存
在する合金線材１の長さは約１．５ｍである。また、給
電輪５−６間及び給電輪８−９間で、線材にはバックテ
ンションがかからないようになっている。なお、本実施
例の連続焼鈍装置では、線材の巻取装置は１台（図示せ
ず）である。
【００１６】１６〜１７は一次焼鈍後、冷却された合金
線材１のキャンプスタンであり、合金線材１は伸線ダイ
ス１８で冷間加工され、キャンプスタン１９〜２０に巻
かれた後二次焼鈍部に導かれる。
線材１のキャンプスタンであり、合金線材１は伸線ダイ
ス１８で冷間加工され、キャンプスタン１９〜２０に巻
かれた後二次焼鈍部に導かれる。
【００１７】図２は給電図の説明図である。２１〜２３
は給電輪４〜６に圧接している銅合金製の給電ブラシ
で、可変変圧器２４より交流電圧が付加される。また、
給電輪７〜９も前記と同様な給電ブラシを介して電圧が
付加される。
は給電輪４〜６に圧接している銅合金製の給電ブラシ
で、可変変圧器２４より交流電圧が付加される。また、
給電輪７〜９も前記と同様な給電ブラシを介して電圧が
付加される。
【００１８】さらに、本装置以外にも例えば図３に示す
ような、前記給電輪７とキャンプスタン１９〜２０とを
兼ねる給電ロール２５を使用することもできる。給電輪
部７′とキャンプスタン部１９′は電気絶縁材２６によ
り隔たっている。なお、給電は交流電源のほか直流電源
によっても良い。
ような、前記給電輪７とキャンプスタン１９〜２０とを
兼ねる給電ロール２５を使用することもできる。給電輪
部７′とキャンプスタン部１９′は電気絶縁材２６によ
り隔たっている。なお、給電は交流電源のほか直流電源
によっても良い。
【００１９】次に、実施番号１〜５について説明する。
【００２０】ＪＩＳ Ｃ２７００相当合金のα＋βの２
相の黄銅を溶解鋳造して製造した直径２００ｍｍのビレ
ットを、８００℃で熱間押出しにより直径８ｍｍの線に
し、続いて冷間伸線により直径２．３〜２．６ｍｍの線
材とした。この線材のミクロ組織は２相であった。この
線材を前述の連続焼鈍装置により一次焼鈍−冷間加工−
二次焼鈍を４回繰り返した。所要時間は、全体で４０分
であった。その後、線引加工により０．２〜０．３ｍｍ
のワイヤカット用線材とした。
相の黄銅を溶解鋳造して製造した直径２００ｍｍのビレ
ットを、８００℃で熱間押出しにより直径８ｍｍの線に
し、続いて冷間伸線により直径２．３〜２．６ｍｍの線
材とした。この線材のミクロ組織は２相であった。この
線材を前述の連続焼鈍装置により一次焼鈍−冷間加工−
二次焼鈍を４回繰り返した。所要時間は、全体で４０分
であった。その後、線引加工により０．２〜０．３ｍｍ
のワイヤカット用線材とした。
【００２１】一次焼鈍は表１の条件で行った。なお、線
材の送り速度は２００〜４５０ｍ／ｍｉｎである。冷間
加工は、表２に示す減面率２．３〜５２．１％の冷間伸
線を行い、二次焼鈍は表１に示す条件で行った。最後の
二次焼鈍後の線材のβ相の存在量、機械的特性及び１時
間当たりの処理量をまとめて表２に示す。
材の送り速度は２００〜４５０ｍ／ｍｉｎである。冷間
加工は、表２に示す減面率２．３〜５２．１％の冷間伸
線を行い、二次焼鈍は表１に示す条件で行った。最後の
二次焼鈍後の線材のβ相の存在量、機械的特性及び１時
間当たりの処理量をまとめて表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】これによると、減面率５〜３０％の冷間加
工の実施番号２〜４には二次焼鈍後にβ相は全く認めら
れないが、それ以外の実施番号１及び５では二次焼鈍後
にβ相が残留してしまうことが分かる。また線材どうし
の擦れ傷は実施番号２〜４において極めて少なかった。
工の実施番号２〜４には二次焼鈍後にβ相は全く認めら
れないが、それ以外の実施番号１及び５では二次焼鈍後
にβ相が残留してしまうことが分かる。また線材どうし
の擦れ傷は実施番号２〜４において極めて少なかった。
【００２５】実施番号６〜７について説明する。実施番
号１と同様に製造した直径２．６ｍｍ及び直径２．２ｍ
ｍのα＋β黄銅線材を、大気バッチ電気炉で４６０℃で
２時間焼鈍して、線引加工により０．２〜０．３ｍｍの
ワイヤカット用線材とした。焼鈍後の線材のβ相量、機
械的特性、処理量を表２に示す。これによると、実施番
号６〜７でも焼鈍後にβ相は残留していなかったが、焼
鈍時間が長くかかる。従って、本発明は、焼鈍処理量が
実施番号６及び７に比較して約３〜４倍高く、優れた生
産性を有していることが分かる。
号１と同様に製造した直径２．６ｍｍ及び直径２．２ｍ
ｍのα＋β黄銅線材を、大気バッチ電気炉で４６０℃で
２時間焼鈍して、線引加工により０．２〜０．３ｍｍの
ワイヤカット用線材とした。焼鈍後の線材のβ相量、機
械的特性、処理量を表２に示す。これによると、実施番
号６〜７でも焼鈍後にβ相は残留していなかったが、焼
鈍時間が長くかかる。従って、本発明は、焼鈍処理量が
実施番号６及び７に比較して約３〜４倍高く、優れた生
産性を有していることが分かる。
【００２６】以上に説明したことから、一次焼鈍、冷間
加工、二次焼鈍工程を連続して行う本連続焼鈍方法及び
装置により、生産性が向上するばかりでなく、各工程中
に線どうしが擦れて生じる材料傷も無くせることがわか
る。
加工、二次焼鈍工程を連続して行う本連続焼鈍方法及び
装置により、生産性が向上するばかりでなく、各工程中
に線どうしが擦れて生じる材料傷も無くせることがわか
る。
【００２７】さらに、黄銅は酸化しやすい亜鉛元素を多
量に含むため、銅で行われているような還元能力の劣る
水蒸気等の安価な雰囲気での光輝焼鈍はできないが、本
連続焼鈍装置によると、加熱時間が短くなるため合金の
酸化が押さえられ、水蒸気等の雰囲気での光輝焼鈍もで
きる。
量に含むため、銅で行われているような還元能力の劣る
水蒸気等の安価な雰囲気での光輝焼鈍はできないが、本
連続焼鈍装置によると、加熱時間が短くなるため合金の
酸化が押さえられ、水蒸気等の雰囲気での光輝焼鈍もで
きる。
【００２８】
【発明の効果】高温焼鈍温度域で平衡多相組織を有しか
つ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する焼鈍された該
合金を、５〜３０％の冷間加工を施した後に該低温域で
の短時間焼鈍によって単相合金が得られる。また、上記
一次焼鈍、冷間加工、二次焼鈍工程を連続して行う連続
焼鈍装置により生産性を高くし、各工程中に発生する材
料傷を無くし、合金の酸化を押さえることができる。さ
らに、処理すべき線材の長さが短くても、適切な焼鈍・
伸線を行うことができる。
つ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する焼鈍された該
合金を、５〜３０％の冷間加工を施した後に該低温域で
の短時間焼鈍によって単相合金が得られる。また、上記
一次焼鈍、冷間加工、二次焼鈍工程を連続して行う連続
焼鈍装置により生産性を高くし、各工程中に発生する材
料傷を無くし、合金の酸化を押さえることができる。さ
らに、処理すべき線材の長さが短くても、適切な焼鈍・
伸線を行うことができる。
【図１】本発明の実施例に係る連続焼鈍装置の合金線材
の流れ図である。
の流れ図である。
【図２】本発明の実施例に係る給電方式の系統図であ
る。
る。
【図３】給電輪の構造例を示す概念図である。
１ 合金線材 ２、３ 固定ロール ４〜９ 給電輪 ７′ 給電輪部 １０〜１５ ガイドロール １６、１７ キャプスタン １８ 伸線ダイス １９〜２０ キャプスタン １９′ キャプスタン部 ２１〜２３ 給電ブラシ ２４ 変圧器 ２６ 電気絶縁材
Claims (4)
- 【請求項１】 高温焼鈍温度域で平衡多相組織を有しか
つ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する合金に関し
て、前記高温焼鈍温度域で焼鈍して平衡多相組織とした
後急冷し、冷間加工温度で、該合金に減面率５〜３０％
の塑性加工を施し、次いで低温焼鈍温度域で焼鈍するこ
とを、１回または複数回行うことを特徴とする焼鈍方
法。 - 【請求項２】 前記合金が６５／３５黄銅である請求項
１に記載の焼鈍方法。 - 【請求項３】 高温焼鈍温度域で平衡多相組織を有しか
つ低温焼鈍温度域で平衡単相組織を有する合金に関し
て、該合金の線材を高温焼鈍温度域で焼鈍を行う手段
と、それに続いて冷間加工を施す手段と、それに続いて
低温焼鈍域で焼鈍を行う手段を相連続して備え、前記焼
鈍を行う手段が、高温焼鈍域にある線材の長さ及び低温
焼鈍域にある線材の長さを制御する装置を有することを
特徴とする連続焼鈍装置。 - 【請求項４】 前記焼鈍を行う手段が、前記合金の線材
を張るようにして配置された１対の給電輪を有し、該１
対の給電輪間にガイドロールを設け、該ガイドロールの
位置を変えることにより、それぞれ高温焼鈍域にある線
材の長さ及び低温焼鈍域にある線材の長さを制御するよ
うにした請求項３に記載の連続焼鈍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33684792A JPH06158251A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | 塑性加工における連続焼鈍方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33684792A JPH06158251A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | 塑性加工における連続焼鈍方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158251A true JPH06158251A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18303212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33684792A Pending JPH06158251A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | 塑性加工における連続焼鈍方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158251A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-11-25 JP JP33684792A patent/JPH06158251A/ja active Pending
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