JPH06163295A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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-
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造、熱間圧延により、高性能Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石をつくる。 【構成】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金をカプセルに入れて
圧延する工程において、最終板厚Ｔ、ロール径Ｄに対
し、Ｔ／Ｄが0.05〜0.1となるようにカプセル形状、総
加工度を最適化した。 【効果】 磁気特性が向上し、ばらつきが小さくなる。
系磁石をつくる。 【構成】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金をカプセルに入れて
圧延する工程において、最終板厚Ｔ、ロール径Ｄに対
し、Ｔ／Ｄが0.05〜0.1となるようにカプセル形状、総
加工度を最適化した。 【効果】 磁気特性が向上し、ばらつきが小さくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、希土類永久磁石の製造
方法、特に鋳造合金を熱間で塑性加工を施して磁気的に
異方性化するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法
に関するものである。
方法、特に鋳造合金を熱間で塑性加工を施して磁気的に
異方性化するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在使用されている永久磁石のうち代表
的なものはアルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希
土類−遷移金属系磁石である。特に、希土類−遷移金属
系磁石であるＲ−Ｃｏ系永久磁石やＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石は、極めて高い保磁力とエネルギー積を持つ永久磁
石として、高い磁気性能が得られるので、従来から多く
の研究開発がなされている。
的なものはアルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希
土類−遷移金属系磁石である。特に、希土類−遷移金属
系磁石であるＲ−Ｃｏ系永久磁石やＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石は、極めて高い保磁力とエネルギー積を持つ永久磁
石として、高い磁気性能が得られるので、従来から多く
の研究開発がなされている。
【０００３】従来、これら希土類−鉄（遷移金属）系の
高性能永久磁石の製造方法には、次のようなものがあ
る。
高性能永久磁石の製造方法には、次のようなものがあ
る。
【０００４】（１）まず、特開昭５９−４６００８号公
報やＭ．Ｓａｇａｗａ，Ｓ．Ｆｕｊｉｍｕｒａ，Ｎ．Ｔ
ｏｇａｗａ，Ｈ．Ｙａｍａｍｏｔｏ ａｎｄ Ｙ．Ｍａ
ｔｓｕｕｒａ；Ｊ．Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｖｏｌ，５５
（６）１５Ｍａｒｃｈ １９８４，ｐ２０８３、等に
は、原子百分比で８〜３０％のＲ（但しＲはＹを包含す
る希土類元素の少なくとも１種）、２〜２８％のＢ及び
残部Ｆｅから成る磁気異方性焼結体であることを特徴と
する永久磁石及びそれが粉末冶金法に基づく焼結によっ
て製造されることが開示されている。
報やＭ．Ｓａｇａｗａ，Ｓ．Ｆｕｊｉｍｕｒａ，Ｎ．Ｔ
ｏｇａｗａ，Ｈ．Ｙａｍａｍｏｔｏ ａｎｄ Ｙ．Ｍａ
ｔｓｕｕｒａ；Ｊ．Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｖｏｌ，５５
（６）１５Ｍａｒｃｈ １９８４，ｐ２０８３、等に
は、原子百分比で８〜３０％のＲ（但しＲはＹを包含す
る希土類元素の少なくとも１種）、２〜２８％のＢ及び
残部Ｆｅから成る磁気異方性焼結体であることを特徴と
する永久磁石及びそれが粉末冶金法に基づく焼結によっ
て製造されることが開示されている。
【０００５】（２）また、特開昭５９−２１１５４９号
公報やＲ．Ｗ．Ｌｅｅ；Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｌｅｔ
ｔ．Ｖｏｌ，４６（８），１５ Ａｐｒｉｌ １９８
５，ｐ７９０には、アモルファス合金を製造するに用い
る急冷薄帯製造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄片を
作り、その薄片を樹脂結合法で磁石にするメルトスピニ
ング法による急冷薄片を用いた樹脂結合方法で希土類−
鉄磁石が製造されることが開示されている。
公報やＲ．Ｗ．Ｌｅｅ；Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｌｅｔ
ｔ．Ｖｏｌ，４６（８），１５ Ａｐｒｉｌ １９８
５，ｐ７９０には、アモルファス合金を製造するに用い
る急冷薄帯製造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄片を
作り、その薄片を樹脂結合法で磁石にするメルトスピニ
ング法による急冷薄片を用いた樹脂結合方法で希土類−
鉄磁石が製造されることが開示されている。
【０００６】（３）さらに、特開昭６０−１００４０２
号公報や前述のＲ．Ｗ．Ｌｅｅの論文には、高温処理に
よって異方性の永久磁石を作る方法において、永久磁石
が鉄−希土類金属であり、方法が、鉄，ネオジムおよび
／あるいはプラセオジムおよびホウ素を含む無定形ない
し微細な結晶性の固体材料を高温処理し、微細な粒子の
微細構造を持つ塑性的に変形された物体を作り、その物
体を冷却し、得られる物体が磁性的に異方性であり、永
久磁石特性を示すようにすることからなることを特徴と
する永久磁石の製造方法が開示されている。
号公報や前述のＲ．Ｗ．Ｌｅｅの論文には、高温処理に
よって異方性の永久磁石を作る方法において、永久磁石
が鉄−希土類金属であり、方法が、鉄，ネオジムおよび
／あるいはプラセオジムおよびホウ素を含む無定形ない
し微細な結晶性の固体材料を高温処理し、微細な粒子の
微細構造を持つ塑性的に変形された物体を作り、その物
体を冷却し、得られる物体が磁性的に異方性であり、永
久磁石特性を示すようにすることからなることを特徴と
する永久磁石の製造方法が開示されている。
【０００７】この磁石の製造方法は、前記（２）におけ
るリボン状急冷薄帯あるいは薄帯の片を、真空中あるい
は不活性雰囲気中で約７００℃でホットプレスを行なっ
て高密度化し、次いで最初の厚みの１／２になるまで据
え込み加工（ダイアップセット）を行なうことにより、
合金はプレス方向と平行に配向し、異方性化する。
るリボン状急冷薄帯あるいは薄帯の片を、真空中あるい
は不活性雰囲気中で約７００℃でホットプレスを行なっ
て高密度化し、次いで最初の厚みの１／２になるまで据
え込み加工（ダイアップセット）を行なうことにより、
合金はプレス方向と平行に配向し、異方性化する。
【０００８】（４）また、特開昭６２−２７６８０３号
公報には、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少
なくとも１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ ２原子％〜
２８原子％、Ｃｏ ５０原子％以下、Ａｌ １５原子％
以下、及び残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物
からなる合金を溶解および鋳造後、該鋳造合金を夫々５
００℃以上の温度で、油圧プレスのダイに装入する押出
し加工、またロールにより圧延する圧延加工、さらに基
板の上に載置しスタンプするスタンプ加工等の熱間加工
を行うことにより、結晶粒を微細化しまたその結晶軸を
特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方
性化することを特徴とする希土類−鉄系永久磁石が開示
されている。
公報には、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち少
なくとも１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ ２原子％〜
２８原子％、Ｃｏ ５０原子％以下、Ａｌ １５原子％
以下、及び残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物
からなる合金を溶解および鋳造後、該鋳造合金を夫々５
００℃以上の温度で、油圧プレスのダイに装入する押出
し加工、またロールにより圧延する圧延加工、さらに基
板の上に載置しスタンプするスタンプ加工等の熱間加工
を行うことにより、結晶粒を微細化しまたその結晶軸を
特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方
性化することを特徴とする希土類−鉄系永久磁石が開示
されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】叙上の（１）〜（４）
の従来のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法は、次の如
き欠点を有している。
の従来のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法は、次の如
き欠点を有している。
【００１０】（１）の永久磁石の製造方法は、合金を粉
末にすることを必須とするものであるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系合金は大変酸素に対して活性を有するので、粉末化す
ると余計酸化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はどう
しても高くなってしまう。
末にすることを必須とするものであるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系合金は大変酸素に対して活性を有するので、粉末化す
ると余計酸化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はどう
しても高くなってしまう。
【００１１】又粉末を成形するときに、例えばステアリ
ン酸亜鉛のような成形助剤を使用しなければならず、こ
れは焼結工程で前もって取り除かれるのであるが、成形
助剤中の数割は、磁石体の中に炭素の形で残ってしま
い、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−Ｂの磁気性能を低下さ
せ好ましくない。
ン酸亜鉛のような成形助剤を使用しなければならず、こ
れは焼結工程で前もって取り除かれるのであるが、成形
助剤中の数割は、磁石体の中に炭素の形で残ってしま
い、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−Ｂの磁気性能を低下さ
せ好ましくない。
【００１２】成形助剤を加えてプレス成形した後の成形
体はグリーン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリン
グが難しい。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのに
は、相当の手間が掛かることも大きな欠点である。
体はグリーン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリン
グが難しい。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのに
は、相当の手間が掛かることも大きな欠点である。
【００１３】これらの欠点があるので、一般的に言って
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必
要になるばかりでなく、その製造方法は生産効率が悪
く、結局磁石の製造コストが高くなってしまう。従っ
て、比較的原料費の安いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の長所を活
かすことが出来ない。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必
要になるばかりでなく、その製造方法は生産効率が悪
く、結局磁石の製造コストが高くなってしまう。従っ
て、比較的原料費の安いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の長所を活
かすことが出来ない。
【００１４】次に（２）及び（３）の永久磁石の製造方
法は、真空メルトスピニング装置を使用するが、この装
置は、現在では大変生産性が悪くしかも高価である。
（２）の永久磁石は、原理的に等方性であるので低エネ
ルギー積であり、ヒステリシスループの角形性もよくな
いので、温度特性に対しても、使用する面においても不
利である。
法は、真空メルトスピニング装置を使用するが、この装
置は、現在では大変生産性が悪くしかも高価である。
（２）の永久磁石は、原理的に等方性であるので低エネ
ルギー積であり、ヒステリシスループの角形性もよくな
いので、温度特性に対しても、使用する面においても不
利である。
【００１５】（３）の永久磁石を製造する方法は、ホッ
トプレスを二段階に使うというユニークな方法である
が、実際に量産を考えると非能率であることは否めない
であろう。更にこの方法では、高温例えば８００℃以上
では結晶粒の粗大化が著しく、それによって保磁力ｉＨ
ｃが極端に低下し、実用的な永久磁石にはならない。
トプレスを二段階に使うというユニークな方法である
が、実際に量産を考えると非能率であることは否めない
であろう。更にこの方法では、高温例えば８００℃以上
では結晶粒の粗大化が著しく、それによって保磁力ｉＨ
ｃが極端に低下し、実用的な永久磁石にはならない。
【００１６】（４）の永久磁石を製造する方法は、磁石
合金をカプセルに密封して熱間加工するので大気中で加
工できるため、加工時の雰囲気制御が不要で高価な設備
を必要としない。製造工程全体が簡略なため、製造コス
トが安い。また、粉末工程を含まないため含有酸素濃度
が低く耐食性がよい。さらに、機械的強度が高く大型の
磁石が製造可能である等、多くの長所を有する。特に熱
間加工の手段として圧延を用いることにより、量産性が
向上する。圧延加工の特性上、問題となるのは材料とロ
ールとの摩擦によって発生するせん断歪の影響である。
これを制御するためには、圧下率、シース厚みを変える
方法がある。圧下率に関して、特願平２−２５７６５０
には圧下率が２０％を超えるパスを含むこと、さらには
圧下率３０％以上のパスを複数回行なうことにより高い
配向度が得られることが示されている。特願平３−０９
５６９８には熱間圧延による加工度が４０〜７０％の範
囲で、圧下率が２０％を超えるパスを１回以上行なうこ
とにより、高い配向度が得られることが示されている。
特願平１−０７２２７６には、シース厚みが合金板厚の
２０％以上必要であることが示されている。しかしなが
ら、これまで圧下率やシース厚に無関係に、圧延を複数
回重ね、圧延材が薄くなりすぎると磁気特性がかえって
低くなってしまうことがあった。また、ロール径が小さ
い場合、７５％以上圧下しても高い磁気特性が得られな
いことがあった。
合金をカプセルに密封して熱間加工するので大気中で加
工できるため、加工時の雰囲気制御が不要で高価な設備
を必要としない。製造工程全体が簡略なため、製造コス
トが安い。また、粉末工程を含まないため含有酸素濃度
が低く耐食性がよい。さらに、機械的強度が高く大型の
磁石が製造可能である等、多くの長所を有する。特に熱
間加工の手段として圧延を用いることにより、量産性が
向上する。圧延加工の特性上、問題となるのは材料とロ
ールとの摩擦によって発生するせん断歪の影響である。
これを制御するためには、圧下率、シース厚みを変える
方法がある。圧下率に関して、特願平２−２５７６５０
には圧下率が２０％を超えるパスを含むこと、さらには
圧下率３０％以上のパスを複数回行なうことにより高い
配向度が得られることが示されている。特願平３−０９
５６９８には熱間圧延による加工度が４０〜７０％の範
囲で、圧下率が２０％を超えるパスを１回以上行なうこ
とにより、高い配向度が得られることが示されている。
特願平１−０７２２７６には、シース厚みが合金板厚の
２０％以上必要であることが示されている。しかしなが
ら、これまで圧下率やシース厚に無関係に、圧延を複数
回重ね、圧延材が薄くなりすぎると磁気特性がかえって
低くなってしまうことがあった。また、ロール径が小さ
い場合、７５％以上圧下しても高い磁気特性が得られな
いことがあった。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記課題に対し研究を行
なった結果、板厚とロール径との比を最適化することに
よって、さらに高い磁気特性を安定して得ることができ
るという知見を得た。すなわち、本発明の希土類永久磁
石の製造方法は、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
うち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及びＢ（ボロン）
を原料基本成分とする合金を溶解・鋳造し、金属製シー
スに入れ熱間圧延を行なった後、熱処理を行なう希土類
永久磁石の製造工程、特にその熱間圧延工程において、
シース込みの最終板厚Ｔとロール径Ｄに対し、 ０．０５＜Ｔ／Ｄ＜０．１ の関係が成り立つことを特徴とするものである。
なった結果、板厚とロール径との比を最適化することに
よって、さらに高い磁気特性を安定して得ることができ
るという知見を得た。すなわち、本発明の希土類永久磁
石の製造方法は、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
うち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及びＢ（ボロン）
を原料基本成分とする合金を溶解・鋳造し、金属製シー
スに入れ熱間圧延を行なった後、熱処理を行なう希土類
永久磁石の製造工程、特にその熱間圧延工程において、
シース込みの最終板厚Ｔとロール径Ｄに対し、 ０．０５＜Ｔ／Ｄ＜０．１ の関係が成り立つことを特徴とするものである。
【００１８】即ち、上記の希土類永久磁石の製造方法
は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金が、熱間圧延によって配向
度が向上する過程において、板厚とロール径によって配
向度の向上の効率が異なることを考慮したものである。
熱間圧延により高い配向度すなわち高い磁気特性を得る
ためには、各パスの圧下率が十分大きいことが望まし
い。具体的には圧下率３０％以上のパスが少なくとも１
回以上必要であろう。総加工度は５０〜８５％必要であ
る。また、シース厚は磁石合金の厚さの２０％以上必要
である。これよりも薄いと磁石の割れが多くなるだけで
なく、配向度が低いものになってしまう。せん断歪を低
く抑えるために、ロール径は大きいことが望ましいが、
大きすぎる場合もしくは板厚を薄くしすぎる場合、磁気
特性はかえって低下する。
は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金が、熱間圧延によって配向
度が向上する過程において、板厚とロール径によって配
向度の向上の効率が異なることを考慮したものである。
熱間圧延により高い配向度すなわち高い磁気特性を得る
ためには、各パスの圧下率が十分大きいことが望まし
い。具体的には圧下率３０％以上のパスが少なくとも１
回以上必要であろう。総加工度は５０〜８５％必要であ
る。また、シース厚は磁石合金の厚さの２０％以上必要
である。これよりも薄いと磁石の割れが多くなるだけで
なく、配向度が低いものになってしまう。せん断歪を低
く抑えるために、ロール径は大きいことが望ましいが、
大きすぎる場合もしくは板厚を薄くしすぎる場合、磁気
特性はかえって低下する。
【００１９】具体的には、最終板厚Ｔ、ロール径Ｄの比
Ｔ／Ｄが０．０５〜０．１の範囲において、最も高い配
向度が得られる。ロール径が小さすぎる場合、すなわち
Ｔ／Ｄが０．１よりかなり大きい場合、十分な配向度は
得られない。さらにＴ＜０．０５になるまで、圧延を行
なうとせん断歪が大きくなり、磁気特性は逆に低下す
る。
Ｔ／Ｄが０．０５〜０．１の範囲において、最も高い配
向度が得られる。ロール径が小さすぎる場合、すなわち
Ｔ／Ｄが０．１よりかなり大きい場合、十分な配向度は
得られない。さらにＴ＜０．０５になるまで、圧延を行
なうとせん断歪が大きくなり、磁気特性は逆に低下す
る。
【００２０】このようにロール径と板厚の比を最適化し
たことにより、使用する圧延ロールに対し、最も配向し
やすい圧延材形状を選ぶことができ、その結果高い磁気
特性を得ることができる。
たことにより、使用する圧延ロールに対し、最も配向し
やすい圧延材形状を選ぶことができ、その結果高い磁気
特性を得ることができる。
【００２１】
（実施例１）先ずアルゴン雰囲気中で誘導加熱炉を用い
て、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成の合金を溶
解し、次いで鋳造し、柱状晶組織から成る平均粒径１５
μｍの長さ１５０ｍｍ×高さ１４０ｍｍ×厚さ２０ｍｍ
の鋳造サンプルを得た。この鋳造サンプルを表１に示す
ような形状に加工した。これを、同表に示す寸法のＳＳ
４１製シースにいれ溶接により密封し、９５０℃の炉で
１時間加熱したものを、ロール径３００ｍｍの圧延機を
用い、各パスの圧下率１０〜３０％で圧延を行なった。
その結果最終加工度７５％を圧延材を得た。
て、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成の合金を溶
解し、次いで鋳造し、柱状晶組織から成る平均粒径１５
μｍの長さ１５０ｍｍ×高さ１４０ｍｍ×厚さ２０ｍｍ
の鋳造サンプルを得た。この鋳造サンプルを表１に示す
ような形状に加工した。これを、同表に示す寸法のＳＳ
４１製シースにいれ溶接により密封し、９５０℃の炉で
１時間加熱したものを、ロール径３００ｍｍの圧延機を
用い、各パスの圧下率１０〜３０％で圧延を行なった。
その結果最終加工度７５％を圧延材を得た。
【００２２】
【表１】
【００２３】冷却後シースをとり除き、１０２５℃で１
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。最終板厚
Ｔ、ロール径Ｄ（=300mm）に対し、Ｔ／Ｄの値と(BH)ma
x、iHcの関係を表２に示す。
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。最終板厚
Ｔ、ロール径Ｄ（=300mm）に対し、Ｔ／Ｄの値と(BH)ma
x、iHcの関係を表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】この結果から、Ｔ／Ｄの値が0.05〜0.1の
範囲内にある場合、高い磁気特性が得られている。
範囲内にある場合、高い磁気特性が得られている。
【００２６】（実施例２）実施例１と同様に、先ずアル
ゴン雰囲気中で誘導加熱炉を用いて、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2
Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成の合金を溶解し、次いで鋳造し、
柱状晶組織から成る平均粒径１５μｍの長さ１５０ｍｍ
×高さ１４０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳造サンプルを得
た。この鋳造サンプルを幅１８ｍｍ×高さ１２５ｍｍ×
長さ１５０ｍｍのビレットに加工した。これを７枚並
べ、幅３２０ｍｍ×高さ２５０ｍｍ×長さ４００ｍｍの
ＳＳ４１製シースにいれ、溶接により密封し、９５０℃
の炉で２時間加熱したものを、ロール径がφ５００、φ
９００の圧延機を用いて圧延を行なった。１パスの圧下
率は１０〜３０％で、最終加工度は７５％以上となるよ
うにした。冷却後シースをとり除き、１０２５℃で１２
時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加工
により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。
ゴン雰囲気中で誘導加熱炉を用いて、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2
Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成の合金を溶解し、次いで鋳造し、
柱状晶組織から成る平均粒径１５μｍの長さ１５０ｍｍ
×高さ１４０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳造サンプルを得
た。この鋳造サンプルを幅１８ｍｍ×高さ１２５ｍｍ×
長さ１５０ｍｍのビレットに加工した。これを７枚並
べ、幅３２０ｍｍ×高さ２５０ｍｍ×長さ４００ｍｍの
ＳＳ４１製シースにいれ、溶接により密封し、９５０℃
の炉で２時間加熱したものを、ロール径がφ５００、φ
９００の圧延機を用いて圧延を行なった。１パスの圧下
率は１０〜３０％で、最終加工度は７５％以上となるよ
うにした。冷却後シースをとり除き、１０２５℃で１２
時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加工
により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。
【００２７】表３に、各サンプルの最終板厚Ｔ、ロール
径Ｄ、Ｔ／Ｄ値、加工度、磁気特性を示す。
径Ｄ、Ｔ／Ｄ値、加工度、磁気特性を示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】圧延により板厚が減少するにつれて磁気特
性は向上するが、Ｔ／Ｄが０．０５〜０．１の範囲内に
おいて特に高い磁気特性が得られている。また、そのば
らつきも小さくなっている。したがって、高い磁気特性
を得るためには、圧延後の最終板厚ＴはＴ／Ｄが０．０
５〜０．１の範囲に入ることが望ましいことがわかる。
性は向上するが、Ｔ／Ｄが０．０５〜０．１の範囲内に
おいて特に高い磁気特性が得られている。また、そのば
らつきも小さくなっている。したがって、高い磁気特性
を得るためには、圧延後の最終板厚ＴはＴ／Ｄが０．０
５〜０．１の範囲に入ることが望ましいことがわかる。
【００３０】
【発明の効果】叙上の如く本発明の希土類永久磁石粉末
の製造方法は、次の如き効果を奏するものである。
の製造方法は、次の如き効果を奏するものである。
【００３１】（１）鋳造・熱間圧延・熱処理の工程から
つくられるため、機械的強度が高く大型で低コストの磁
石ができる。
つくられるため、機械的強度が高く大型で低コストの磁
石ができる。
【００３２】（２）圧延による配向効率が上がるため、
磁気特性が向上し、ばらつきが小さくなる。
磁気特性が向上し、ばらつきが小さくなる。
【００３３】（３）圧延機やロール径が変わっても、容
易に最適な圧延材形状を設計することができる。
易に最適な圧延材形状を設計することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/053 1/08 Ａ (72)発明者 伊原 清二 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内 (72)発明者 秋岡 宏治 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のう
ち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及びＢ（ボロン）を
原料基本成分とする合金を溶解・鋳造し、金属製シース
に入れ熱間圧延を行なった後、熱処理を行なう希土類永
久磁石の製造工程、特にその熱間圧延工程において、シ
ースを含めた最終板厚Ｔとロール径Ｄに対し、 ０．０５＜Ｔ／Ｄ＜０．１ の関係が成り立つことを特徴とする希土類永久磁石の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4318870A JPH06163295A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4318870A JPH06163295A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06163295A true JPH06163295A (ja) | 1994-06-10 |
Family
ID=18103890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4318870A Pending JPH06163295A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06163295A (ja) |
-
1992
- 1992-11-27 JP JP4318870A patent/JPH06163295A/ja active Pending
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