JPH0617542B2 - 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 - Google Patents
拡管性の良好な高強度電縫鋼管Info
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- JPH0617542B2 JPH0617542B2 JP60048116A JP4811685A JPH0617542B2 JP H0617542 B2 JPH0617542 B2 JP H0617542B2 JP 60048116 A JP60048116 A JP 60048116A JP 4811685 A JP4811685 A JP 4811685A JP H0617542 B2 JPH0617542 B2 JP H0617542B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は通常は低周波ならびに高周波溶接で製造される
拡管性の良好な高強度電縫鋼管（電気縫合溶接鋼管）に
関する。
拡管性の良好な高強度電縫鋼管（電気縫合溶接鋼管）に
関する。
（従来の技術） 近年，自動車の燃料消費率向上に関する改良は著しく，
その対策の一つとして車体の軽量化が種々検討されてい
る。そのなかで，従来，棒鋼で製造されていた部品の中
空化の研究は目覚ましく，棒鋼から電縫管への置換が積
極的に進められている。このような電縫管の部品は加工
後そのまま使用される場合には，引張強さが４５ｋｇｆ
／ｍｍ2以上の高強度を有するか，あるいはさらに高強
度を必要とする場合には，部品に焼入れ焼戻し，高周波
焼入れなどの熱処理を施してさらに高強度とすることが
要求される。
その対策の一つとして車体の軽量化が種々検討されてい
る。そのなかで，従来，棒鋼で製造されていた部品の中
空化の研究は目覚ましく，棒鋼から電縫管への置換が積
極的に進められている。このような電縫管の部品は加工
後そのまま使用される場合には，引張強さが４５ｋｇｆ
／ｍｍ2以上の高強度を有するか，あるいはさらに高強
度を必要とする場合には，部品に焼入れ焼戻し，高周波
焼入れなどの熱処理を施してさらに高強度とすることが
要求される。
（発明が解決しようとする課題） 引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2未満の電縫鋼管はＣ量が低
く，また焼入れ性を増すＣｒ，Ｍｏなどの合金元素を含
まず，造管後の溶接熱影響部の硬化の程度が低く延性も
よい。したがって拡管性も優れ，溶接部のメタルフロー
部分に含まれる介在物の影響も小さいので問題は少ない
が，上記のような高強度電縫鋼管はパイプ強度あるいは
焼入れ性の確保のために，普通鋼パイプ（例えば，ＪＩ
Ｓ Ｇ ３４４５ 機械構造用炭素鋼鋼管ＳＴＭ１種）
に比べて炭素量が素材によって造管されるものが多い。
く，また焼入れ性を増すＣｒ，Ｍｏなどの合金元素を含
まず，造管後の溶接熱影響部の硬化の程度が低く延性も
よい。したがって拡管性も優れ，溶接部のメタルフロー
部分に含まれる介在物の影響も小さいので問題は少ない
が，上記のような高強度電縫鋼管はパイプ強度あるいは
焼入れ性の確保のために，普通鋼パイプ（例えば，ＪＩ
Ｓ Ｇ ３４４５ 機械構造用炭素鋼鋼管ＳＴＭ１種）
に比べて炭素量が素材によって造管されるものが多い。
したがって，溶接後のビードは焼入れ組織に近い組織と
なり母材に比べて硬さが高く，造管ライン内でのポスト
アニーリング（溶接部の焼なまし）だけでは溶接部の軟
化に限度があり，母材の硬さまで軟化させることができ
ない。
なり母材に比べて硬さが高く，造管ライン内でのポスト
アニーリング（溶接部の焼なまし）だけでは溶接部の軟
化に限度があり，母材の硬さまで軟化させることができ
ない。
一方，電縫鋼管の製造面では，溶接部は溶接時のアップ
セットによりメタフローの立上りを生ずるので，外面の
ビードが切削によって除去されるが，メタルフローの一
端が外面に露出し，延性の最も悪い板厚面が露出するこ
とになる。
セットによりメタフローの立上りを生ずるので，外面の
ビードが切削によって除去されるが，メタルフローの一
端が外面に露出し，延性の最も悪い板厚面が露出するこ
とになる。
したがって，引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度
の電縫鋼管は，上記二つの原因により，拡管加工時にメ
タルフローに沿って割れが発生する。
の電縫鋼管は，上記二つの原因により，拡管加工時にメ
タルフローに沿って割れが発生する。
このため，溶接熱影響部の硬さを低めるために焼なま
し，または焼ならしなどの熱処理によって組織の均一化
を図った後に加工しているのが現状である。
し，または焼ならしなどの熱処理によって組織の均一化
を図った後に加工しているのが現状である。
（課題を解決するための手段） 本発明者らはこのような現状に鑑み，電縫鋼管の造管後
の拡管性に及ぼす要因を詳細に検討した結果，引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度電縫鋼管の拡管性は，
造管時のメタルフロー立上がり角度と鋼中のいおう
（Ｓ）量をある値以下に限定することにより上記の問題
が解決できることを見出した。
の拡管性に及ぼす要因を詳細に検討した結果，引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度電縫鋼管の拡管性は，
造管時のメタルフロー立上がり角度と鋼中のいおう
（Ｓ）量をある値以下に限定することにより上記の問題
が解決できることを見出した。
さらに，鋼に少量のＣｒおよび／またはＮｂ，Ｔｉ，
Ｂ，Ａｌのいずれか１種以上，それらに加えて微量のＣ
ａを添加することが上記の問題の解決に有効であること
を見出だした。
Ｂ，Ａｌのいずれか１種以上，それらに加えて微量のＣ
ａを添加することが上記の問題の解決に有効であること
を見出だした。
本発明によれば，Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：
０．０１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含
み，Ｐ：０．０３％以下で，残部実質的にＦｅよりな
り，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張り強さを有する電縫
鋼管であって，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ，溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の
良好な電縫鋼管が提供される。
０．０１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含
み，Ｐ：０．０３％以下で，残部実質的にＦｅよりな
り，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張り強さを有する電縫
鋼管であって，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ，溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の
良好な電縫鋼管が提供される。
また，本発明によれば，上記の電縫鋼管であって，さら
に，Ｃｒ：０．０３〜１．０％を含むもの，該ＣｒとＣ
ａ：５〜１００ｐｐｍを含むもの， Ｎｂ：０．０２〜０．２０％，Ｔｉ：０．０１〜０．２
０％，Ｂ：５〜１００ｐｐｍ，Ａｌ：０．０１〜０．１
０％のうちのいずれか１種を含むもの Ｃｒ：０．０３〜１．０％と上記のいずれか１種を含む
もの， 上記の量のＣｒと上記のＮｂ以下のいずれか１種とＣａ
を含むものが提供される。
に，Ｃｒ：０．０３〜１．０％を含むもの，該ＣｒとＣ
ａ：５〜１００ｐｐｍを含むもの， Ｎｂ：０．０２〜０．２０％，Ｔｉ：０．０１〜０．２
０％，Ｂ：５〜１００ｐｐｍ，Ａｌ：０．０１〜０．１
０％のうちのいずれか１種を含むもの Ｃｒ：０．０３〜１．０％と上記のいずれか１種を含む
もの， 上記の量のＣｒと上記のＮｂ以下のいずれか１種とＣａ
を含むものが提供される。
これらの電縫鋼管において，鋼溶製の際にＣａをＣａ純
分として７０ｇ／トン以上添加することにより，鋼中の
残留分として５〜１００ｐｐｍのＣａが有されるように
することができる。
分として７０ｇ／トン以上添加することにより，鋼中の
残留分として５〜１００ｐｐｍのＣａが有されるように
することができる。
本発明は前述のように引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上
の電縫鋼管の問題を解決するものである。
の電縫鋼管の問題を解決するものである。
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎは電縫鋼管は引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ
2以上を得るために必要な成分であり，そのためには
Ｃ：０．０５％以上，Ｓｉ：０．０１％以上，Ｍｎ：
０．３０％以上の添加が必要である。
2以上を得るために必要な成分であり，そのためには
Ｃ：０．０５％以上，Ｓｉ：０．０１％以上，Ｍｎ：
０．３０％以上の添加が必要である。
しかしながら，Ｃ：０．６０％，Ｓｉ：１．０％，Ｍ
ｎ：２．０％をそれぞれ超えると，溶接後，溶接部にマ
ルテンサイトが生成しやすく，溶接部の割れの発生の危
険が高くなるので，それぞれ上記量以下とする。
ｎ：２．０％をそれぞれ超えると，溶接後，溶接部にマ
ルテンサイトが生成しやすく，溶接部の割れの発生の危
険が高くなるので，それぞれ上記量以下とする。
Ｐは電縫鋼管の溶接部の靭性を確保するために０．０３
％以下に限定される。
％以下に限定される。
またＣｒは電縫鋼管溶接部の強度を高めるのに有効であ
るが，０．０３％未満では効果がなく，一方１．０％を
超えると，溶接部にマルテンサイトが生成しやすくな
り，溶接部の割れ発生の危険が増大するので１．０％を
上限とする。
るが，０．０３％未満では効果がなく，一方１．０％を
超えると，溶接部にマルテンサイトが生成しやすくな
り，溶接部の割れ発生の危険が増大するので１．０％を
上限とする。
引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の鋼では，鋼中のＳ量
はその拡管性に大きな影響を有し，引張り強さならびに
肉圧比（ｔ／Ｄ）に関連して硫化物系介在物の切欠き効
果が異なる。この硫化物系介在物に対応する鋼中のＳ量
が上式で示す量を越えると拡管加工時に割れが発生する
ことが判明した。
はその拡管性に大きな影響を有し，引張り強さならびに
肉圧比（ｔ／Ｄ）に関連して硫化物系介在物の切欠き効
果が異なる。この硫化物系介在物に対応する鋼中のＳ量
が上式で示す量を越えると拡管加工時に割れが発生する
ことが判明した。
この式は実験結果から帰納的に導き出された実験式であ
る。
る。
メタルフローの立上り角を４５゜以上７５゜以下にする
ことはスクイズロールの加圧を加減することによって達
成される。
ことはスクイズロールの加圧を加減することによって達
成される。
一方，電縫鋼管製造時の歪時効硬化による拡管性の劣化
を防止するためには固溶Ｎを固定するために，Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｂ，Ａｌの少なくとも１種を添加することが有効で
あり，そのためにはこれらの元素は，それぞれ少なくと
も０．０２％，０．０１％，５ｐｐｍ，０．０１％以上
添加することが必要である。しかしながらこれらの元素
は，それぞれ，０．２０％，１００ｐｐｍ，０．０１％
を超えるとそれらの効果は飽和し，かえって鋼の清浄性
を害する原因となるので上記の量に限定される。これら
の元素は本発明において均等物である。ただし、Ａｌは
不可避的混入元素でもあり限定量未満のＡｌは不可避的
不純物である。
を防止するためには固溶Ｎを固定するために，Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｂ，Ａｌの少なくとも１種を添加することが有効で
あり，そのためにはこれらの元素は，それぞれ少なくと
も０．０２％，０．０１％，５ｐｐｍ，０．０１％以上
添加することが必要である。しかしながらこれらの元素
は，それぞれ，０．２０％，１００ｐｐｍ，０．０１％
を超えるとそれらの効果は飽和し，かえって鋼の清浄性
を害する原因となるので上記の量に限定される。これら
の元素は本発明において均等物である。ただし、Ａｌは
不可避的混入元素でもあり限定量未満のＡｌは不可避的
不純物である。
なお，Ａｌを単独で添加する場合は，窒化物（ＡｌＮ）
の生成は巻取温度に依存し，歪時効硬化による延性の低
下を制御するのに十分なＡｌＮを生成するには，熱間圧
延は６００℃以上の巻取温度で行なう必要がある。
の生成は巻取温度に依存し，歪時効硬化による延性の低
下を制御するのに十分なＡｌＮを生成するには，熱間圧
延は６００℃以上の巻取温度で行なう必要がある。
さらにＣａは非金属介在物の形態を球状にするべく制御
するために添加されるが，この場合Ｃａの量は少なくと
も残留量として５ｐｐｍ必要であるが，１００ｐｐｍを
越えると，鋼の清浄性がそこなわれて不利である。
するために添加されるが，この場合Ｃａの量は少なくと
も残留量として５ｐｐｍ必要であるが，１００ｐｐｍを
越えると，鋼の清浄性がそこなわれて不利である。
メタルフローの立上がり角度が７５゜を越えると，メタ
ルフローに沿って割れが発生するので，この角度に限定
される。
ルフローに沿って割れが発生するので，この角度に限定
される。
（実施例） 以下，図面を参照して，実施例により本発明を具体的に
説明する。
説明する。
第１図は，ＳＴＫＭ１５種相当の電縫鋼管のシーム部を
造管ライン内でシームアニーラーで焼なました後の溶接
熱影響部の硬さ分布の一例を示す図であるが，溶接後の
焼なましだけでは溶接部は十分に軟化されないことが分
る。
造管ライン内でシームアニーラーで焼なました後の溶接
熱影響部の硬さ分布の一例を示す図であるが，溶接後の
焼なましだけでは溶接部は十分に軟化されないことが分
る。
第２図は電縫鋼管の溶接部のメタルフローを示す鋼組織
の写真であるが，外面ビードの切削除去により，延性の
最も悪い板厚面が露出している。
の写真であるが，外面ビードの切削除去により，延性の
最も悪い板厚面が露出している。
（図中αが立上り角である。） これらの問題は本発明によって解決される。
第１表に示す鋼を転炉で常法により溶製し，連続鋳造で
スラブとし，巻取温度６３０℃で熱間圧延し，酸洗，ス
リット後，造管に供した。Ｃａを添加する場合（試料
９，１０，１４）は，Ｃａ−Ａｌ合金の形でＣａ純分２
１０ｇ／トンの割合で溶鋼に添加した。また試料１１，
１２，１３，１４（ＳＴＫＭ１７種）では熱延酸洗後の
焼鈍を実施した。造管は通常の高周波溶接により各管径
の電縫管に製造した。
スラブとし，巻取温度６３０℃で熱間圧延し，酸洗，ス
リット後，造管に供した。Ｃａを添加する場合（試料
９，１０，１４）は，Ｃａ−Ａｌ合金の形でＣａ純分２
１０ｇ／トンの割合で溶鋼に添加した。また試料１１，
１２，１３，１４（ＳＴＫＭ１７種）では熱延酸洗後の
焼鈍を実施した。造管は通常の高周波溶接により各管径
の電縫管に製造した。
このようにして製造された電縫管を６０゜の円錐角を有
する円錐形ポンチで拡管し，素管の外径をＤｏ（ｍ
ｍ），割れ発生時の外径をＤ（ｍｍ）としてＤ／Ｄoを
もって拡管性の指標とした。
する円錐形ポンチで拡管し，素管の外径をＤｏ（ｍ
ｍ），割れ発生時の外径をＤ（ｍｍ）としてＤ／Ｄoを
もって拡管性の指標とした。
試験結果は，試料の化学成分，造管条件等とともに第１
表に示してある。
表に示してある。
第３図はそのＳ量を０．００９％以下 （［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3以下） にした，引張り強さ６０〜６５ｋｇｆ／ｍｍ2のＳＴＫ
Ｍ１５種の電縫鋼管（２２．２ｍｍ直径×２．６ｍｍ
厚）におけるメタルフロー立上がり角と拡管性の関係を
示す。
Ｍ１５種の電縫鋼管（２２．２ｍｍ直径×２．６ｍｍ
厚）におけるメタルフロー立上がり角と拡管性の関係を
示す。
第１表および第３図から次のことが割かる （１）ＳＴＫＭ１１種の引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2未
満の電縫鋼管では，Ａｌ添加により歪時効効果の制御を
図っても（試料２），拡管性の向上は認められない。
満の電縫鋼管では，Ａｌ添加により歪時効効果の制御を
図っても（試料２），拡管性の向上は認められない。
（２）これに対して，引張り強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ2以
上の電縫鋼管においては本発明の効果が認められる。即
ち，ＳＴＫＭ１５種鋼（試料３，４，５，６）ではＳ量
とメタルフロー立上がり角が限定された試料５，６では
拡管性の改良が認められる。
上の電縫鋼管においては本発明の効果が認められる。即
ち，ＳＴＫＭ１５種鋼（試料３，４，５，６）ではＳ量
とメタルフロー立上がり角が限定された試料５，６では
拡管性の改良が認められる。
（３）ＳＴＫＭ１５種鋼では，Ｃｒを含んでいても，Ｔ
ｉ，Ａｌ，Ｂの添加およびＣａ処理（Ｃａの添加）によ
って拡管性の改良が認められる。
ｉ，Ａｌ，Ｂの添加およびＣａ処理（Ｃａの添加）によ
って拡管性の改良が認められる。
（４）ＳＴＫＭ１７種鋼はｔ／Ｄの大きい引張り強さ７
０ｋｇｆ／ｍｍ2級の電縫鋼管であるが，Ａｌ添加また
はＣａ添加とＳ量のメタルフロー立上がり角の限定によ
って拡管性は向上する。
０ｋｇｆ／ｍｍ2級の電縫鋼管であるが，Ａｌ添加また
はＣａ添加とＳ量のメタルフロー立上がり角の限定によ
って拡管性は向上する。
（５）ＳＴＫＭ２０種の高張力電縫管も，ＡｌとＮｂお
よびもしくはＴｉの添加と，Ｓ量とメタルフロー立上り
角の限定によって拡管性は改良される。
よびもしくはＴｉの添加と，Ｓ量とメタルフロー立上り
角の限定によって拡管性は改良される。
（発明の効果） 以上説明したように，いずれの鋼種においても本発明に
よれば拡管性の改良が認められ，焼ならしまたは焼なま
しの熱処理を施すことなく，拡管加工ができ，部品の製
造工程の簡略化により安価な鋼管の製造に寄与できるこ
とは明らかである。
よれば拡管性の改良が認められ，焼ならしまたは焼なま
しの熱処理を施すことなく，拡管加工ができ，部品の製
造工程の簡略化により安価な鋼管の製造に寄与できるこ
とは明らかである。
第１図はＳＴＫＭ１５種相当鋼の電縫鋼管の溶接熱影響
部のシームアニーリングを施した後の硬さの分布を示し
た図である。 第２図は溶接部のメタルフローを示した金属組織を示す
写真と対応するスケッチである。 第３図はそのＳ量を０．００９％以下 （［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3以下） にした，引張り強さ６０〜６５ｋｇｆ／ｍｍ2のＳＴＫ
Ｍ１５種の電縫鋼管（２２．２ｍｍ直径×２．６ｍｍ
厚）におけるメタルフロー立上り角と拡管性の関係を示
す。
部のシームアニーリングを施した後の硬さの分布を示し
た図である。 第２図は溶接部のメタルフローを示した金属組織を示す
写真と対応するスケッチである。 第３図はそのＳ量を０．００９％以下 （［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3以下） にした，引張り強さ６０〜６５ｋｇｆ／ｍｍ2のＳＴＫ
Ｍ１５種の電縫鋼管（２２．２ｍｍ直径×２．６ｍｍ
厚）におけるメタルフロー立上り角と拡管性の関係を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−1673（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−123858（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−13025（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−174550（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−35751（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−14567（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含み，Ｐ：
０．０３％以下で，残部実質的にＦｅよりなり，４５ｋ
ｇｆ／ｍｍ2以上の引張り強さを有する電縫鋼管であっ
て，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ溶接部のメタルフロー立ち上
がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の良
好な電縫鋼管。 - 【請求項２】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％，Ｃｒ：０．
０３〜１．０％を含み，Ｐ：０．０３％以下で，残部実
質的にＦｅよりなり，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張り
強さを有する電縫鋼管であって，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ溶接部のメタルフロー立ち上
がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の良
好な電縫鋼管。 - 【請求項３】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％，Ｃｒ：０．
０３〜１．０％，Ｃａ：５〜１００ｐｐｍを含み、Ｐ：
０．０３％以下で，残部実質的にＦｅよりなり，４５ｋ
ｇｆ／ｍｍ2以上の引張り強さを有する電縫鋼管であっ
て，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ溶接部のメタルフロー立ち上
がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の良
好な電縫鋼管。 - 【請求項４】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％ならびにＮ
ｂ：０．０２〜０．２０％，Ｔｉ：０．０１〜０．２０
％，Ｂ：５〜１００ｐｐｍ，Ａｌ：０．０１〜０．１０
％のうちいずれか１種を含み，Ｐ：０．０３％以下で，
残部実質的にＦｅよりなり，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の
引張り強さを有する電縫鋼管であって，鋼のＳ含有量が
次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ溶接部のメタルフロー立ち上
がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の良
好な電縫鋼管。 - 【請求項５】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％，Ｃｒ：０．
０３〜１．０％ならびにＮｂ：０．０２〜０．２０％，
Ｔｉ：０．０１〜０．２０％，Ｂ：５〜１００ｐｐｍ，
Ａｌ：０．０１〜０．１０％のうちのいずれか１種を含
み，Ｐ：０．０３％以下で，残部実質的にＦｅよりな
り，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張り強さを有する電縫
鋼管であって，鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ，溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の
良好な電縫鋼管。 - 【請求項６】Ｃ：０．０５〜０．６０％，Ｓｉ：０．０
１〜１．０％，Ｍｎ：０．３０〜２．０％，Ｃｒ：０．
０３〜１．０％，Ｃａ：５〜１００ｐｐｍならびＮｂ：
０．０２〜０．２０％，Ｔｉ：０．０１〜０．２０％，
Ｂ：５〜１００ｐｐｍ，Ａｌ：０．０１〜０．１０％の
うちのいずれか１種を含み，Ｐ：０．０３％以下で，残
部実質的にＦｅよりなり，４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引
張り強さを有する電縫鋼管であって，鋼のＳ含有量が次
式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０-3 （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ／％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2） ｔ：電縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり，かつ，溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が４５゜以上７５゜以下である拡管加工性の
良好な電縫鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048116A JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048116A JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61207548A JPS61207548A (ja) | 1986-09-13 |
| JPH0617542B2 true JPH0617542B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12794344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60048116A Expired - Fee Related JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617542B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214567A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of electriccweld high tension steel pipe |
| JPS531673A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Nippon Kokan Kk | Seam welded steel pipe manufacturing and device |
| JPS54112369A (en) * | 1978-02-23 | 1979-09-03 | Nippon Steel Corp | Electric welded steel tube provided with high toughness electric welded zone |
| JPS5635751A (en) * | 1979-08-30 | 1981-04-08 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel strip for low alloy steam welded steel pipe with superior flattening performance |
| JPS58123858A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 |
| JPS58174550A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-10-13 | Kobe Steel Ltd | 高強度焼準電縫管 |
| JPS6013025A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Nippon Steel Corp | 低降伏点高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS6017053A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-28 | Kobe Steel Ltd | 電縫鋼管用熱延鋼板 |
-
1985
- 1985-03-13 JP JP60048116A patent/JPH0617542B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61207548A (ja) | 1986-09-13 |
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