JPS61207548A - 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 - Google Patents
拡管性の良好な高強度電縫鋼管Info
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- JPS61207548A JPS61207548A JP4811685A JP4811685A JPS61207548A JP S61207548 A JPS61207548 A JP S61207548A JP 4811685 A JP4811685 A JP 4811685A JP 4811685 A JP4811685 A JP 4811685A JP S61207548 A JPS61207548 A JP S61207548A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業−１−の利用分野〉
本発明は通常の低周波ならひに高周波溶接で製造される
拡管性の良好な高強度電縫鋼管（電気縫合溶接鋼イ６）
に関する。
拡管性の良好な高強度電縫鋼管（電気縫合溶接鋼イ６）
に関する。
〈従来技術〉
近年、自動車の燃料消費率向上に関する改良は著しく、
その対策の一つとして車体の軽祉化が種々検ルｊされて
いる。そのなかで、従来、棒鋼で製造されていた部品の
中空化の研究は目覚ましく、棒鋼から電縫管への置換が
積極的に進められている。このような電Ｋｉｔ ’Ｆ？
の部品は加工後そのまま使用される場合には、引張強さ
が４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度を有するか、ある
いはさらに高強度を必要とする場合には、部品に焼入れ
焼戻し、高周波焼入れなどの熱処理を施してさらに高強
度とすることが要求されている。
その対策の一つとして車体の軽祉化が種々検ルｊされて
いる。そのなかで、従来、棒鋼で製造されていた部品の
中空化の研究は目覚ましく、棒鋼から電縫管への置換が
積極的に進められている。このような電Ｋｉｔ ’Ｆ？
の部品は加工後そのまま使用される場合には、引張強さ
が４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度を有するか、ある
いはさらに高強度を必要とする場合には、部品に焼入れ
焼戻し、高周波焼入れなどの熱処理を施してさらに高強
度とすることが要求されている。
〈従来技術の問題点〉
引張強さ４５ｋｇｆ／ｍｍ２未満の電縫鋼管はＣ量が低
く、また焼入れ性を増すＣｒ、Ｍｏなどの合金元素も含
ます、造管後の溶接熱影響部の硬化の程度が低く延性も
よい。したがって拡管性も優れ、溶接部のメタルフロ一
部分に含まれる介在物の影響も小さいので問題は少ない
が、上記のような高強度電縫鋼管は、パイプ強度あるい
は焼込れ性の確保のために、普通鋼パイプ（例えば、Ｊ
ＩＳＧ ３４４５ 機械構造用炭素鋼鋼管ＳＴＭＩＩ
種）に比べて炭素量が高い素材によって造管されるもの
が多い。
く、また焼入れ性を増すＣｒ、Ｍｏなどの合金元素も含
ます、造管後の溶接熱影響部の硬化の程度が低く延性も
よい。したがって拡管性も優れ、溶接部のメタルフロ一
部分に含まれる介在物の影響も小さいので問題は少ない
が、上記のような高強度電縫鋼管は、パイプ強度あるい
は焼込れ性の確保のために、普通鋼パイプ（例えば、Ｊ
ＩＳＧ ３４４５ 機械構造用炭素鋼鋼管ＳＴＭＩＩ
種）に比べて炭素量が高い素材によって造管されるもの
が多い。
したがって、溶接後のピードは焼入れ組織に近いｍｌ織
となりＩす材に比べて硬さが高く、造管ライン内でのポ
ストアニーリング（溶接部の焼なまし）だけでは溶接部
の軟化に限度があり、母材の硬さまで軟化させることが
できない。
となりＩす材に比べて硬さが高く、造管ライン内でのポ
ストアニーリング（溶接部の焼なまし）だけでは溶接部
の軟化に限度があり、母材の硬さまで軟化させることが
できない。
−力、電縫鋼管の製造面では、溶接部は溶接時のアップ
セットによりメタルフローの立上りを生ずるので、外面
のビードが切削によって除去されるが、メタルフローの
一端が外面に露出し、延性の最も悪い板厚面が露出する
ことになる。
セットによりメタルフローの立上りを生ずるので、外面
のビードが切削によって除去されるが、メタルフローの
一端が外面に露出し、延性の最も悪い板厚面が露出する
ことになる。
したがって、引張強き４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以−１−の
高強度の電縫鋼管は、上記二つの原因により、拡管加工
時にメタルフローに沿って割れが発生する。
高強度の電縫鋼管は、上記二つの原因により、拡管加工
時にメタルフローに沿って割れが発生する。
このため、溶接熱影響部の硬さを低めるために焼なまし
、または焼ならしなどの熱処理によって組織の均一化を
図った後に加工しているのが現状である。
、または焼ならしなどの熱処理によって組織の均一化を
図った後に加工しているのが現状である。
く問題解決の手段〉
本発明者らはこのような現状に鑑み、電縫鋼管の造管後
の拡管性に及ぼす要因を詳細に検討した結果、引張強さ
４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度電縫鋼管の拡管性は
、造管時のメタルフロー立上がり角度と鋼中のいおう（
Ｓ）量をある値以下に限定することにより上記の問題が
解決できることを見出だした。
の拡管性に及ぼす要因を詳細に検討した結果、引張強さ
４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度電縫鋼管の拡管性は
、造管時のメタルフロー立上がり角度と鋼中のいおう（
Ｓ）量をある値以下に限定することにより上記の問題が
解決できることを見出だした。
さらに、鋼に少量のＣｒおよび／またはＮｂ、Ｔｉ 、
Ｂ、ＡＩのいずれか１種以上、それらに加えて微量のＣ
ａを添加することが」二記の問題の解決に有効であるこ
とを見出だした。
Ｂ、ＡＩのいずれか１種以上、それらに加えて微量のＣ
ａを添加することが」二記の問題の解決に有効であるこ
とを見出だした。
〈発明の構成〉
本発明によれば、
Ｃ：０．０５〜０．６０％、 Ｓｉ：Ｏ，Ｏｌ 〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含み、Ｐ：０．０３
％以下で残部実質的にＦｅ よりなり、４５ ｋｇｆ／
ｍｍ２以」−の引張り強さを有する電縫鋼管であって、 鋼のＳ含有量が次式 ％式％ （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さくｋｇｆ／ｍｍ２）ｔ：電縫
鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｌ） ） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
」二かり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電
縫鋼管 が提供される。
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含み、Ｐ：０．０３
％以下で残部実質的にＦｅ よりなり、４５ ｋｇｆ／
ｍｍ２以」−の引張り強さを有する電縫鋼管であって、 鋼のＳ含有量が次式 ％式％ （式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さくｋｇｆ／ｍｍ２）ｔ：電縫
鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｌ） ） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
」二かり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電
縫鋼管 が提供される。
また、本発明のよれば、」−記の電縫鋼管であって、さ
らにＣｒ ：０．０３〜１．０％を含もの；該ＣｒとＣ
ａ ： ５〜１００ ｐｐｍを含むもの；Ｎｂ：０．０
２〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２゜０％、 Ｂ
： ５〜１１００ｐｐ、Ａｌ ：０．０１〜０．１
０％のうちのいずれか１種を含むもの；Ｃｒ：０．０３
〜１．０％と」−記のいずれか１種を含むもの；上記の
量のＣｒと上記のＮｂ以下のいずれか１種とＣａを含む
ものが提供される。
らにＣｒ ：０．０３〜１．０％を含もの；該ＣｒとＣ
ａ ： ５〜１００ ｐｐｍを含むもの；Ｎｂ：０．０
２〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２゜０％、 Ｂ
： ５〜１１００ｐｐ、Ａｌ ：０．０１〜０．１
０％のうちのいずれか１種を含むもの；Ｃｒ：０．０３
〜１．０％と」−記のいずれか１種を含むもの；上記の
量のＣｒと上記のＮｂ以下のいずれか１種とＣａを含む
ものが提供される。
これらの電縫鋼管において、鋼溶部の際にＣａをＣａ−
純分として７０ｇ／トン以上添加することにより、鋼中
の残留分として５〜１００ ｐｐｍのＣａが有されるよ
うにすることができる。
純分として７０ｇ／トン以上添加することにより、鋼中
の残留分として５〜１００ ｐｐｍのＣａが有されるよ
うにすることができる。
本発明は前述のように引張強さ４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以
」二の電縫鋼管の問題を解決するものである。
」二の電縫鋼管の問題を解決するものである。
Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎは電縫鋼管の引張強さ４５ ｋｇ／＋ｎ
ｍ２以上を得るために必要な成分であり、そのためには
Ｃ：０．０５％ν上、Ｓｉ：０．０１％以Ｊ１．Ｍｎ：
０．３０％以上の添加が必要である。
ｍ２以上を得るために必要な成分であり、そのためには
Ｃ：０．０５％ν上、Ｓｉ：０．０１％以Ｊ１．Ｍｎ：
０．３０％以上の添加が必要である。
しかしながらＣ：０．６０％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：
２．０％をそれぞれ越えると、溶接後、溶接部にマルテ
ンサイトが生成しやすく、溶接部の割れの発生の危険が
高くなるので、それぞれ上記量以下とする。
２．０％をそれぞれ越えると、溶接後、溶接部にマルテ
ンサイトが生成しやすく、溶接部の割れの発生の危険が
高くなるので、それぞれ上記量以下とする。
Ｐは電縫鋼管の溶接部の靭性を確保するために０．０３
０％以下に限定される。
０％以下に限定される。
またＣｒは電縫鋼管溶接部の強度を高めるのに有効であ
るが、０．０３％未満では効果がなく、一方１．０％を
越えると、溶接部にマルテンサイトが生成しやすくなり
、溶接部の割れ発生の危険が増大するので１．０％を−
Ｌ限とする。
るが、０．０３％未満では効果がなく、一方１．０％を
越えると、溶接部にマルテンサイトが生成しやすくなり
、溶接部の割れ発生の危険が増大するので１．０％を−
Ｌ限とする。
引張強さ４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以」二の鋼では、鋼中の
Ｓ量はその拡管性に大きな影響を有し、引張り強さなら
びに肉圧比（ｔ／Ｄ）に関連して硫化物系介在物の切欠
き効果が異なる。この硫化物系介在物に対応する鋼中の
Ｓ量がＬ式で示す量を越えると拡管加工時に割れが発生
することが判明した。
Ｓ量はその拡管性に大きな影響を有し、引張り強さなら
びに肉圧比（ｔ／Ｄ）に関連して硫化物系介在物の切欠
き効果が異なる。この硫化物系介在物に対応する鋼中の
Ｓ量がＬ式で示す量を越えると拡管加工時に割れが発生
することが判明した。
この式は実験結果から帰納的に導き出された実験式であ
る。
る。
メタルフローの立上り角を７５°以下にすることはスク
イズロールの加圧を加減することによって達成される。
イズロールの加圧を加減することによって達成される。
一方、電縫鋼管製造時の歪時効硬化による拡管性の劣化
を防止するためには固溶Ｎを固定するために、Ｎｂ 、
Ｔｉ 、Ｂ、ＡＩの少なくとも１種を添加することが有
効であり、そのためにはこれらの元素は、それぞれ少な
くとも０．０２％、０．０１％、５ｐｐｍ、Ｏ，’０１
％以北添加することが必要である。しかしながらこれら
の元素は、それぞれ、 ０．２０％、１１００ｐｐ 、
０ 、０１％、越えるとそれらの効果は飽和し、かえっ
て鋼の清浄性を害する原因となるので上記の量に限定さ
れる。これらの元素は本発明において均等物である。た
だし、ＡＩは不可避的混入元素でもあり限定量未満のＡ
Ｉは不可避的不純物である。
を防止するためには固溶Ｎを固定するために、Ｎｂ 、
Ｔｉ 、Ｂ、ＡＩの少なくとも１種を添加することが有
効であり、そのためにはこれらの元素は、それぞれ少な
くとも０．０２％、０．０１％、５ｐｐｍ、Ｏ，’０１
％以北添加することが必要である。しかしながらこれら
の元素は、それぞれ、 ０．２０％、１１００ｐｐ 、
０ 、０１％、越えるとそれらの効果は飽和し、かえっ
て鋼の清浄性を害する原因となるので上記の量に限定さ
れる。これらの元素は本発明において均等物である。た
だし、ＡＩは不可避的混入元素でもあり限定量未満のＡ
Ｉは不可避的不純物である。
なお、ＡＩを単独で添加する場合は、窒化物（ＡＩＮ）
の生成は巻取温度に依存し、歪時効硬化による延性の低
下を抑制するのに十分なＡＩＮを生成するには、熱間圧
延は６００ ’Ｏ以」−の巻取温度で行なう必要がある
。
の生成は巻取温度に依存し、歪時効硬化による延性の低
下を抑制するのに十分なＡＩＮを生成するには、熱間圧
延は６００ ’Ｏ以」−の巻取温度で行なう必要がある
。
さらにＣａは非金属介在物の形態を球状にするべく制御
するために添加されるが、この場合Ｃａの量は少なくと
も残留量として５ ｐｐｍ必要であるが、ｔｏｏｐｐｍ
を越えると、鋼の清節性がそこなわれて不利である。
するために添加されるが、この場合Ｃａの量は少なくと
も残留量として５ ｐｐｍ必要であるが、ｔｏｏｐｐｍ
を越えると、鋼の清節性がそこなわれて不利である。
メタルフローの立−４−かり角度が７５°を越えると、
メタルフローに沿って割れが発生するので、この角度に
限定される。
メタルフローに沿って割れが発生するので、この角度に
限定される。
〈発明の具体的記載〉
以下、図面を参照し、実施例により本発明を具体的に説
明する。
明する。
第１・図は、ＳＴＫＭ１５種相当の電縫鋼管のシーム部
を造管ライン内でシームアニーラ−で焼なましだ後の溶
接熱影響部の硬さ分布の一例を示す図であるが、溶接後
の焼なましだけでは溶接部は十分に軟化されないことが
分る。
を造管ライン内でシームアニーラ−で焼なましだ後の溶
接熱影響部の硬さ分布の一例を示す図であるが、溶接後
の焼なましだけでは溶接部は十分に軟化されないことが
分る。
第２図は電縫鋼管の溶接部のメタルフローを示す鋼組織
の写真であるが、外面ビードの切削除去により、延性の
最も悪い板厚面が露出している。
の写真であるが、外面ビードの切削除去により、延性の
最も悪い板厚面が露出している。
（図中αが立上り角である。）
これらの問題は本発明によって解決される。
実施例
第１表に示す鋼を転炉で常法により溶製し、連続鋳造で
スラブとし、巻取温度６３０°Ｃで熱間圧延し、酸洗、
７リツト後、造管に供した。Ｃａを添加する場合（試ネ
゛１８．９．１６）は、Ｃａ−Ａｌ合金の形でＣａ純分
２１０ｇ／ｌ・ンの割合で溶鋼に添加した。また試料１
０．１１ （ＳＴＫＭＩ ７種）では熱延耐洗後に焼鈍
を実施した。造管は通常の高周波溶接により各管径の′
電縫管に製造した。
スラブとし、巻取温度６３０°Ｃで熱間圧延し、酸洗、
７リツト後、造管に供した。Ｃａを添加する場合（試ネ
゛１８．９．１６）は、Ｃａ−Ａｌ合金の形でＣａ純分
２１０ｇ／ｌ・ンの割合で溶鋼に添加した。また試料１
０．１１ （ＳＴＫＭＩ ７種）では熱延耐洗後に焼鈍
を実施した。造管は通常の高周波溶接により各管径の′
電縫管に製造した。
このようにして製造された電縫管は６０°の円釦ｆｌ＋
を有する円錐形ポンチで拡管し、素管の外径をり、）（
ｍｍ）、割れ発生時の外径をＤ （ｍｍ） としてＤ／
Ｄｏをもって拡管性の指標とした。
を有する円錐形ポンチで拡管し、素管の外径をり、）（
ｍｍ）、割れ発生時の外径をＤ （ｍｍ） としてＤ／
Ｄｏをもって拡管性の指標とした。
試験結果は、試料の化学成分、造管条ヂ１−１等ととも
に第１表に小しである。
に第１表に小しである。
第３図はそのＳトＡを０．００９％以ド（［２２−σ／
Ｂ −２５（ｔ／Ｄ）］Ｘ Ｉ Ｏ−３以ド）にした
、引張り強さ６０−６５ ｋｇｆ／ｍｍｆ ２のＳＴＫ
ＭＩ５種の電縫鋼管（２２，２ｍｍ直径Ｘ２．６ｔ＋ａ
厚）におけるメタルフロー立１−り角と拡管性の関係を
示す。
Ｂ −２５（ｔ／Ｄ）］Ｘ Ｉ Ｏ−３以ド）にした
、引張り強さ６０−６５ ｋｇｆ／ｍｍｆ ２のＳＴＫ
ＭＩ５種の電縫鋼管（２２，２ｍｍ直径Ｘ２．６ｔ＋ａ
厚）におけるメタルフロー立１−り角と拡管性の関係を
示す。
第１表および第３図から次のことが分かる。
１）ＳＴＫＭＩ １種の引張強さ４５ ｋｇｆ／ｍｍ２
未満の電縫鋼管では、ＡＩ添加により歪１１！ｊ効効果
の抑制を図っても（試料２）、拡管性の向」−は認られ
ない。
未満の電縫鋼管では、ＡＩ添加により歪１１！ｊ効効果
の抑制を図っても（試料２）、拡管性の向」−は認られ
ない。
２）これに対して、引張強さ４５ ｋｇｆ／ｍｍ２以上
の電縫銅管においては本発明の効果が認られる。
の電縫銅管においては本発明の効果が認られる。
即ち、ＳＴＫＭ１５種鋼（試料３．４．５）ではＳａと
メタルフロー立Ｉ−り角が限定された試料５では拡管性
の改良が認られる。
メタルフロー立Ｉ−り角が限定された試料５では拡管性
の改良が認られる。
３）ＳＴＫＭ１５種鋼では、Ｃｒを含んでいても、Ｔｉ
、ＡＩ 、Ｈの添加およびＣａ処理（Ｃａの添加）に
よって拡管性の改良が認られる。
、ＡＩ 、Ｈの添加およびＣａ処理（Ｃａの添加）に
よって拡管性の改良が認られる。
４）ＳＴＫＭ１７種鋼はｔ／Ｄの大きい引張り強さ７０
ｋｇｆ／ｍｍ２級の電縫鋼管であるが、Ａ１添加とＳ
量とメタルフロー立上がり角の限定によって拡管性は向
」二する。
ｋｇｆ／ｍｍ２級の電縫鋼管であるが、Ａ１添加とＳ
量とメタルフロー立上がり角の限定によって拡管性は向
」二する。
５）ＳＴＫＭ２０種の高張力電縫管も、Ａ１ とＮｂお
よびもしくはＴｉの添加と、ｓ緻とメタルフロー立」−
り角の限定によって拡管性は改良される。
よびもしくはＴｉの添加と、ｓ緻とメタルフロー立」−
り角の限定によって拡管性は改良される。
６）ＳＣＭ４３０ＴＫの機械構造用合金鋼の電縫鋼管に
おいても、Ｓ量の限定、Ｃａ処理、メタルフロー立上り
角の限定によって、拡管性は改良される。
おいても、Ｓ量の限定、Ｃａ処理、メタルフロー立上り
角の限定によって、拡管性は改良される。
〈発明の効果〉
以−］−説明したように、いずれの鋼種においても本発
明によれば拡管性の改良が認められ、焼ならしまたは焼
なましの熱処理を施すことなく、拡管加工ができ、部品
の製造工程の簡略化により安価な鋼管の製造に寄榮でき
ることは明らかである。
明によれば拡管性の改良が認められ、焼ならしまたは焼
なましの熱処理を施すことなく、拡管加工ができ、部品
の製造工程の簡略化により安価な鋼管の製造に寄榮でき
ることは明らかである。
第１図はＳＴＫＭ１５種相当鋼の電縫鋼管の溶接熱影響
部のシームアニーリングを施した後の硬さの分布を示し
た図である。 第２図は溶接部のメタルフローを示した金属組織を示す
写真と対応するスケッチである。 第３図はそのＳ量を０．００９％以下（［２２−σ／８
−２５（ｔ／Ｄ）］Ｘ Ｉ Ｏ−３以下）にした、引
張り強さ６０〜６５ｋｇｆ／ｍｍｆ ２（７）ＳＴＫＭ
Ｉ ５種の電縫鋼管（２２，２ｍｍ直ＩＸ２．６ｍｍ厚
）におけるメタルフローｆｌ−，１−り角と拡管性の関
係を示す。 第１図 厖忰翻餞らめ距離（ｍｍ） 第３図
部のシームアニーリングを施した後の硬さの分布を示し
た図である。 第２図は溶接部のメタルフローを示した金属組織を示す
写真と対応するスケッチである。 第３図はそのＳ量を０．００９％以下（［２２−σ／８
−２５（ｔ／Ｄ）］Ｘ Ｉ Ｏ−３以下）にした、引
張り強さ６０〜６５ｋｇｆ／ｍｍｆ ２（７）ＳＴＫＭ
Ｉ ５種の電縫鋼管（２２，２ｍｍ直ＩＸ２．６ｍｍ厚
）におけるメタルフローｆｌ−，１−り角と拡管性の関
係を示す。 第１図 厖忰翻餞らめ距離（ｍｍ） 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％を含み、Ｐ：０．０３
％以下で、残部実質的にＦｅよりなり、４５ｋｇｆ／ｍ
ｍ＾２以上の引張り強さを有する電縫鋼管であって、 鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。 ２）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｃｒ：０．０３〜１
．０％を含み、Ｐ：０．０３％以下で、残部実質的にＦ
ｅよりなり、４５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の引張り強さを
有する電縫鋼管であって、鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。 ３）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｃｒ：０．０３〜１
．０％、Ｃａ：５〜１００ｐｐｍを含み、Ｐ：０．０３
％以下で、残部実質的にＦｅよりなり、４５ｋｇｆ／ｍ
ｍ＾２以上の引張り強さを有する電縫鋼管であって、 鋼のＳ含有酸が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。 ４）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％ならびにＮｂ：０．０
２〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：５
〜１００ｐｐｍ、Ａｌ：０．０１〜０．１０％のうちの
いずれか１種を含み、Ｐ：０．０３％以下で、残部実質
的にＦｅよりなり、４５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の引張り
強さを有する電縫鋼管であって 鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。 ５）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｃｒ：０．０３〜１
．０％ならびにＮｂ：０．０２〜０．２０％、Ｔｉ：０
．０１〜０．２０％、Ｂ：５〜１００ｐｐｍ、Ａｌ：０
．０１〜０．１０％のうちのいずれか１種を含み、Ｐ：
０．０３％以下で、残部実質的にＦｅよりなり、４５ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２以上の引張り強さを有する電縫鋼管であ
って、鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。 ６）Ｃ：０．０５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜１．
０％、Ｍｎ：０．０３〜２．０％、Ｃｒ：０．０３〜１
．０％、Ｃａ：５〜１００ｐｐｍならびにＮｂ：０．０
２〜０．２０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：５
〜１００ｐｐｍ、Ａｌ：０．０１〜０．１０％のうちの
いずれか１種を含み、Ｐ：０．０３％以下で、残部実質
的にＦｅよりなり、４５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の引張り
強さを有する電縫鋼管であって、鋼のＳ含有量が次式 Ｓ≦［２２−σ／６−２５（ｔ／Ｄ）］×１０＾−＾３
（式中 Ｓ：鋼中のＳ含有量（ｗｔ％） σ：電縫鋼管の引張り強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ｔ：電
縫鋼管の肉厚（ｍｍ） Ｄ：電縫鋼管の外径（ｍｍ）） で示される量であり、かつ、溶接部のメタルフロー立ち
上がり角度が７５°以下である拡管加工性の良好な電縫
鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048116A JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048116A JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61207548A true JPS61207548A (ja) | 1986-09-13 |
| JPH0617542B2 JPH0617542B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12794344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60048116A Expired - Fee Related JPH0617542B2 (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617542B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214567A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of electriccweld high tension steel pipe |
| JPS531673A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Nippon Kokan Kk | Seam welded steel pipe manufacturing and device |
| JPS54112369A (en) * | 1978-02-23 | 1979-09-03 | Nippon Steel Corp | Electric welded steel tube provided with high toughness electric welded zone |
| JPS5635751A (en) * | 1979-08-30 | 1981-04-08 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel strip for low alloy steam welded steel pipe with superior flattening performance |
| JPS58123858A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 |
| JPS58174550A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-10-13 | Kobe Steel Ltd | 高強度焼準電縫管 |
| JPS6013025A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Nippon Steel Corp | 低降伏点高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS6017053A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-28 | Kobe Steel Ltd | 電縫鋼管用熱延鋼板 |
-
1985
- 1985-03-13 JP JP60048116A patent/JPH0617542B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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|---|---|---|---|---|
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617542B2 (ja) | 1994-03-09 |
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