JPH06186605A - 光パラメトリック発振装置 - Google Patents
光パラメトリック発振装置Info
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- JPH06186605A JPH06186605A JP35518192A JP35518192A JPH06186605A JP H06186605 A JPH06186605 A JP H06186605A JP 35518192 A JP35518192 A JP 35518192A JP 35518192 A JP35518192 A JP 35518192A JP H06186605 A JPH06186605 A JP H06186605A
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- nonlinear optical
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 共振器８を構成する入力側ミラー９と出力側
ミラー１０との間に第１の非線形光学結晶１１を配置
し、該第１の非線形光学結晶１１と同材質で同一の切出
し角を有し且つ第１の非線形光学結晶１１より発生する
シグナル光６を出力側ミラー１０に対して略直角に入射
させるように、出力側ミラー１０と第１の非線形光学結
晶１１との間に第２の非線形光学結晶１２を配置した構
成を有する。 【効果】 シグナル光６が第２の非線形光学結晶１２に
より出力側ミラー１０に対し略直角に入射するので、シ
グナル光６が共振器８により共振する際に、シグナル光
６の一部が入力側ミラー９あるいは出力側ミラー１０に
入射せずに外部へ向って反射してしまうことがなく、前
記のシグナル光６を効率よく増幅することができる。
ミラー１０との間に第１の非線形光学結晶１１を配置
し、該第１の非線形光学結晶１１と同材質で同一の切出
し角を有し且つ第１の非線形光学結晶１１より発生する
シグナル光６を出力側ミラー１０に対して略直角に入射
させるように、出力側ミラー１０と第１の非線形光学結
晶１１との間に第２の非線形光学結晶１２を配置した構
成を有する。 【効果】 シグナル光６が第２の非線形光学結晶１２に
より出力側ミラー１０に対し略直角に入射するので、シ
グナル光６が共振器８により共振する際に、シグナル光
６の一部が入力側ミラー９あるいは出力側ミラー１０に
入射せずに外部へ向って反射してしまうことがなく、前
記のシグナル光６を効率よく増幅することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は光パラメトリック発振装
置に関するものである。
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来の一般的な光パラメトリック
発振装置の一例を示すもので、１は共振器、２は共振器
１の内部に配置された非線形光学結晶であり、前記の共
振器１は略平行に対向配置された入力側ミラー（ダイク
ロイックミラー）３と出力側ミラー（ダイクロイックミ
ラー）４とによって構成されている。
発振装置の一例を示すもので、１は共振器、２は共振器
１の内部に配置された非線形光学結晶であり、前記の共
振器１は略平行に対向配置された入力側ミラー（ダイク
ロイックミラー）３と出力側ミラー（ダイクロイックミ
ラー）４とによって構成されている。
【０００３】上述した各部材により構成される光パラメ
トリック発振装置では、入力側ミラー３へ励起光（レー
ザ光）５を略直角に入射させると、該励起光５は入力側
ミラー３を透過して非線形光学結晶２に入射し、該非線
形光学結晶２の内部において、下記式（１）に基づき前
記の励起光５とは異なる波長を有するシグナル光６とア
イドラ光７とが発生する。 １／λp＝１／λs＋１／λi…（１） （λp：励起光の波長、λs：シグナル光の波長、λi：
アイドラ光の波長）
トリック発振装置では、入力側ミラー３へ励起光（レー
ザ光）５を略直角に入射させると、該励起光５は入力側
ミラー３を透過して非線形光学結晶２に入射し、該非線
形光学結晶２の内部において、下記式（１）に基づき前
記の励起光５とは異なる波長を有するシグナル光６とア
イドラ光７とが発生する。 １／λp＝１／λs＋１／λi…（１） （λp：励起光の波長、λs：シグナル光の波長、λi：
アイドラ光の波長）
【０００４】前記の出力側ミラー４は、シグナル光６の
波長に対し高い反射率を有し、且つ励起光５並びにアイ
ドラ光７の波長に対しては低い反射率を有しており、出
力側ミラー４からは、共振器１により増幅されたシグナ
ル光６と、非線形光学素子２により発生するアイドラ光
７と、シグナル光６並びにアイドラ光７を発生させなか
った残りの励起光５とが出力されるようになっている。
波長に対し高い反射率を有し、且つ励起光５並びにアイ
ドラ光７の波長に対しては低い反射率を有しており、出
力側ミラー４からは、共振器１により増幅されたシグナ
ル光６と、非線形光学素子２により発生するアイドラ光
７と、シグナル光６並びにアイドラ光７を発生させなか
った残りの励起光５とが出力されるようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した光パラメトリ
ック発振装置においては、シグナル光６並びにアイドラ
光７を発生させなかった残りの励起光５は非線形光学結
晶２を真っ直ぐに透過して出力側ミラー４に入射するの
に対し、非線形光学結晶２の内部で発生するシグナル光
６とアイドラ光７の各光軸は、前記の励起光５の光軸に
対し分離する方向へ進むので、シグナル光６とアイドラ
光７は出力側ミラー４に斜めに入射する。
ック発振装置においては、シグナル光６並びにアイドラ
光７を発生させなかった残りの励起光５は非線形光学結
晶２を真っ直ぐに透過して出力側ミラー４に入射するの
に対し、非線形光学結晶２の内部で発生するシグナル光
６とアイドラ光７の各光軸は、前記の励起光５の光軸に
対し分離する方向へ進むので、シグナル光６とアイドラ
光７は出力側ミラー４に斜めに入射する。
【０００６】このため、シグナル光６が共振器１により
共振する際に、シグナル光６の一部が入力側ミラー３あ
るいは出力側ミラー４に入射せずに外部へ向って反射し
てしまい、シグナル光６を効率よく増幅することができ
なかった。
共振する際に、シグナル光６の一部が入力側ミラー３あ
るいは出力側ミラー４に入射せずに外部へ向って反射し
てしまい、シグナル光６を効率よく増幅することができ
なかった。
【０００７】本発明は上述した実情に鑑みてなしたもの
で、シグナル光を効率よく増幅させることが可能な光パ
ラメトリック発振装置を提供することを目的としてい
る。
で、シグナル光を効率よく増幅させることが可能な光パ
ラメトリック発振装置を提供することを目的としてい
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の光パラメトリック発振装置においては、共
振器を構成する入力側ミラー並びに出力側ミラーと、両
ミラー間に配置され入力側ミラーを透過する励起光から
シグナル光並びにアイドラ光を発生する第１の非線形光
学結晶と、該第１の非線形光学結晶と同材質で同一の切
出し角を有し且つ第１の非線形光学結晶より発生するシ
グナル光を出力側ミラーに対して略直角に入射させるよ
うに前記の出力側ミラーと第１の非線形光学結晶との間
に配置された第２の非線形光学結晶とを備えている。
め、本発明の光パラメトリック発振装置においては、共
振器を構成する入力側ミラー並びに出力側ミラーと、両
ミラー間に配置され入力側ミラーを透過する励起光から
シグナル光並びにアイドラ光を発生する第１の非線形光
学結晶と、該第１の非線形光学結晶と同材質で同一の切
出し角を有し且つ第１の非線形光学結晶より発生するシ
グナル光を出力側ミラーに対して略直角に入射させるよ
うに前記の出力側ミラーと第１の非線形光学結晶との間
に配置された第２の非線形光学結晶とを備えている。
【０００９】
【作用】本発明の光パラメトリック発振装置では、励起
光が第１の非線形光学結晶に入射することにより発生す
るシグナル光を、第２の非線形光学結晶により出力側ミ
ラーに対し略直角に入射させ、第１の非線形光学結晶か
ら出力されるシグナル光を、入力側ミラーと出力側ミラ
ーとにより構成される共振器で効率よく増幅する。
光が第１の非線形光学結晶に入射することにより発生す
るシグナル光を、第２の非線形光学結晶により出力側ミ
ラーに対し略直角に入射させ、第１の非線形光学結晶か
ら出力されるシグナル光を、入力側ミラーと出力側ミラ
ーとにより構成される共振器で効率よく増幅する。
【００１０】
【実施例】以下本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。
する。
【００１１】図１は本発明の光パラメトリック発振装置
の一実施例を示すもので、８は共振器であり、該共振器
８は略平行に対向配置された入力側ミラー（ダイクロイ
ックミラー）９と出力側ミラー（ダイクロイックミラ
ー）１０とによって構成されている。
の一実施例を示すもので、８は共振器であり、該共振器
８は略平行に対向配置された入力側ミラー（ダイクロイ
ックミラー）９と出力側ミラー（ダイクロイックミラ
ー）１０とによって構成されている。
【００１２】１１は所定の切出し角を有する第１の非線
形光学結晶であり、該第１の非線形光学結晶１１は、入
力側ミラー９と出力側ミラー１０との中間部のやや入力
側ミラー９に近接する位置に配置されている。
形光学結晶であり、該第１の非線形光学結晶１１は、入
力側ミラー９と出力側ミラー１０との中間部のやや入力
側ミラー９に近接する位置に配置されている。
【００１３】上記の第１の非線形光学結晶１１に対し
て、入力側ミラー９を略直角に透過する励起光５が入射
すると、該第１の非線形光学結晶１１の内部において、
前記の式（１）に基づき励起光５とは異なる波長を有す
るシグナル光６とアイドラ光７とが発生するようになっ
ている。
て、入力側ミラー９を略直角に透過する励起光５が入射
すると、該第１の非線形光学結晶１１の内部において、
前記の式（１）に基づき励起光５とは異なる波長を有す
るシグナル光６とアイドラ光７とが発生するようになっ
ている。
【００１４】また、前記の出力側ミラー１０は、シグナ
ル光６の波長に対し高い反射率を有し、且つ励起光５並
びにアイドラ光７の波長に対しては低い反射率を有して
いる。
ル光６の波長に対し高い反射率を有し、且つ励起光５並
びにアイドラ光７の波長に対しては低い反射率を有して
いる。
【００１５】１２は前記の第１の非線形光学結晶１１と
同材質で同一の切出し角を有する第２の非線形光学結晶
であり、該第２の非線形光学結晶１２は、入力側ミラー
９と出力側ミラー１０との中間部のやや前記の出力側ミ
ラー１０に近接する位置に、第１の非線形光学結晶１１
と対峙するように配置されている。
同材質で同一の切出し角を有する第２の非線形光学結晶
であり、該第２の非線形光学結晶１２は、入力側ミラー
９と出力側ミラー１０との中間部のやや前記の出力側ミ
ラー１０に近接する位置に、第１の非線形光学結晶１１
と対峙するように配置されている。
【００１６】上記の第２の非線形光学結晶１２に対し
て、第１の非線形光学結晶１１から励起光５、シグナル
光６、アイドラ光７が入射すると、これらが同一光軸上
に収束して出力側ミラー１０に対し略直角に入射するよ
うになっている。
て、第１の非線形光学結晶１１から励起光５、シグナル
光６、アイドラ光７が入射すると、これらが同一光軸上
に収束して出力側ミラー１０に対し略直角に入射するよ
うになっている。
【００１７】上述した構成を有する本実施例において、
入力側ミラー９へ励起光５を略直角に入射させると、該
励起光５は入力側ミラー９を透過して第１の非線形光学
結晶１１に入射し、該第１の非線形光学結晶１１の内部
において、前記の式（１）に基づき励起光５とは異なる
波長を有するシグナル光６とアイドラ光７とが発生す
る。
入力側ミラー９へ励起光５を略直角に入射させると、該
励起光５は入力側ミラー９を透過して第１の非線形光学
結晶１１に入射し、該第１の非線形光学結晶１１の内部
において、前記の式（１）に基づき励起光５とは異なる
波長を有するシグナル光６とアイドラ光７とが発生す
る。
【００１８】第１の非線形光学結晶１１より発生するシ
グナル光６並びにアイドラ光７と、シグナル光６並びに
アイドラ光７を発生させなかった残りの励起光５とは、
第２の非線形光学結晶１２へ入射し、該第２の非線形光
学結晶１２により励起光５、シグナル光６、アイドラ光
７が同一光軸上に収束して出力側ミラー１０に対し略直
角に入射する。
グナル光６並びにアイドラ光７と、シグナル光６並びに
アイドラ光７を発生させなかった残りの励起光５とは、
第２の非線形光学結晶１２へ入射し、該第２の非線形光
学結晶１２により励起光５、シグナル光６、アイドラ光
７が同一光軸上に収束して出力側ミラー１０に対し略直
角に入射する。
【００１９】更に、シグナル光６は入力側ミラー９と出
力側ミラー１０とにより構成される共振器８により共振
し、増幅されたシグナル光６が出力側ミラー１０から共
振器８の外部へ出力されるとともに、前記の励起光５と
アイドラ光７とが出力側ミラー１０を透過する。
力側ミラー１０とにより構成される共振器８により共振
し、増幅されたシグナル光６が出力側ミラー１０から共
振器８の外部へ出力されるとともに、前記の励起光５と
アイドラ光７とが出力側ミラー１０を透過する。
【００２０】このように、本実施例においては、第１の
非線形光学結晶１１より出力されるシグナル光６が、第
２の非線形光学結晶１２によって出力側ミラー１２に対
し略直角に入射するので、シグナル光６が共振器８によ
り共振する際に、シグナル光６の一部が入力側ミラー９
あるいは出力側ミラー１０に入射せずに外部へ向って反
射してしまうことがなく、よって、第１の非線形光学結
晶１１から出力されるシグナル光６を効率よく増幅する
ことができる。
非線形光学結晶１１より出力されるシグナル光６が、第
２の非線形光学結晶１２によって出力側ミラー１２に対
し略直角に入射するので、シグナル光６が共振器８によ
り共振する際に、シグナル光６の一部が入力側ミラー９
あるいは出力側ミラー１０に入射せずに外部へ向って反
射してしまうことがなく、よって、第１の非線形光学結
晶１１から出力されるシグナル光６を効率よく増幅する
ことができる。
【００２１】図２は上述した光パラメトリック発振装置
を有するレーザ発生装置の一例を示すもので、図中、図
１と同一の符号を付した部分は同一物を表わしている。
を有するレーザ発生装置の一例を示すもので、図中、図
１と同一の符号を付した部分は同一物を表わしている。
【００２２】１３は波長１０６４ｎｍのＹＡＧレーザ基
本波を出力するＹＡＧレーザ発振器、１４はＹＡＧレー
ザ発振器１３より出力されるＹＡＧレーザ基本波から、 １／λ2＝１／λ1＋１／λ1…（２） （λ1：基本波、λ2：第２高調波）の関係（第２高調波
発生）によって波長５３２ｎｍのＹＡＧレーザ第２高調
波を発生させるＹＡＧレーザ第２高調波発生器である。
本波を出力するＹＡＧレーザ発振器、１４はＹＡＧレー
ザ発振器１３より出力されるＹＡＧレーザ基本波から、 １／λ2＝１／λ1＋１／λ1…（２） （λ1：基本波、λ2：第２高調波）の関係（第２高調波
発生）によって波長５３２ｎｍのＹＡＧレーザ第２高調
波を発生させるＹＡＧレーザ第２高調波発生器である。
【００２３】１５はＹＡＧレーザ第２高調波発生器１４
によって発生したＹＡＧレーザ第２高調波とＹＡＧレー
ザ第２高調波発生器１４においてＹＡＧレーザ第２高調
波に変換されずに残ったＹＡＧレーザ基本波とから、 １／λ3＝１／λ1＋１／λ2…（３） （λ1：基本波、λ2：第２高調波、λ3：第３高調波 ）
の関係（和周波発生）によって波長３５５ｎｍのＹＡＧ
レーザ第３高調波を発生させるＹＡＧレーザ第３高調波
発生器、１６はＹＡＧレーザ第３高調波発生器１５によ
って発生したＹＡＧレーザ第３高調波を反射し、且つ前
記のＹＡＧレーザ第３高調波発生器１５においてＹＡＧ
レーザ第３高調波に変換されずに残ったＹＡＧレーザ基
本波並びにＹＡＧレーザ第２高調波を透過させるダイク
ロイックミラーであり、該ダイクロイックミラー１６に
より反射する波長３５５ｎｍのＹＡＧレーザ第３高調波
が励起光５として光パラメトリック発振装置の入力側ミ
ラー９に入射するようになっている。
によって発生したＹＡＧレーザ第２高調波とＹＡＧレー
ザ第２高調波発生器１４においてＹＡＧレーザ第２高調
波に変換されずに残ったＹＡＧレーザ基本波とから、 １／λ3＝１／λ1＋１／λ2…（３） （λ1：基本波、λ2：第２高調波、λ3：第３高調波 ）
の関係（和周波発生）によって波長３５５ｎｍのＹＡＧ
レーザ第３高調波を発生させるＹＡＧレーザ第３高調波
発生器、１６はＹＡＧレーザ第３高調波発生器１５によ
って発生したＹＡＧレーザ第３高調波を反射し、且つ前
記のＹＡＧレーザ第３高調波発生器１５においてＹＡＧ
レーザ第３高調波に変換されずに残ったＹＡＧレーザ基
本波並びにＹＡＧレーザ第２高調波を透過させるダイク
ロイックミラーであり、該ダイクロイックミラー１６に
より反射する波長３５５ｎｍのＹＡＧレーザ第３高調波
が励起光５として光パラメトリック発振装置の入力側ミ
ラー９に入射するようになっている。
【００２４】１７は共振器８により増幅されたシグナル
光６と出力側ミラー１０を透過する励起光５並びにアイ
ドラ光７とをそれぞれ分離するプリズムである。
光６と出力側ミラー１０を透過する励起光５並びにアイ
ドラ光７とをそれぞれ分離するプリズムである。
【００２５】図２に示すレーザ発生装置に用いる光パラ
メトリック発振装置では、第１の非線形光学結晶１１と
第２の非線形光学結晶１２にそれぞれ切出し角度の条件
が、角度φ＝０゜、位相整合角θ＝３２゜のβ−ＢａＢ
2Ｏ4結晶を用いている。
メトリック発振装置では、第１の非線形光学結晶１１と
第２の非線形光学結晶１２にそれぞれ切出し角度の条件
が、角度φ＝０゜、位相整合角θ＝３２゜のβ−ＢａＢ
2Ｏ4結晶を用いている。
【００２６】なお、角度φ並びに位相整合角θとは以下
述べるような角度をいう。
述べるような角度をいう。
【００２７】すなわち、図３に示すように、結晶体の光
の主屈折率をｎｘ、ｎｙ、ｎｚとした場合に、ｎｘ≦ｎ
ｙ＜ｎｚとなるｘ軸、ｙ軸、ｚ軸を想定し、原点を通っ
て任意の方向に延びるベクトルのｘ−ｙ平面への射影が
ｘ軸となす角を角度φ、前記のベクトルのｚ軸となす角
を位相整合角θとしている。
の主屈折率をｎｘ、ｎｙ、ｎｚとした場合に、ｎｘ≦ｎ
ｙ＜ｎｚとなるｘ軸、ｙ軸、ｚ軸を想定し、原点を通っ
て任意の方向に延びるベクトルのｘ−ｙ平面への射影が
ｘ軸となす角を角度φ、前記のベクトルのｚ軸となす角
を位相整合角θとしている。
【００２８】上記構成を有するレーザ発生装置におい
て、ＹＡＧレーザ発振器１３を作動させると、ＹＡＧレ
ーザ第２高調波発生器１４において前記のＹＡＧレーザ
発振器１３が出力するＹＡＧレーザ基本波よりＹＡＧレ
ーザ第２高調波が発生する。
て、ＹＡＧレーザ発振器１３を作動させると、ＹＡＧレ
ーザ第２高調波発生器１４において前記のＹＡＧレーザ
発振器１３が出力するＹＡＧレーザ基本波よりＹＡＧレ
ーザ第２高調波が発生する。
【００２９】更に、ＹＡＧレーザ第３高調波発生器１５
において、ＹＡＧレーザ第２高調波発生器１４により発
生したＹＡＧレーザ第２高調波と、ＹＡＧレーザ第２高
調波発生器１４においてＹＡＧレーザ第２高調波に変換
されずに残ったＹＡＧレーザ基本波とによりＹＡＧレー
ザ第３高調波が発生し、このＹＡＧレーザ第３高調波の
みがダイクロイックミラー１６により反射して光パラメ
トリック発振装置の入力側ミラー９に励起光５として入
射する。
において、ＹＡＧレーザ第２高調波発生器１４により発
生したＹＡＧレーザ第２高調波と、ＹＡＧレーザ第２高
調波発生器１４においてＹＡＧレーザ第２高調波に変換
されずに残ったＹＡＧレーザ基本波とによりＹＡＧレー
ザ第３高調波が発生し、このＹＡＧレーザ第３高調波の
みがダイクロイックミラー１６により反射して光パラメ
トリック発振装置の入力側ミラー９に励起光５として入
射する。
【００３０】光パラメトリック発振装置では、波長３５
５ｎｍの励起光５から前記の式（１）に基づいてシグナ
ル光６とアイドラ光７とが発生し、出力側ミラー１０か
ら出力される励起光５とシグナル光６とアイドラ光７と
は、プリズム１７によってそれぞれ分離される。
５ｎｍの励起光５から前記の式（１）に基づいてシグナ
ル光６とアイドラ光７とが発生し、出力側ミラー１０か
ら出力される励起光５とシグナル光６とアイドラ光７と
は、プリズム１７によってそれぞれ分離される。
【００３１】また、第１の非線形光学結晶１１と第２の
非線形光学結晶１２とを有する光パラメトリック発振装
置（図１参照）の励起光強度に対するシグナル光６の変
換効率と、非線形光学結晶２を１つだけ有する従来の光
パラメトリック発振装置（図５参照）の励起光強度に対
するシグナル光６の変換効率とを対比すると、図４に示
すように、図５の光パラメトリック発振装置に比べて図
１の光パラメトリック発振装置のほうが、励起光の強度
が低くてもシグナル光６を発生させることができ（励起
光５の強度が約３０ＭＷ／ｃｍ2以上であればシグナル
光６を出力することが可能、すなわち、図５に示すもの
に比べて図１に示すもののほうが光パラメトリック発振
のしきい値が低い）、且つ励起光の強度が約７０ＭＷ／
ｃｍ2のときには、図５に示すものの略２倍の変換効率
になることがわかる。
非線形光学結晶１２とを有する光パラメトリック発振装
置（図１参照）の励起光強度に対するシグナル光６の変
換効率と、非線形光学結晶２を１つだけ有する従来の光
パラメトリック発振装置（図５参照）の励起光強度に対
するシグナル光６の変換効率とを対比すると、図４に示
すように、図５の光パラメトリック発振装置に比べて図
１の光パラメトリック発振装置のほうが、励起光の強度
が低くてもシグナル光６を発生させることができ（励起
光５の強度が約３０ＭＷ／ｃｍ2以上であればシグナル
光６を出力することが可能、すなわち、図５に示すもの
に比べて図１に示すもののほうが光パラメトリック発振
のしきい値が低い）、且つ励起光の強度が約７０ＭＷ／
ｃｍ2のときには、図５に示すものの略２倍の変換効率
になることがわかる。
【００３２】よって、同じ光強度を有する励起光５を入
射させる場合には、図１に示すもののほうが図５に示す
ものに比べて、シグナル光６を安定に出力させることが
でき、また、光パラメトリック発振のしきい値が低いの
で、入力側ミラー９並びに出力側ミラー１０に生じる損
傷を軽減することが可能となる。
射させる場合には、図１に示すもののほうが図５に示す
ものに比べて、シグナル光６を安定に出力させることが
でき、また、光パラメトリック発振のしきい値が低いの
で、入力側ミラー９並びに出力側ミラー１０に生じる損
傷を軽減することが可能となる。
【００３３】なお、本発明の光パラメトリック発振装置
は、上述の実施例にのみ限定されるものではなく、励起
光あるいは発生させるべきシグナル光に適用するように
第１の非線形光学結晶並びに第２の非線形光学結晶にＢ
ａＢ2Ｏ4結晶以外の非線形光学結晶を用いるようにする
こと、各非線形光学結晶の切出し角度の条件を適宜変更
すること、ＹＡＧレーザ基本波以外のレーザ光を励起光
に用いるようにすること、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。
は、上述の実施例にのみ限定されるものではなく、励起
光あるいは発生させるべきシグナル光に適用するように
第１の非線形光学結晶並びに第２の非線形光学結晶にＢ
ａＢ2Ｏ4結晶以外の非線形光学結晶を用いるようにする
こと、各非線形光学結晶の切出し角度の条件を適宜変更
すること、ＹＡＧレーザ基本波以外のレーザ光を励起光
に用いるようにすること、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。
【００３４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の光パラメト
リック発振装置によれば、下記のような種々の優れた効
果を奏し得る。
リック発振装置によれば、下記のような種々の優れた効
果を奏し得る。
【００３５】（１）第１の非線形光学結晶より出力され
るシグナル光が、第２の非線形光学結晶によって出力側
ミラーに対し略直角に入射するので、シグナル光が共振
器により共振する際に、シグナル光の一部が入力側ミラ
ーあるいは出力側ミラーに入射せずに外部へ向って反射
してしまうことがなく、よって、第１の非線形光学結晶
から出力されるシグナル光を効率よく増幅することがで
きる。
るシグナル光が、第２の非線形光学結晶によって出力側
ミラーに対し略直角に入射するので、シグナル光が共振
器により共振する際に、シグナル光の一部が入力側ミラ
ーあるいは出力側ミラーに入射せずに外部へ向って反射
してしまうことがなく、よって、第１の非線形光学結晶
から出力されるシグナル光を効率よく増幅することがで
きる。
【００３６】（２）シグナル光を効率よく増幅するの
で、従来にくらべて光パラメトリック発振のしきい値が
低くなり、同じ光強度を有する励起光を入射させる場合
には、シグナル光を安定に出力させることができる。
で、従来にくらべて光パラメトリック発振のしきい値が
低くなり、同じ光強度を有する励起光を入射させる場合
には、シグナル光を安定に出力させることができる。
【００３７】（３）光パラメトリック発振のしきい値が
低いので、入力側ミラー並びに出力側ミラーに生じる損
傷を軽減することが可能となる。
低いので、入力側ミラー並びに出力側ミラーに生じる損
傷を軽減することが可能となる。
【図１】本発明の光パラメトリック発振装置の一実施例
を示す概念図である。
を示す概念図である。
【図２】本発明の光パラメトリック発振装置の一実施例
を適用したレーザ発生装置の一例を示す概念図である。
を適用したレーザ発生装置の一例を示す概念図である。
【図３】非線形光学結晶の位相整合角を説明する概念図
である。
である。
【図４】本発明の光パラメトリック発振装置の励起光強
度に対するシグナル光の変換効率と従来の光パラメトリ
ック発振装置の励起光強度に対するシグナル光の変換効
率とを対比するグラフである。
度に対するシグナル光の変換効率と従来の光パラメトリ
ック発振装置の励起光強度に対するシグナル光の変換効
率とを対比するグラフである。
【図５】従来の光パラメトリック発振装置の一例を示す
概念図である。
概念図である。
５ 励起光 ６ シグナル光 ７ アイドラ光 ８ 共振器 ９ 入力側ミラー １０ 出力側ミラー １１ 第１の非線形光学結晶 １２ 第２の非線形光学結晶
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西澤 代治 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東二テクニカルセンタ ー内
Claims (1)
- 【請求項１】 共振器を構成する入力側ミラー並びに出
力側ミラーと、両ミラー間に配置され入力側ミラーを透
過する励起光からシグナル光並びにアイドラ光を発生す
る第１の非線形光学結晶と、該第１の非線形光学結晶と
同材質で同一の切出し角を有し且つ第１の非線形光学結
晶より発生するシグナル光を出力側ミラーに対して略直
角に入射させるように前記の出力側ミラーと第１の非線
形光学結晶との間に配置された第２の非線形光学結晶と
を備えてなることを特徴とする光パラメトリック発振装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35518192A JPH06186605A (ja) | 1992-12-17 | 1992-12-17 | 光パラメトリック発振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35518192A JPH06186605A (ja) | 1992-12-17 | 1992-12-17 | 光パラメトリック発振装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06186605A true JPH06186605A (ja) | 1994-07-08 |
Family
ID=18442425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35518192A Pending JPH06186605A (ja) | 1992-12-17 | 1992-12-17 | 光パラメトリック発振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06186605A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001051312A (ja) * | 1999-08-06 | 2001-02-23 | Hamamatsu Photonics Kk | 光パラメトリック発振器 |
| JP2005208472A (ja) * | 2004-01-26 | 2005-08-04 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
| JP2007052289A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Advantest Corp | 光生成装置および該装置を備えたテラヘルツ光生成装置 |
| JP2007052288A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Advantest Corp | 光生成装置および該装置を備えたテラヘルツ光生成装置 |
| JP2010286854A (ja) * | 2010-08-12 | 2010-12-24 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
-
1992
- 1992-12-17 JP JP35518192A patent/JPH06186605A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001051312A (ja) * | 1999-08-06 | 2001-02-23 | Hamamatsu Photonics Kk | 光パラメトリック発振器 |
| JP2005208472A (ja) * | 2004-01-26 | 2005-08-04 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
| JP2007052289A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Advantest Corp | 光生成装置および該装置を備えたテラヘルツ光生成装置 |
| JP2007052288A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Advantest Corp | 光生成装置および該装置を備えたテラヘルツ光生成装置 |
| JP2010286854A (ja) * | 2010-08-12 | 2010-12-24 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
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