JPH06193637A - 転がり軸受 - Google Patents
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Classifications
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、真空中、高温等の環境下で優れた
耐久性と潤滑性能を発揮できる転がり軸受を提供する。 【構成】 内輪１と外輪２の転走面３、４に、ＳｉＣ膜
６を介して無定形炭素を含んだ炭素膜７を形成する。転
走体であるボール５をＡｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2等の酸化物
系セラミックスで形成する。
耐久性と潤滑性能を発揮できる転がり軸受を提供する。 【構成】 内輪１と外輪２の転走面３、４に、ＳｉＣ膜
６を介して無定形炭素を含んだ炭素膜７を形成する。転
走体であるボール５をＡｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2等の酸化物
系セラミックスで形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、真空中又は高温状態
などの特殊環境下で使用される転がり軸受に関し、特に
軌道輪の転走面と転動体との間の潤滑構造に関するもの
である。
などの特殊環境下で使用される転がり軸受に関し、特に
軌道輪の転走面と転動体との間の潤滑構造に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】高真空、高温又は腐食ガス
中などの環境下で転がり軸受を使用する場合、通常の軸
受潤滑に用いられる潤滑油やグリース等は、油分が雰囲
気中に蒸発し、潤滑性能の劣化や使用環境を汚染する恐
れがあるため、従来、銀（Ａｇ）や二硫化モリブデン
（ＭｏＳ2 ）、鉛（Ｐｂ）などの蒸気圧の低い固体潤滑
剤が使用されている。
中などの環境下で転がり軸受を使用する場合、通常の軸
受潤滑に用いられる潤滑油やグリース等は、油分が雰囲
気中に蒸発し、潤滑性能の劣化や使用環境を汚染する恐
れがあるため、従来、銀（Ａｇ）や二硫化モリブデン
（ＭｏＳ2 ）、鉛（Ｐｂ）などの蒸気圧の低い固体潤滑
剤が使用されている。
【０００３】しかし、Ａｇを固体潤滑剤に用いた転がり
軸受では、真空中での使用により摩耗粉が発生しやす
く、また耐食性が劣るため、腐食ガス中で使用すると腐
食が進行し、潤滑性能が低下する欠点がある。
軸受では、真空中での使用により摩耗粉が発生しやす
く、また耐食性が劣るため、腐食ガス中で使用すると腐
食が進行し、潤滑性能が低下する欠点がある。
【０００４】また、ＭｏＳ2 を固体潤滑剤として使用し
た場合は、Ａｇと同様に摩耗粉の発生が見られると共
に、高温の条件下で使用すると、熱分解を起こして硫黄
系の腐食性ガスを発生し、周辺機器を腐食させる問題が
ある。
た場合は、Ａｇと同様に摩耗粉の発生が見られると共
に、高温の条件下で使用すると、熱分解を起こして硫黄
系の腐食性ガスを発生し、周辺機器を腐食させる問題が
ある。
【０００５】さらに、Ｐｂで軸受を潤滑した場合には、
軸受に振動が生じやすく、また多量の鉛の摩耗粉が排出
されるため、使用される真空機器を汚染する恐れがあ
る。
軸受に振動が生じやすく、また多量の鉛の摩耗粉が排出
されるため、使用される真空機器を汚染する恐れがあ
る。
【０００６】そこで、この発明は、上記の問題を解決
し、真空、高温、腐食ガスなどの条件下で使用しても摩
耗粉や腐食性ガス等の発生がなく、周辺環境を汚染しな
い耐久性に優れた転がり軸受を提供することを目的とし
ている。
し、真空、高温、腐食ガスなどの条件下で使用しても摩
耗粉や腐食性ガス等の発生がなく、周辺環境を汚染しな
い耐久性に優れた転がり軸受を提供することを目的とし
ている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明は、２つの軌道輪に設けた転走面の間に転
動体を組込んだ転がり軸受において、上記転走面と転動
体の一方を酸化物系セラミックスで形成し、他方の表面
に、無定形炭素を含んだ炭素膜を形成したのである。
め、この発明は、２つの軌道輪に設けた転走面の間に転
動体を組込んだ転がり軸受において、上記転走面と転動
体の一方を酸化物系セラミックスで形成し、他方の表面
に、無定形炭素を含んだ炭素膜を形成したのである。
【０００８】上記無定形炭素を含んだ炭素膜は、炭素を
金属表面等に被膜し、炭素原子がダイヤモンド結晶のよ
うに配置した膜をいい、一般にダイヤモンド状炭素膜、
又はｉ−カーボン膜と呼ばれる炭素膜（以下ＤＬＣ膜と
する）をいう。このＤＬＣ膜は、イオンプレーティング
法、プラズマＣＶＤ法、イオンビーム蒸着法等の周知の
種々な薄膜形成技術を用いて転走面や転動体に被覆する
ことができる。また、軌道輪や転動体の材料として、Ｓ
ＵＪ２、ＳＵＳ４４０Ｃ、Ｍ５０等の鋼を使用する場合
は、この鋼製の基板とＤＬＣ膜との密着性を高めるため
に、その両者の間に中間層を施してもよい。この中間層
としては、Ｓｉ、ＳｉＣ、ＳｉＯ2 といったセラミック
ス系の被膜から選択することができ、これらの中間層も
ＤＬＣ膜と同様に周知の薄膜形成技術から形成すること
ができる。
金属表面等に被膜し、炭素原子がダイヤモンド結晶のよ
うに配置した膜をいい、一般にダイヤモンド状炭素膜、
又はｉ−カーボン膜と呼ばれる炭素膜（以下ＤＬＣ膜と
する）をいう。このＤＬＣ膜は、イオンプレーティング
法、プラズマＣＶＤ法、イオンビーム蒸着法等の周知の
種々な薄膜形成技術を用いて転走面や転動体に被覆する
ことができる。また、軌道輪や転動体の材料として、Ｓ
ＵＪ２、ＳＵＳ４４０Ｃ、Ｍ５０等の鋼を使用する場合
は、この鋼製の基板とＤＬＣ膜との密着性を高めるため
に、その両者の間に中間層を施してもよい。この中間層
としては、Ｓｉ、ＳｉＣ、ＳｉＯ2 といったセラミック
ス系の被膜から選択することができ、これらの中間層も
ＤＬＣ膜と同様に周知の薄膜形成技術から形成すること
ができる。
【０００９】一方、酸化物系セラミックスとしては、Ａ
ｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2 、ムライト（Ａｌ2 Ｏ3
・ＳｉＯ2 ）、ステアタイト（ＭｇＯ・ＳｉＯ2 ）など
のセラミックスから選択して用いることができる。
ｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2 、ムライト（Ａｌ2 Ｏ3
・ＳｉＯ2 ）、ステアタイト（ＭｇＯ・ＳｉＯ2 ）など
のセラミックスから選択して用いることができる。
【００１０】
【作用】上記のＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスは、互
いに硬質であり、また、その両者の組合せにより接触部
分で極めて低い摩擦係数が得られるため、その摺動部分
における摩耗粉の発生を著しく少なくすることができ
る。
いに硬質であり、また、その両者の組合せにより接触部
分で極めて低い摩擦係数が得られるため、その摺動部分
における摩耗粉の発生を著しく少なくすることができ
る。
【００１１】また、ＤＬＣ膜と酸化物系セラミックス
は、真空中での使用が可能であり、耐食性に優れるた
め、腐食ガスの雰囲気中で使用されても腐食されない。
加えて、ＤＬＣが、グラファイト化を起こす高温度まで
物性が変化しないため、高温度、高真空、腐食環境など
の特殊条件下でも潤滑性能を安定して維持することがで
きる。
は、真空中での使用が可能であり、耐食性に優れるた
め、腐食ガスの雰囲気中で使用されても腐食されない。
加えて、ＤＬＣが、グラファイト化を起こす高温度まで
物性が変化しないため、高温度、高真空、腐食環境など
の特殊条件下でも潤滑性能を安定して維持することがで
きる。
【００１２】
【実施例】図１は実施例の転がり軸受を示している。こ
の転がり軸受は、保持器を用いない総玉のアンギュラ玉
軸受を示し、内輪１と外輪２の対向面にそれぞれ転走面
３、４を設け、その転走面３、４の間に、転動体である
複数のボール５を組込んでいる。
の転がり軸受は、保持器を用いない総玉のアンギュラ玉
軸受を示し、内輪１と外輪２の対向面にそれぞれ転走面
３、４を設け、その転走面３、４の間に、転動体である
複数のボール５を組込んでいる。
【００１３】上記各転走面３、４の表面には、中間層で
あるＳｉＣ膜６が形成され、そのＳｉＣ膜６の表面にＤ
ＬＣ膜７が形成されている。
あるＳｉＣ膜６が形成され、そのＳｉＣ膜６の表面にＤ
ＬＣ膜７が形成されている。
【００１４】また、ボール５は、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｓｉ
Ｏ2 、ＺｒＯ2 等の酸化物系セラミックスにより形成さ
れている。
Ｏ2 、ＺｒＯ2 等の酸化物系セラミックスにより形成さ
れている。
【００１５】なお、上記の構造に替えて、ボール５の表
面をＳｉＣ膜６とＤＬＣ膜７で被膜し、内輪１と外輪２
を酸化物系セラミックスで形成するようにしてもよい。
面をＳｉＣ膜６とＤＬＣ膜７で被膜し、内輪１と外輪２
を酸化物系セラミックスで形成するようにしてもよい。
【００１６】次に、上記図１の構造の軸受を用いて、こ
の発明と従来品との潤滑性能を比較した寿命試験につい
て説明する。
の発明と従来品との潤滑性能を比較した寿命試験につい
て説明する。
【００１７】この試験においては、内輪１と外輪２をＳ
ＵＳ４４０Ｃで形成し、その転走面３、４に、厚み約
０．１μｍのＳｉＣ膜６と、厚み約０．５μｍのＤＬＣ
膜７を形成した。この両膜６、７の形成は、イオンビー
ム蒸着法により行なった。また、試験軸受の寸法は、内
径８mm、外径２２mm、幅寸法７mmのものを使用した。
ＵＳ４４０Ｃで形成し、その転走面３、４に、厚み約
０．１μｍのＳｉＣ膜６と、厚み約０．５μｍのＤＬＣ
膜７を形成した。この両膜６、７の形成は、イオンビー
ム蒸着法により行なった。また、試験軸受の寸法は、内
径８mm、外径２２mm、幅寸法７mmのものを使用した。
【００１８】試験では、図２に示すようにボール５の材
質をＺｒＯ2 としたもの（実施例１）と、Ａｌ2 Ｏ3 と
したもの（実施例２）を用意し、比較例として、ボール
材質をＳＵＳ４４０Ｃとしたもの（比較例１）を準備し
た。また、他の比較例として、内外輪の転走面にＡｇ膜
をイオンプレーティングしたもの（比較例２）と、Ｍｏ
Ｓ2 膜をスパッタリングしたもの（比較例３）（この比
較例２、３のいずれもボール材質はＳＵＳ４４０Ｃ）を
形成した。
質をＺｒＯ2 としたもの（実施例１）と、Ａｌ2 Ｏ3 と
したもの（実施例２）を用意し、比較例として、ボール
材質をＳＵＳ４４０Ｃとしたもの（比較例１）を準備し
た。また、他の比較例として、内外輪の転走面にＡｇ膜
をイオンプレーティングしたもの（比較例２）と、Ｍｏ
Ｓ2 膜をスパッタリングしたもの（比較例３）（この比
較例２、３のいずれもボール材質はＳＵＳ４４０Ｃ）を
形成した。
【００１９】試験は、真空槽内で２個の試験軸受により
内部ロータを支持し、その内部ロータに連動する外部ロ
ータの駆動により上記内部ロータを回転させながら、各
試験軸受に対してスラスト荷重を加え、内部ロータと外
部ロータの速度比により試験軸受の摩擦トルクを測定し
た。試験条件は、内部ロータの回転数２５００ｒｐｍ、
スラスト荷重１０Ｎとし、室温、真空度１０-4Ｐａ以下
の状態で測定した２個の試験軸受の摩擦トルクが、１Ｎ
・ｃｍに達した時点で寿命と判定した。
内部ロータを支持し、その内部ロータに連動する外部ロ
ータの駆動により上記内部ロータを回転させながら、各
試験軸受に対してスラスト荷重を加え、内部ロータと外
部ロータの速度比により試験軸受の摩擦トルクを測定し
た。試験条件は、内部ロータの回転数２５００ｒｐｍ、
スラスト荷重１０Ｎとし、室温、真空度１０-4Ｐａ以下
の状態で測定した２個の試験軸受の摩擦トルクが、１Ｎ
・ｃｍに達した時点で寿命と判定した。
【００２０】試験結果を図２のグラフに示す。この結果
で示されるように、ＤＬＣ膜の転走面とＳＵＳ４４０Ｃ
のボールを組合せた比較例１が最も寿命が低く、Ａｇ膜
のイオンプレーティング品（比較例２）とＭｏＳ2 膜の
スパッタリング品（比較例３）は若干寿命が延びたが、
それでも２００時間に達しなかった。これに対して、Ｄ
ＬＣ膜とＺｒＯ2 のボール、又はＤＬＣ膜とＡｌ2 Ｏ3
のボールを組合せた実施例１、２の寿命は、それぞれ１
１００時間以上、８６０時間以上となり、比較例に対し
て極めて高い耐久性を示した。
で示されるように、ＤＬＣ膜の転走面とＳＵＳ４４０Ｃ
のボールを組合せた比較例１が最も寿命が低く、Ａｇ膜
のイオンプレーティング品（比較例２）とＭｏＳ2 膜の
スパッタリング品（比較例３）は若干寿命が延びたが、
それでも２００時間に達しなかった。これに対して、Ｄ
ＬＣ膜とＺｒＯ2 のボール、又はＤＬＣ膜とＡｌ2 Ｏ3
のボールを組合せた実施例１、２の寿命は、それぞれ１
１００時間以上、８６０時間以上となり、比較例に対し
て極めて高い耐久性を示した。
【００２１】一方、図３は、ＤＬＣ膜と組合せる最適な
セラミックス材料を評価するために実施した摩擦試験に
おいて、試験に使用した摺動部材の構造を示したもので
ある。
セラミックス材料を評価するために実施した摩擦試験に
おいて、試験に使用した摺動部材の構造を示したもので
ある。
【００２２】この摺動部材１１は、ＳＵＳ４４０Ｃ製の
円板１２の表面に、中間層のＳｉＣ膜１３を介してＤＬ
Ｃ膜１４を被覆している。各被膜１３、１４の形成は、
イオンビーム蒸着法により同一の真空槽内で行なった。
円板１２の表面に、中間層のＳｉＣ膜１３を介してＤＬ
Ｃ膜１４を被覆している。各被膜１３、１４の形成は、
イオンビーム蒸着法により同一の真空槽内で行なった。
【００２３】摩擦試験では、上記摺動部材１１に対し
て、図４に示すように、転動体としてのボールの材質を
ＺｒＯ2 としたもの（実施例３）、Ａｌ2 Ｏ3 としたも
の（実施例４）、ＳＵＳ４４０Ｃとしたもの（比較例
４）、Ｓｉ3 Ｎ4 としたもの（比較例５）、ＳｉＣとし
たもの（比較例６）をそれぞれ用意し、それら材質の異
なる各ボールを上記摺動部材１１のＤＬＣ膜１４の上で
所定の荷重を加えた状態ですべらせ、その時の摩擦係数
を測定した。
て、図４に示すように、転動体としてのボールの材質を
ＺｒＯ2 としたもの（実施例３）、Ａｌ2 Ｏ3 としたも
の（実施例４）、ＳＵＳ４４０Ｃとしたもの（比較例
４）、Ｓｉ3 Ｎ4 としたもの（比較例５）、ＳｉＣとし
たもの（比較例６）をそれぞれ用意し、それら材質の異
なる各ボールを上記摺動部材１１のＤＬＣ膜１４の上で
所定の荷重を加えた状態ですべらせ、その時の摩擦係数
を測定した。
【００２４】試験条件は、荷重１．４７Ｎ（初期面圧６
３０ＭＰａ）ですべり速度１．０ｍ／Ｓとした条件、及
び荷重０．４９Ｎ（初期面圧４３０ＭＰａ）ですべり速
度０．２ｍ／Ｓとした条件の２つの荷重条件で行ない、
いずれも真空度１０-4Ｐａ以下、室温状態で測定した。
３０ＭＰａ）ですべり速度１．０ｍ／Ｓとした条件、及
び荷重０．４９Ｎ（初期面圧４３０ＭＰａ）ですべり速
度０．２ｍ／Ｓとした条件の２つの荷重条件で行ない、
いずれも真空度１０-4Ｐａ以下、室温状態で測定した。
【００２５】図４のグラフは摩擦試験の結果を示してい
る。結果では、ボール材質をＳＵＳ４４０Ｃとした比較
例４の摩擦係数が０．４〜０．５の最も高い値を示した
のに対して、ボール材質を酸化物系セラミックスとした
実施例１及び２の摩擦係数は、２つの荷重条件で０．１
以下の非常に小さい値を示した。
る。結果では、ボール材質をＳＵＳ４４０Ｃとした比較
例４の摩擦係数が０．４〜０．５の最も高い値を示した
のに対して、ボール材質を酸化物系セラミックスとした
実施例１及び２の摩擦係数は、２つの荷重条件で０．１
以下の非常に小さい値を示した。
【００２６】一方、ボール材質を非酸化物系セラミック
ス８であるＳｉ3 Ｎ4 やＳｉＣとした比較例５又は６の
摩擦係数は、上記比較例４と同様に０．４以上の高い値
を示し、酸化物系セラミックスとの間で大きな差が生じ
た。
ス８であるＳｉ3 Ｎ4 やＳｉＣとした比較例５又は６の
摩擦係数は、上記比較例４と同様に０．４以上の高い値
を示し、酸化物系セラミックスとの間で大きな差が生じ
た。
【００２７】これは、ＤＬＣ膜と非酸化物系セラミック
スや鋼との組合せでは、その摺動部で何らかの固相反応
が起き、一種の凝着現象が生じて摩擦係数が高くなるの
に対し、ＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスの組合せで
は、凝着を起こさないため摩擦係数が低くなったものと
推察され、このＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスとの組
合せが、最も優れた潤滑性能を発揮することが示されて
いる。
スや鋼との組合せでは、その摺動部で何らかの固相反応
が起き、一種の凝着現象が生じて摩擦係数が高くなるの
に対し、ＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスの組合せで
は、凝着を起こさないため摩擦係数が低くなったものと
推察され、このＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスとの組
合せが、最も優れた潤滑性能を発揮することが示されて
いる。
【００２８】
【効果】以上のように、この発明は、転がり軸受の転走
面と転動体を、ＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスの硬質
で極めて低い摩擦係数が得られる材料で組合せたので、
作動中の摩耗粉の発生を著しく少なくでき、周辺環境を
汚染しない。また、ＤＬＣ膜や酸化物系セラミックス
は、真空中や高温、腐食環境下でも物性が安定し、性能
が劣化しないため、上記のような特殊環境で使用しても
優れた耐久性と潤滑性能を安定して維持することができ
る。
面と転動体を、ＤＬＣ膜と酸化物系セラミックスの硬質
で極めて低い摩擦係数が得られる材料で組合せたので、
作動中の摩耗粉の発生を著しく少なくでき、周辺環境を
汚染しない。また、ＤＬＣ膜や酸化物系セラミックス
は、真空中や高温、腐食環境下でも物性が安定し、性能
が劣化しないため、上記のような特殊環境で使用しても
優れた耐久性と潤滑性能を安定して維持することができ
る。
【図１】実施例の転がり軸受を示す断面図
【図２】同上の軸受を用いた寿命試験の結果を示すグラ
フ
フ
【図３】摩擦試験に用いた摺動部材を示す断面図
【図４】摩擦試験の結果を示すグラフ
１ 内輪 ２ 外輪 ３、４ 転走面 ５ ボール ６ ＳｉＣ膜 ７ ＤＬＣ膜 １１ 摺動部材 １３ ＳｉＣ膜 １４ ＤＬＣ膜
Claims (1)
- 【請求項１】 ２つの軌道輪に設けた転走面の間に転動
体を組込んだ転がり軸受において、上記転走面と転動体
の一方を酸化物系セラミックスで形成し、他方の表面
に、無定形炭素を含んだ炭素膜を形成したことを特徴と
する転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4346615A JPH06193637A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4346615A JPH06193637A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06193637A true JPH06193637A (ja) | 1994-07-15 |
Family
ID=18384637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4346615A Pending JPH06193637A (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06193637A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001033091A1 (en) * | 1999-10-29 | 2001-05-10 | The Timken Company | Antifriction bearing for use in a corrosive environment |
| US6357923B1 (en) * | 1999-02-19 | 2002-03-19 | Nsk Ltd. | Rolling bearing and bearing device |
| FR2824366A1 (fr) * | 2001-03-19 | 2002-11-08 | Shozo Katsukura | Appareil de support pour element mobile et pompe |
| JP2003328060A (ja) * | 2002-05-02 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | 焼結合金とその製造方法 |
| DE10259003A1 (de) * | 2002-12-16 | 2004-06-24 | Myonic Gmbh | Wälzlager mit integriertem Schmiermaterial |
| US6764219B2 (en) | 2002-04-02 | 2004-07-20 | The Timken Company | Full complement antifriction bearing |
| EP1262674A3 (en) * | 2001-05-29 | 2006-10-04 | NSK Ltd. | Rolling sliding member and rolling apparatus |
| US7461978B2 (en) | 2001-04-22 | 2008-12-09 | Diamicron, Inc. | Bearings, races and components thereof having diamond and other superhard surfaces |
| CN110630641A (zh) * | 2018-06-21 | 2019-12-31 | 斯凯孚公司 | 滚动轴承组件 |
-
1992
- 1992-12-25 JP JP4346615A patent/JPH06193637A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6357923B1 (en) * | 1999-02-19 | 2002-03-19 | Nsk Ltd. | Rolling bearing and bearing device |
| WO2001033091A1 (en) * | 1999-10-29 | 2001-05-10 | The Timken Company | Antifriction bearing for use in a corrosive environment |
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| US6736609B2 (en) | 2001-03-19 | 2004-05-18 | Fukui Prefecture | Support apparatus for movable member and pump apparatus |
| US7461978B2 (en) | 2001-04-22 | 2008-12-09 | Diamicron, Inc. | Bearings, races and components thereof having diamond and other superhard surfaces |
| EP1262674A3 (en) * | 2001-05-29 | 2006-10-04 | NSK Ltd. | Rolling sliding member and rolling apparatus |
| EP1873412A1 (en) * | 2001-05-29 | 2008-01-02 | NSK Ltd. | Rolling sliding member and rolling apparatus |
| CN100398861C (zh) * | 2001-05-29 | 2008-07-02 | 日本精工株式会社 | 滚动滑动件及滚动装置 |
| US6764219B2 (en) | 2002-04-02 | 2004-07-20 | The Timken Company | Full complement antifriction bearing |
| JP2003328060A (ja) * | 2002-05-02 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | 焼結合金とその製造方法 |
| DE10259003A1 (de) * | 2002-12-16 | 2004-06-24 | Myonic Gmbh | Wälzlager mit integriertem Schmiermaterial |
| CN110630641A (zh) * | 2018-06-21 | 2019-12-31 | 斯凯孚公司 | 滚动轴承组件 |
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