JPH06198403A - 極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス - Google Patents
極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックスInfo
- Publication number
- JPH06198403A JPH06198403A JP10883691A JP10883691A JPH06198403A JP H06198403 A JPH06198403 A JP H06198403A JP 10883691 A JP10883691 A JP 10883691A JP 10883691 A JP10883691 A JP 10883691A JP H06198403 A JPH06198403 A JP H06198403A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold flux
- carbon
- steel
- continuous casting
- mno
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造過程における浸炭現象を抑え、鋼中炭素
量のとくに低い極低炭素鋼の安定した連続鋳造に好適
で、鋳型内溶鋼面のデッケルの発生も防止できるモール
ドフラックスを提供する。 【構成】 溶融速度調整剤として炭素を１〜５重量％配
合した連続鋳造用モールドフラックスにおいて、炭素燃
焼用の助燃剤としてのＭｎＯ2を５〜２０重量％配合し
て均一に混合した粉末状、あるいはそれらを更に押出し
またはスプレー法で造粒して顆粒状にしたことである。
また、ＭｎＯ2にＫＮＯ3を１〜５重量％組み合わせて添
加することが望ましい。
量のとくに低い極低炭素鋼の安定した連続鋳造に好適
で、鋳型内溶鋼面のデッケルの発生も防止できるモール
ドフラックスを提供する。 【構成】 溶融速度調整剤として炭素を１〜５重量％配
合した連続鋳造用モールドフラックスにおいて、炭素燃
焼用の助燃剤としてのＭｎＯ2を５〜２０重量％配合し
て均一に混合した粉末状、あるいはそれらを更に押出し
またはスプレー法で造粒して顆粒状にしたことである。
また、ＭｎＯ2にＫＮＯ3を１〜５重量％組み合わせて添
加することが望ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，極低炭素鋼の連続鋳造
の際にモールド内に添加するためのフラックス（以下、
モールドフラックスという）に関するものである。
の際にモールド内に添加するためのフラックス（以下、
モールドフラックスという）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】極低炭素鋼は、一般的に鋼中炭素量が１
００ppm 以下の炭素鋼をいうが、加工性の良さから最近
需要が大幅に伸びてきている。また極低炭素鋼に対する
品質要求度も徐々に高くなり、鋼中炭素量が１０ppm 以
下に低減されつつある。
００ppm 以下の炭素鋼をいうが、加工性の良さから最近
需要が大幅に伸びてきている。また極低炭素鋼に対する
品質要求度も徐々に高くなり、鋼中炭素量が１０ppm 以
下に低減されつつある。
【０００３】ところで、この種の極低炭素鋼を連続鋳造
する際に問題になるのは、鋳型（モールド）内の溶鋼面
上に添加する、モールドフラックス中に含まれている炭
素成分が溶鋼へ浸透し、溶鋼の炭素含有量が増える浸炭
現象である。
する際に問題になるのは、鋳型（モールド）内の溶鋼面
上に添加する、モールドフラックス中に含まれている炭
素成分が溶鋼へ浸透し、溶鋼の炭素含有量が増える浸炭
現象である。
【０００４】低炭素鋼は、鋼中炭素量が０．０１〜０．
０８重量％(１００〜８００ppm )であるため、鋳造過程
での上記のような浸炭現象はほとんど問題にならない
が、極低炭素鋼（とくに鋼中炭素量が１０ppm 以下）の
場合は、精錬過程での炭素量を規格内に収めても、鋳型
内（鋳造過程）で数ppm 浸炭すると、規格値をオーバー
することになる。したがって、モールドフラックス中の
炭素による浸炭量を極力抑えねばならない。
０８重量％(１００〜８００ppm )であるため、鋳造過程
での上記のような浸炭現象はほとんど問題にならない
が、極低炭素鋼（とくに鋼中炭素量が１０ppm 以下）の
場合は、精錬過程での炭素量を規格内に収めても、鋳型
内（鋳造過程）で数ppm 浸炭すると、規格値をオーバー
することになる。したがって、モールドフラックス中の
炭素による浸炭量を極力抑えねばならない。
【０００５】そこで、従来は、上記のような浸炭現象を
避けるために、モールドフラックス中の炭素量を、一般
（汎用）のモ−ルドフラックスの炭素量より低下するこ
とで対処してきた。すなわち、極低炭素鋼の鋳造には、
モールドフラックス中の炭素量を１重量％未満に低減し
て使用することによって、浸炭現象の防止を図ってき
た。
避けるために、モールドフラックス中の炭素量を、一般
（汎用）のモ−ルドフラックスの炭素量より低下するこ
とで対処してきた。すなわち、極低炭素鋼の鋳造には、
モールドフラックス中の炭素量を１重量％未満に低減し
て使用することによって、浸炭現象の防止を図ってき
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の方法、つまりモールドフラックス中の炭素量を
１重量％未満に低減する方法では、浸炭現象をある程度
減少できるが、完全に防止することはできなかった。さ
らに、モールドフラックス中の炭素量を１重量％もしく
はそれ以下に低減した場合、溶鋼の保温不足を生じてデ
ッケル（溶鋼表面に発生する鋼の塊）が発生するという
新たな問題がでてきた。これは、モールドフラックス中
の炭素に溶鋼の保温作用があり、炭素含有量が１重量％
を割ると、モールドフラックスの溶融速度が大きくなっ
て溶鋼の保温性が低下するからである。一方、モールド
フラックス中の炭素含有量を１重量％より増やしていく
と、モールドフラックスの保温性が次第に良くなり、デ
ッケルの発生がなくなる。
た従来の方法、つまりモールドフラックス中の炭素量を
１重量％未満に低減する方法では、浸炭現象をある程度
減少できるが、完全に防止することはできなかった。さ
らに、モールドフラックス中の炭素量を１重量％もしく
はそれ以下に低減した場合、溶鋼の保温不足を生じてデ
ッケル（溶鋼表面に発生する鋼の塊）が発生するという
新たな問題がでてきた。これは、モールドフラックス中
の炭素に溶鋼の保温作用があり、炭素含有量が１重量％
を割ると、モールドフラックスの溶融速度が大きくなっ
て溶鋼の保温性が低下するからである。一方、モールド
フラックス中の炭素含有量を１重量％より増やしていく
と、モールドフラックスの保温性が次第に良くなり、デ
ッケルの発生がなくなる。
【０００７】モールドフラックス中の炭素含有量とその
増減による影響に関してより詳しく説明すると、モール
ドフラックス中の炭素量が１重量％未満になれば、溶融
（スラグ）層（図６）が厚くなってモールドフラックス
断面の大半を占め、焼結層（図６）および炭素濃縮層
（図６）中の炭素量も少なくなるため、浸炭現象は減少
する。しかし反面、炭素量が少ないため，モールドフラ
ックスの最上層である粉末または顆粒層（図６）が極端
に薄くなるか、あるいは無くなる。このため、モールド
フラックスに必要な特性の一つである溶鋼の保温性が低
下し、鋳片表面の欠陥をもたらし、時には溶鋼表面のデ
ッケル発生により操業不能に陥ることがある。
増減による影響に関してより詳しく説明すると、モール
ドフラックス中の炭素量が１重量％未満になれば、溶融
（スラグ）層（図６）が厚くなってモールドフラックス
断面の大半を占め、焼結層（図６）および炭素濃縮層
（図６）中の炭素量も少なくなるため、浸炭現象は減少
する。しかし反面、炭素量が少ないため，モールドフラ
ックスの最上層である粉末または顆粒層（図６）が極端
に薄くなるか、あるいは無くなる。このため、モールド
フラックスに必要な特性の一つである溶鋼の保温性が低
下し、鋳片表面の欠陥をもたらし、時には溶鋼表面のデ
ッケル発生により操業不能に陥ることがある。
【０００８】ところで、図６は極低炭素鋼の連続鋳造時
に鋳型内を被覆する従来の一般的なモールドフラックス
の断面図であるが、本出願の発明者らは、溶鋼の浸炭現
象のメカニズムについて研究した結果、図６においてモ
ールドフラックスの溶融層上の炭素濃縮層ないし炭素を
含む焼結層が、溶鋼に直接接触して溶鋼への浸炭が起き
ていることをつきとめた。
に鋳型内を被覆する従来の一般的なモールドフラックス
の断面図であるが、本出願の発明者らは、溶鋼の浸炭現
象のメカニズムについて研究した結果、図６においてモ
ールドフラックスの溶融層上の炭素濃縮層ないし炭素を
含む焼結層が、溶鋼に直接接触して溶鋼への浸炭が起き
ていることをつきとめた。
【０００９】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
で，鋳造過程における浸炭現象を抑え、鋼中炭素量のと
くに低い極低炭素鋼の安定した連続鋳造に好適で、デッ
ケルの発生も防止できるモールドフラックスを提供する
ことを目的としている。
で，鋳造過程における浸炭現象を抑え、鋼中炭素量のと
くに低い極低炭素鋼の安定した連続鋳造に好適で、デッ
ケルの発生も防止できるモールドフラックスを提供する
ことを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために発明のモールドフラックスは、ＣａＯ-ＳｉＯ2-
Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材と、アルカリ金属ないしアルカリ
土類金属のフッ化物、炭酸塩および酸化物とＢ2Ｏ3、Ｔ
ｉＯ2、のうちから選ばれる少なくとも一種以上よりな
る融剤と、溶融速度調整剤として炭素を１〜５重量％配
合した連続鋳造用モールドフラックスにおいて、炭素燃
焼用の助燃剤（炭素酸化促進剤）としてのＭｎＯ2を５
〜２０重量％配合して均一に混合した粉末状、あるいは
それらを更に押出しまたはスプレー法で造粒して顆粒状
にしたことである。
ために発明のモールドフラックスは、ＣａＯ-ＳｉＯ2-
Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材と、アルカリ金属ないしアルカリ
土類金属のフッ化物、炭酸塩および酸化物とＢ2Ｏ3、Ｔ
ｉＯ2、のうちから選ばれる少なくとも一種以上よりな
る融剤と、溶融速度調整剤として炭素を１〜５重量％配
合した連続鋳造用モールドフラックスにおいて、炭素燃
焼用の助燃剤（炭素酸化促進剤）としてのＭｎＯ2を５
〜２０重量％配合して均一に混合した粉末状、あるいは
それらを更に押出しまたはスプレー法で造粒して顆粒状
にしたことである。
【００１１】請求項３に記載のように、炭素の助燃剤と
しての、ＭｎＯ2を５〜２０重量％またＫＮＯ3を１〜５
重量％それぞれ配合して均一に混合した粉末状、あるい
はそれらを更に押出しまたはスプレー法で造粒した顆粒
状にすることが望ましい。
しての、ＭｎＯ2を５〜２０重量％またＫＮＯ3を１〜５
重量％それぞれ配合して均一に混合した粉末状、あるい
はそれらを更に押出しまたはスプレー法で造粒した顆粒
状にすることが望ましい。
【００１２】請求項２又は請求項４に記載のように、前
記ＭｎＯ2の含有量を８〜１５重量％にすると、より好
ましい。
記ＭｎＯ2の含有量を８〜１５重量％にすると、より好
ましい。
【００１３】
【作用】上記の構成を有する本発明のモールドフラック
ス（請求項１〜４）によれば、これに含有されているＭ
ｎＯ2が、浸炭の主たる原因となるモールドフラックス
の焼結層および炭素濃縮層中の炭素を燃焼して減少させ
る。したがって、従来のフラックスと同様にモールドフ
ラックス中に１〜５重量％（以下、単に％という）の炭
素を配合しても、鋼への浸炭防止が図られる。また、モ
ールドフラックス中の炭素含有量が、従来のモールドフ
ラックスと同レベルである１〜５％であるから、モール
ドフラックス中の最上層（図６）である粉末または顆粒
層が十分に形成され、溶鋼の保温性が十分に確保され
る。
ス（請求項１〜４）によれば、これに含有されているＭ
ｎＯ2が、浸炭の主たる原因となるモールドフラックス
の焼結層および炭素濃縮層中の炭素を燃焼して減少させ
る。したがって、従来のフラックスと同様にモールドフ
ラックス中に１〜５重量％（以下、単に％という）の炭
素を配合しても、鋼への浸炭防止が図られる。また、モ
ールドフラックス中の炭素含有量が、従来のモールドフ
ラックスと同レベルである１〜５％であるから、モール
ドフラックス中の最上層（図６）である粉末または顆粒
層が十分に形成され、溶鋼の保温性が十分に確保され
る。
【００１４】この結果、本発明のモールドフラックスの
使用により、従来のモールドフラックスに比較して浸炭
量が少なく、かつ保温性も十分に確保され、鋼への浸炭
が抑制された極低炭素鋼の連続鋳造が可能になった。
使用により、従来のモールドフラックスに比較して浸炭
量が少なく、かつ保温性も十分に確保され、鋼への浸炭
が抑制された極低炭素鋼の連続鋳造が可能になった。
【００１５】なお、極低炭素鋼の連続鋳造に、炭素を１
〜５％含有したモールドフラックスを使用した場合、前
記ＭｎＯ2の添加量が５％より少なくなると、浸炭の防止
効果が乏しく、一方、添加量が２０％よりも多くなる
と、モールドフラックスの溶融速度が大きくなり過ぎて
保温性が低下し、鋳型内の溶鋼の表面にデッケルが発生
する。
〜５％含有したモールドフラックスを使用した場合、前
記ＭｎＯ2の添加量が５％より少なくなると、浸炭の防止
効果が乏しく、一方、添加量が２０％よりも多くなる
と、モールドフラックスの溶融速度が大きくなり過ぎて
保温性が低下し、鋳型内の溶鋼の表面にデッケルが発生
する。
【００１６】また、前記ＭｎＯ2の含有量を８〜１５％
にすれば、浸炭防止効果および保温効果が向上する。
にすれば、浸炭防止効果および保温効果が向上する。
【００１７】さらに、前記ＭｎＯ2に、これと同種の助
燃剤であるＫＮＯ3を併用した本発明のモールドフラッ
クス（請求項３および４）を極低炭素鋼の連続鋳造に使
用すれば、ＫＮＯ3が前記ＭｎＯ2とともにモールドフラ
ックスの焼結層および炭素濃縮層中の炭素を燃焼して減
少させるので、鋼への浸炭防止作用が一層向上する。な
お、ＫＮＯ3の含有量が１％より少なくなると、浸炭防
止の効果が十分には発揮されず、一方同含有量が５％を
超えると、モールドフラックスの溶融速度が大きくなり
過ぎるうえに，その分解ガスにより作業環境を悪化させ
るおそれもある。
燃剤であるＫＮＯ3を併用した本発明のモールドフラッ
クス（請求項３および４）を極低炭素鋼の連続鋳造に使
用すれば、ＫＮＯ3が前記ＭｎＯ2とともにモールドフラ
ックスの焼結層および炭素濃縮層中の炭素を燃焼して減
少させるので、鋼への浸炭防止作用が一層向上する。な
お、ＫＮＯ3の含有量が１％より少なくなると、浸炭防
止の効果が十分には発揮されず、一方同含有量が５％を
超えると、モールドフラックスの溶融速度が大きくなり
過ぎるうえに，その分解ガスにより作業環境を悪化させ
るおそれもある。
【００１８】
【実施例】以下、本発明のモールドフラックスの実施例
について詳しく説明する。
について詳しく説明する。
【００１９】図１は助燃剤の効果を調べるための実験装
置の概要を示す断面図、図２はるつぼ内のモールドフラ
ックスの断面図である。図１に示すように、実験装置は
高周波炉２内に設置した黒鉛ブロック３上に、試料Ａを
貯留するアルミナ磁性るつぼ１を載置し、るつぼ１の直
ぐ下方の黒鉛ブロック３内に熱電対４を挿入した構造か
らなる。なお、試料Ａは、従来の汎用のモールドフラッ
クスに、浸炭効果を実験するための助燃剤を添加したも
のを用いた。なお、汎用のモールドフラックスとは、Ｃ
ａＯ-ＳｉＯ2-Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材と、アルカリ金属
ないしアルカリ土類金属のフッ化物、炭酸塩および酸化
物とＢ2Ｏ3、ＴｉＯ2、のうちから選ばれる少なくとも
一種以上よりなる融剤と、溶融速度調整剤として炭素を
１〜５重量％配合した連続鋳造用モールドフラックスで
ある。
置の概要を示す断面図、図２はるつぼ内のモールドフラ
ックスの断面図である。図１に示すように、実験装置は
高周波炉２内に設置した黒鉛ブロック３上に、試料Ａを
貯留するアルミナ磁性るつぼ１を載置し、るつぼ１の直
ぐ下方の黒鉛ブロック３内に熱電対４を挿入した構造か
らなる。なお、試料Ａは、従来の汎用のモールドフラッ
クスに、浸炭効果を実験するための助燃剤を添加したも
のを用いた。なお、汎用のモールドフラックスとは、Ｃ
ａＯ-ＳｉＯ2-Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材と、アルカリ金属
ないしアルカリ土類金属のフッ化物、炭酸塩および酸化
物とＢ2Ｏ3、ＴｉＯ2、のうちから選ばれる少なくとも
一種以上よりなる融剤と、溶融速度調整剤として炭素を
１〜５重量％配合した連続鋳造用モールドフラックスで
ある。
【００２０】本実験は、黒鉛ブロック３を高周波炉２内
で1550℃まで温度を上げて、るつぼ４内に７０ｇの試料
Ａを注入して１０分間加熱した後、常温まで冷却する。
そして、図２に示すように、るつぼ４内の溶融層の直上
の炭素濃縮層中からサンプルを採取して、その残存炭素
量を測定することにより、助燃剤の効果を比較するもの
である。また、助燃剤の効果の比較は、具体的には採取
したサンプル中の残存炭素を燃焼させる効率（燃焼率）
を、下記の式に基づいて求めて行った。
で1550℃まで温度を上げて、るつぼ４内に７０ｇの試料
Ａを注入して１０分間加熱した後、常温まで冷却する。
そして、図２に示すように、るつぼ４内の溶融層の直上
の炭素濃縮層中からサンプルを採取して、その残存炭素
量を測定することにより、助燃剤の効果を比較するもの
である。また、助燃剤の効果の比較は、具体的には採取
したサンプル中の残存炭素を燃焼させる効率（燃焼率）
を、下記の式に基づいて求めて行った。
【式１】 上記方法により、ＭｎＯ2、ＫＮＯ3およびＦｅ2Ｏ3の３
種の助燃剤について実験した結果、ＭｎＯ2およびＭｎ
Ｏ2とＫＮＯ3を組み合わせたものが、本発明に最も適し
ていることを確認した。すなわち、ＭｎＯ2の添加量を
増やすにつれて残存炭素の燃焼率が次第に高くなり、そ
の添加量が２０％になると、燃焼率が７０％程度まで上
がった。また、助燃剤としてＭｎＯ2に、ＫＮＯ3を加え
たモールドフラックスでは、さらに燃焼率が高くなり、
ＭｎＯ2を２０％、ＫＮＯ3を５％にした場合には、燃焼
率が９０％となるため、大部分の残存炭素を燃焼除去で
きることになる。なお、Ｆｅ2Ｏ3は、分解速度が遅く、
助燃剤としての効果に乏しかったので、モールドフラッ
クスに添加しても、浸炭防止効果がほとんど期待できな
いと考えられる。図３は、上記の実験において炭素含有
量（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用のモールドフラッ
クスを使用したときに、ＭｎＯ2を単独で用いた場合、
およびＭｎＯ2とＫＮＯ3を組み合わせて用いた場合と、
サンプルの残存炭素の燃焼率との関係を示す線図（グラ
フ）である。図４は、上記の実験において炭素含有量
（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用のモールドフラック
スを使用したときに、ＭｎＯ2（単独）の添加量（０〜
２０％）と炭素濃縮層中の炭素含有量（％）との関係を
示す線図（グラフ）である。上記した実験結果に基づい
て作成したグラフを示す図３および図４から明らかなよ
うに、モールドフラックス中に助燃剤としてＭｎ０2を
単独で、あるいはＭｎＯ2とＫＮＯ3とを組み合わせて添
加することにより、鋳型内のモールドフラックスの焼結
層および炭素濃縮層中の残存炭素を酸化（燃焼）させて
除去でき、したがって鋼への浸炭防止効果があることが
当然に予測される。とくに、図４から、ＭｎＯ2をモー
ルドフラックス中に添加する場合に、ＭｎＯ2の添加量
を８％以上にすれば、浸炭防止効果が高くなることが認
められる。ただ、ＭｎＯ2の添加量を１５％以上に増や
しても、浸炭防止効果はほとんど変わらず、逆に保温性
が悪くなると考えられることから、ＭｎＯ2の添加量は
８〜１５％の範囲にするのが望ましい。以上の実験結果
に基づき、ＭｎＯ2を単独で添加したモールドフラック
スを、実際の極低炭素鋼の連続鋳造において鋳型内の極
低炭素鋼に使用した結果、鋼の浸炭防止に有効であるこ
とが確認された。すなわち、図５は極低炭素鋼（鋼中炭
素量１０〜２０ppm ）の連続鋳造においてモールドフラ
ックス中のＭｎ０2の添加量を徐々に増やしていった
（添加量：０〜１０％）場合の、浸炭防止効果を示す線
図（グラフ）であるが、同図から認められるように、Ｍ
ｎ０2の添加量が０の場合に鋼への浸炭量が平均７ppm
（最大１０ppm 、最小６ppm ）であったものが、Ｍｎ０
2の添加量が例えば１０％の場合には鋼への浸炭量が平
均１ppm （最大３ppm 、最小０ppm ）に減少した。次
に、この発明のモールドフラックスの実施例として六例
を示すとともに、比較例として三例を、従来例として二
例をそれぞれ挙げる。本発明にかかる実施例１〜６、比
較例１〜３および従来例１〜２のモールドフラックスに
関し、それらの炭素量、ＭｎＯ2量、ＫＮＯ3量、保温性
および鋼中炭素量１０〜２０ppm の極低炭素鋼を、鋳型
サイズ215 ×1000〜1300mm、引き抜き速度１.０ 〜１.
５ｍ／minの連続鋳造に使用した時の、鋼への浸炭量を
比較した結果を下記の表１に示す。
種の助燃剤について実験した結果、ＭｎＯ2およびＭｎ
Ｏ2とＫＮＯ3を組み合わせたものが、本発明に最も適し
ていることを確認した。すなわち、ＭｎＯ2の添加量を
増やすにつれて残存炭素の燃焼率が次第に高くなり、そ
の添加量が２０％になると、燃焼率が７０％程度まで上
がった。また、助燃剤としてＭｎＯ2に、ＫＮＯ3を加え
たモールドフラックスでは、さらに燃焼率が高くなり、
ＭｎＯ2を２０％、ＫＮＯ3を５％にした場合には、燃焼
率が９０％となるため、大部分の残存炭素を燃焼除去で
きることになる。なお、Ｆｅ2Ｏ3は、分解速度が遅く、
助燃剤としての効果に乏しかったので、モールドフラッ
クスに添加しても、浸炭防止効果がほとんど期待できな
いと考えられる。図３は、上記の実験において炭素含有
量（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用のモールドフラッ
クスを使用したときに、ＭｎＯ2を単独で用いた場合、
およびＭｎＯ2とＫＮＯ3を組み合わせて用いた場合と、
サンプルの残存炭素の燃焼率との関係を示す線図（グラ
フ）である。図４は、上記の実験において炭素含有量
（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用のモールドフラック
スを使用したときに、ＭｎＯ2（単独）の添加量（０〜
２０％）と炭素濃縮層中の炭素含有量（％）との関係を
示す線図（グラフ）である。上記した実験結果に基づい
て作成したグラフを示す図３および図４から明らかなよ
うに、モールドフラックス中に助燃剤としてＭｎ０2を
単独で、あるいはＭｎＯ2とＫＮＯ3とを組み合わせて添
加することにより、鋳型内のモールドフラックスの焼結
層および炭素濃縮層中の残存炭素を酸化（燃焼）させて
除去でき、したがって鋼への浸炭防止効果があることが
当然に予測される。とくに、図４から、ＭｎＯ2をモー
ルドフラックス中に添加する場合に、ＭｎＯ2の添加量
を８％以上にすれば、浸炭防止効果が高くなることが認
められる。ただ、ＭｎＯ2の添加量を１５％以上に増や
しても、浸炭防止効果はほとんど変わらず、逆に保温性
が悪くなると考えられることから、ＭｎＯ2の添加量は
８〜１５％の範囲にするのが望ましい。以上の実験結果
に基づき、ＭｎＯ2を単独で添加したモールドフラック
スを、実際の極低炭素鋼の連続鋳造において鋳型内の極
低炭素鋼に使用した結果、鋼の浸炭防止に有効であるこ
とが確認された。すなわち、図５は極低炭素鋼（鋼中炭
素量１０〜２０ppm ）の連続鋳造においてモールドフラ
ックス中のＭｎ０2の添加量を徐々に増やしていった
（添加量：０〜１０％）場合の、浸炭防止効果を示す線
図（グラフ）であるが、同図から認められるように、Ｍ
ｎ０2の添加量が０の場合に鋼への浸炭量が平均７ppm
（最大１０ppm 、最小６ppm ）であったものが、Ｍｎ０
2の添加量が例えば１０％の場合には鋼への浸炭量が平
均１ppm （最大３ppm 、最小０ppm ）に減少した。次
に、この発明のモールドフラックスの実施例として六例
を示すとともに、比較例として三例を、従来例として二
例をそれぞれ挙げる。本発明にかかる実施例１〜６、比
較例１〜３および従来例１〜２のモールドフラックスに
関し、それらの炭素量、ＭｎＯ2量、ＫＮＯ3量、保温性
および鋼中炭素量１０〜２０ppm の極低炭素鋼を、鋳型
サイズ215 ×1000〜1300mm、引き抜き速度１.０ 〜１.
５ｍ／minの連続鋳造に使用した時の、鋼への浸炭量を
比較した結果を下記の表１に示す。
【表１】 実施例１〜６：保温性が良好（鋳型内溶鋼表面にデッケ
ルが発生しなかった）で、かつ浸炭量が１■３ppmで不
合格品の発生もなく、高品質の製品が得られた。 比較例１：ＭｎＯ2含有量が少ないため、浸炭量が多く
不合格品となった。 比較例２：ＭｎＯ2含有量が多いために浸炭量は少ない
が、溶融速度が大きすぎて保温性不良（鋳型内溶鋼表面
にデッケルが発生した）であった。 比較例３：ＭｎＯ2とＫＮＯ3の組み合わせ含有量が多い
ために浸炭量は少ないが、溶融速度が大きすぎて保温性
不良（鋳型内溶鋼表面にデッケルが発生した）であっ
た。 各比較例に示すように、 モールドフラックスに添加し
ている炭素量に対して助燃剤の添加量が多すぎると保温
性が不良となり、逆に助燃剤の添加量が少なすぎると鋼
への浸炭防止効果が小さくなる。モールドフラックス中
の添加炭素量に対して適量の助燃剤を添加することで、
従来のモールドフラックスに比較して鋳片への浸炭量が
３ppm以下でかつ保温性の良好なモールドフラックスが
可能となった。 従来例１：炭素量が適量なので保温性は良好だが、Ｍｎ
Ｏ2、ＫＮＯ3を含有していないので、 浸炭量が多く不
合格品となった。 従来例２：炭素量が少ないため浸炭量は少ないが、溶融
速度が大きすぎて保温性不良（鋳型内溶鋼表面にデッケ
ルが発生した）であった。 ※保温性は、鋳型内溶鋼表面にデッケルが発生しなかっ
た時を良好、デッケルが発生した時を不良とした。 鋼への浸炭量は、タンディッシュ内の溶鋼と、最終製品
としての鋼片との間の炭素含有量の差（炭素増加量）で
表した。
ルが発生しなかった）で、かつ浸炭量が１■３ppmで不
合格品の発生もなく、高品質の製品が得られた。 比較例１：ＭｎＯ2含有量が少ないため、浸炭量が多く
不合格品となった。 比較例２：ＭｎＯ2含有量が多いために浸炭量は少ない
が、溶融速度が大きすぎて保温性不良（鋳型内溶鋼表面
にデッケルが発生した）であった。 比較例３：ＭｎＯ2とＫＮＯ3の組み合わせ含有量が多い
ために浸炭量は少ないが、溶融速度が大きすぎて保温性
不良（鋳型内溶鋼表面にデッケルが発生した）であっ
た。 各比較例に示すように、 モールドフラックスに添加し
ている炭素量に対して助燃剤の添加量が多すぎると保温
性が不良となり、逆に助燃剤の添加量が少なすぎると鋼
への浸炭防止効果が小さくなる。モールドフラックス中
の添加炭素量に対して適量の助燃剤を添加することで、
従来のモールドフラックスに比較して鋳片への浸炭量が
３ppm以下でかつ保温性の良好なモールドフラックスが
可能となった。 従来例１：炭素量が適量なので保温性は良好だが、Ｍｎ
Ｏ2、ＫＮＯ3を含有していないので、 浸炭量が多く不
合格品となった。 従来例２：炭素量が少ないため浸炭量は少ないが、溶融
速度が大きすぎて保温性不良（鋳型内溶鋼表面にデッケ
ルが発生した）であった。 ※保温性は、鋳型内溶鋼表面にデッケルが発生しなかっ
た時を良好、デッケルが発生した時を不良とした。 鋼への浸炭量は、タンディッシュ内の溶鋼と、最終製品
としての鋼片との間の炭素含有量の差（炭素増加量）で
表した。
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
本発明のモールドフラックスには、次のような効果があ
る。 (１)モールドフラックス中の炭素の燃焼を促進させるＭ
ｎＯ2を添加し残存炭素量を低下させると同時に、保温
効果も損なわさせないので、浸炭による不合格のおそれ
のない品質の優れた極低炭素鋼の製品を安定操業で鋳造
できる。 (２)請求項２又は４記載のモールドフラックスのように
ＭｎＯ2の含有量を８〜１５％にすれば、浸炭防止効果
および保温効果が向上する。 (３)請求項３又は４記載のモールドフラックスのよう
に、ＭｎＯ2に、これと同種の助燃剤であるＫＮＯ3を組
み合わせて添加すれば、鋼への浸炭防止効果がが一層向
上する。
本発明のモールドフラックスには、次のような効果があ
る。 (１)モールドフラックス中の炭素の燃焼を促進させるＭ
ｎＯ2を添加し残存炭素量を低下させると同時に、保温
効果も損なわさせないので、浸炭による不合格のおそれ
のない品質の優れた極低炭素鋼の製品を安定操業で鋳造
できる。 (２)請求項２又は４記載のモールドフラックスのように
ＭｎＯ2の含有量を８〜１５％にすれば、浸炭防止効果
および保温効果が向上する。 (３)請求項３又は４記載のモールドフラックスのよう
に、ＭｎＯ2に、これと同種の助燃剤であるＫＮＯ3を組
み合わせて添加すれば、鋼への浸炭防止効果がが一層向
上する。
【図１】助燃剤の効果を調べるための実験装置の概要を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図２】るつぼ内のモールドフラックスの断面図であ
る。
る。
【図３】炭素含有量（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用
のモールドフラックスを使用したときに、ＭｎＯ2を単
独で用いた場合、およびＭｎＯ2とＫＮＯ3を組み合わせ
て用いた場合と、サンプルの残存炭素の燃焼率との関係
を示す線図（グラフ）である。
のモールドフラックスを使用したときに、ＭｎＯ2を単
独で用いた場合、およびＭｎＯ2とＫＮＯ3を組み合わせ
て用いた場合と、サンプルの残存炭素の燃焼率との関係
を示す線図（グラフ）である。
【図４】炭素含有量（炭素濃縮層中）が３.０％の汎用
のモールドフラックスを使用したときに、ＭｎＯ2（単
独）の添加量（０〜２０％）と炭素濃縮層中の炭素含有
量（％）との関係を示す線図（グラフ）である。
のモールドフラックスを使用したときに、ＭｎＯ2（単
独）の添加量（０〜２０％）と炭素濃縮層中の炭素含有
量（％）との関係を示す線図（グラフ）である。
【図５】極低炭素鋼（鋼中炭素量１０〜２０ppm ）の連
続鋳造においてモールドフラックス中のＭｎ０2の添加
量を徐々に増やしていった（添加量：０〜１０％）場合
の、浸炭防止効果を示す線図（グラフ）である。
続鋳造においてモールドフラックス中のＭｎ０2の添加
量を徐々に増やしていった（添加量：０〜１０％）場合
の、浸炭防止効果を示す線図（グラフ）である。
【図６】極低炭素鋼の連続鋳造時に鋳型内を被覆する従
来の一般的なモールドフラックスを示す断面図である。
来の一般的なモールドフラックスを示す断面図である。
１ るつぼ ２ 高周波炉 ３ 黒鉛ブロック ４ 熱電対 Ａ 試料
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 道夫 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 吉田 義光 兵庫県神戸市須磨区大池町３丁目１番26号 坂井化学工業株式会社内 (72)発明者 杉本 守 兵庫県神戸市須磨区大池町３丁目１番26号 坂井化学工業株式会社内 (72)発明者 石川 沢夫 兵庫県神戸市須磨区大池町３丁目１番26号 坂井化学工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 ＣａＯ-ＳｉＯ2-Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材
と、アルカリ金属ないしアルカリ土類金属のフッ化物、
炭酸塩および酸化物とＢ2Ｏ3、ＴｉＯ2、のうちから選
ばれる少なくとも一種以上よりなる融剤と、溶融速度調
整剤として炭素を１〜５重量％配合した連続鋳造用モー
ルドフラックスにおいて、 炭素の助燃剤としてのＭｎＯ2を５〜２０重量％配合し
て均一に混合した粉末状、あるいはそれらを更に押出し
またはスプレー法で造粒して顆粒状にしたことを特徴と
する極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス。 - 【請求項２】 前記ＭｎＯ2の含有量を８〜１５重量％
にした請求項１記載の極低炭素鋼連続鋳造用モールドフ
ラックス。 - 【請求項３】 ＣａＯ-ＳｉＯ2-Ａｌ2Ｏ3系スラグ基材
と、アルカリ金属ないしアルカリ土類金属のフッ化物、
炭酸塩および酸化物とＢ2Ｏ3、ＴｉＯ2、のうちから選
ばれる少なくとも一種以上よりなる融剤と、溶融速度調
整剤として炭素を １〜５重量％配合した連続鋳造用モ
ールドフラックスにおいて、 炭素の助燃剤としての、ＭｎＯ2を５〜２０重量％およ
びＫＮＯ3を１〜５重量％それぞれ配合して均一に混合
した粉末状、あるいはそれらを更に押出しまたはスプレ
ー法で造粒して顆粒状にしたことを特徴とする極低炭素
鋼連続鋳造用モールドフラックス。 - 【請求項４】 前記ＭｎＯ2の含有量を８〜１５重量％
にした請求項３記載の極低炭素鋼連続鋳造用モールドフ
ラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3108836A JP3015136B2 (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3108836A JP3015136B2 (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198403A true JPH06198403A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3015136B2 JP3015136B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=14494794
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3108836A Expired - Fee Related JP3015136B2 (ja) | 1991-04-11 | 1991-04-11 | 極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3015136B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051242A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 스테인레스강용 과립 몰드플럭스의 제조방법 |
| KR20030013835A (ko) * | 2001-08-09 | 2003-02-15 | 아켐코리아 주식회사 | 스프레이 드라이어에 의한 연속주조용 모울드 프럭스 과립제조방법 |
| JP2006007316A (ja) * | 2004-06-23 | 2006-01-12 | Stollberg & Samil Co Ltd | フッ素成分を含有しない鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
| CN103008590A (zh) * | 2012-12-08 | 2013-04-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种中碳锰钢用连铸结晶器保护渣 |
| CN104588602A (zh) * | 2015-02-27 | 2015-05-06 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种内燃机进气阀钢专用连铸结晶器功能保护材料 |
| CN104772442A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-15 | 安徽众源新材料股份有限公司 | 一种铜熔铸工艺 |
| CN112247087A (zh) * | 2019-07-22 | 2021-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于含钛焊丝钢的低氟无锂保护渣 |
| CN119140773A (zh) * | 2024-11-14 | 2024-12-17 | 洛阳科丰冶金新材料有限公司 | 一种消除结晶器富碳层的保护渣 |
-
1991
- 1991-04-11 JP JP3108836A patent/JP3015136B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051242A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 스테인레스강용 과립 몰드플럭스의 제조방법 |
| KR20030013835A (ko) * | 2001-08-09 | 2003-02-15 | 아켐코리아 주식회사 | 스프레이 드라이어에 의한 연속주조용 모울드 프럭스 과립제조방법 |
| JP2006007316A (ja) * | 2004-06-23 | 2006-01-12 | Stollberg & Samil Co Ltd | フッ素成分を含有しない鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
| CN103008590A (zh) * | 2012-12-08 | 2013-04-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种中碳锰钢用连铸结晶器保护渣 |
| CN104588602A (zh) * | 2015-02-27 | 2015-05-06 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种内燃机进气阀钢专用连铸结晶器功能保护材料 |
| CN104772442A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-15 | 安徽众源新材料股份有限公司 | 一种铜熔铸工艺 |
| CN112247087A (zh) * | 2019-07-22 | 2021-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于含钛焊丝钢的低氟无锂保护渣 |
| CN119140773A (zh) * | 2024-11-14 | 2024-12-17 | 洛阳科丰冶金新材料有限公司 | 一种消除结晶器富碳层的保护渣 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3015136B2 (ja) | 2000-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111644582B (zh) | 一种含钛钢用中间包覆盖剂及其制备方法和应用 | |
| JP3392347B2 (ja) | サブマージアーク溶接用焼成型フラックスおよびその製造方法 | |
| JP3015136B2 (ja) | 極低炭素鋼連続鋳造用モールドフラックス | |
| CN1065004C (zh) | 具有优良玻璃膜及磁性能的晶粒取向电工钢板的生产工艺 | |
| JPH0118836B2 (ja) | ||
| KR100331154B1 (ko) | 난연성 마그네슘합금 | |
| JP3128496B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
| CN1208481C (zh) | 镁及镁合金复合保护阻燃覆盖熔剂及其生产方法 | |
| KR20070049114A (ko) | 다이 캐스트 마그네슘 합금 | |
| JP2868810B2 (ja) | 高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3081067B2 (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JP4786252B2 (ja) | 溶鋼保温剤 | |
| JPH09309762A (ja) | 真空脱ガス精錬炉用低カーボン質ＭｇＯ−Ｃ耐火物 | |
| JP2991879B2 (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| KR100380745B1 (ko) | 청정강제조용턴디쉬플럭스 | |
| JP2005144462A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及びその製造方法 | |
| JPH0677792B2 (ja) | 極低炭素鋼鋳造用パウダ− | |
| KR101372958B1 (ko) | 전기로용 내화물 | |
| CN114214483B (zh) | 一种中频感应炉冶炼高钛钢的降氮方法 | |
| CN1208489C (zh) | 一种用于镁合金的复合阻燃变质工艺 | |
| KR102868243B1 (ko) | 도금 강재 및 그 제조방법 | |
| JP3177553B2 (ja) | 耐消化性に優れた酸化防止剤及びその製造方法 | |
| KR100889684B1 (ko) | 티타늄 함유 스테인레스강의 제조방법 | |
| JP2937450B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPS591519B2 (ja) | 極低水素系被覆ア−ク溶接棒の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |