JPH06198694A - 型締力制御装置 - Google Patents
型締力制御装置Info
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- JPH06198694A JPH06198694A JP34821892A JP34821892A JPH06198694A JP H06198694 A JPH06198694 A JP H06198694A JP 34821892 A JP34821892 A JP 34821892A JP 34821892 A JP34821892 A JP 34821892A JP H06198694 A JPH06198694 A JP H06198694A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/82—Hydraulic or pneumatic circuits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
- B29C45/561—Injection-compression moulding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/32—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C43/58—Measuring, controlling or regulating
- B29C2043/5808—Measuring, controlling or regulating pressure or compressing force
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】キャビティ内のエアやガスを十分に逃がすこと
ができ、成形品にひけやガス焼けが発生したり、成形品
の厚みが大きくなったりするのを防止する。 【構成】固定金型１１ａと、可動金型１１ｂと、該可動
金型１１ｂを進退させる型締装置２１と、該型締装置２
１が発生する型締力を制御する型締力調整手段と、キャ
ビティ１２に樹脂１３を充填（じゅうてん）する射出手
段を有する。そして、前記型締力調整手段によって、充
填工程中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型
締力が小さく設定される。したがって、キャビティ１２
内に樹脂１３を充填した時、金型１１がわずかに開くた
め、エアやガスを金型１１の合わせ面を介して逃がすこ
とができる。その後、金型１１が必要以上に開くことが
ないように型締力が大きい値に設定される。したがっ
て、開いた金型１１は再び完全に閉じる。
ができ、成形品にひけやガス焼けが発生したり、成形品
の厚みが大きくなったりするのを防止する。 【構成】固定金型１１ａと、可動金型１１ｂと、該可動
金型１１ｂを進退させる型締装置２１と、該型締装置２
１が発生する型締力を制御する型締力調整手段と、キャ
ビティ１２に樹脂１３を充填（じゅうてん）する射出手
段を有する。そして、前記型締力調整手段によって、充
填工程中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型
締力が小さく設定される。したがって、キャビティ１２
内に樹脂１３を充填した時、金型１１がわずかに開くた
め、エアやガスを金型１１の合わせ面を介して逃がすこ
とができる。その後、金型１１が必要以上に開くことが
ないように型締力が大きい値に設定される。したがっ
て、開いた金型１１は再び完全に閉じる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、型締力制御装置に関す
るものである。
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、射出成形機においては、加熱シリ
ンダ内でスクリューを回転自在にかつ進退自在に支持
し、計量工程において前記スクリューを回転させながら
後退させて溶融した樹脂をスクリューの前方に蓄え、充
填（じゅうてん）工程においてスクリューを前進させて
射出ノズルから溶融した樹脂を射出し、金型のキャビテ
ィ内に充填するようになっている。
ンダ内でスクリューを回転自在にかつ進退自在に支持
し、計量工程において前記スクリューを回転させながら
後退させて溶融した樹脂をスクリューの前方に蓄え、充
填（じゅうてん）工程においてスクリューを前進させて
射出ノズルから溶融した樹脂を射出し、金型のキャビテ
ィ内に充填するようになっている。
【０００３】前記金型は固定金型及び可動金型から成
り、型締装置によって可動金型を進退させ、固定金型に
接離させることができる。すなわち、可動金型を固定金
型に接触させて型閉じを行い、可動金型を固定金型に圧
接させて型締めを行い、この時前記キャビティ内に樹脂
が充填される。そして、保圧工程においてキャビティ内
の樹脂の圧力（以下、「型内圧」という。）が一定時間
保持された後、冷却工程においてキャビティ内の樹脂が
冷却される。次に、可動金型を固定金型から離して型開
きを行い成形品を取り出すことができる。
り、型締装置によって可動金型を進退させ、固定金型に
接離させることができる。すなわち、可動金型を固定金
型に接触させて型閉じを行い、可動金型を固定金型に圧
接させて型締めを行い、この時前記キャビティ内に樹脂
が充填される。そして、保圧工程においてキャビティ内
の樹脂の圧力（以下、「型内圧」という。）が一定時間
保持された後、冷却工程においてキャビティ内の樹脂が
冷却される。次に、可動金型を固定金型から離して型開
きを行い成形品を取り出すことができる。
【０００４】図２は従来の第１の型締力制御装置のタイ
ムチャートである。図の（ａ）は型締力設定のタイムチ
ャート、（ｂ）は射出圧力設定のタイムチャートであ
る。図に示すように、型締装置によって型締力を一定の
値Ｐ2 に保つとともに、射出圧力設定を充填工程におい
て値Ｑ1 とし、保圧工程においてやや小さい値Ｑ2と
し、冷却工程において０とする。
ムチャートである。図の（ａ）は型締力設定のタイムチ
ャート、（ｂ）は射出圧力設定のタイムチャートであ
る。図に示すように、型締装置によって型締力を一定の
値Ｐ2 に保つとともに、射出圧力設定を充填工程におい
て値Ｑ1 とし、保圧工程においてやや小さい値Ｑ2と
し、冷却工程において０とする。
【０００５】このように型締力及び射出圧力を設定する
と、溶融した樹脂をキャビティ内に充填した時、エア逃
げ性やガス逃げ性の悪い金型の場合、キャビティ内のエ
アや樹脂から発生したガスによって樹脂の充填が妨げら
れ、特に成形品のゲートから遠い部分にエア溜（だま）
りによるひけが発生したり、ガス焼けが発生したりし
て、成形品が不良となる。
と、溶融した樹脂をキャビティ内に充填した時、エア逃
げ性やガス逃げ性の悪い金型の場合、キャビティ内のエ
アや樹脂から発生したガスによって樹脂の充填が妨げら
れ、特に成形品のゲートから遠い部分にエア溜（だま）
りによるひけが発生したり、ガス焼けが発生したりし
て、成形品が不良となる。
【０００６】保圧力を大きくすることによってエア溜り
をなくすことも考えられるが、ゲートから遠い部分は、
キャビティ内の樹脂の圧力伝達性が悪く、ひけの発生を
防止することができない。また、大きい型締力のままで
キャビティ内に樹脂を充填した場合、キャビティ内のエ
アや樹脂から発生したガスを逃がすために２００〜６０
０〔ｋｇ／ｍ2 〕の射出圧力が必要となるため、金型が
破損する恐れがある。
をなくすことも考えられるが、ゲートから遠い部分は、
キャビティ内の樹脂の圧力伝達性が悪く、ひけの発生を
防止することができない。また、大きい型締力のままで
キャビティ内に樹脂を充填した場合、キャビティ内のエ
アや樹脂から発生したガスを逃がすために２００〜６０
０〔ｋｇ／ｍ2 〕の射出圧力が必要となるため、金型が
破損する恐れがある。
【０００７】さらに、固定金型と可動金型間に１０
〔μ〕程度のエヤベント溝を形成し、充填時にキャビテ
ィ内のエアや樹脂から発生したガスを逃がすこともでき
る。ところが、該エヤベント溝を形成するのは加工工数
が増加し、金型の製造コストが高くなってしまう。そこ
で、充填工程における型締力を小さく設定し、固定金型
と可動金型間に間隙（かんげき）を形成して金型をわず
かに開くようにしたものが提供されている。
〔μ〕程度のエヤベント溝を形成し、充填時にキャビテ
ィ内のエアや樹脂から発生したガスを逃がすこともでき
る。ところが、該エヤベント溝を形成するのは加工工数
が増加し、金型の製造コストが高くなってしまう。そこ
で、充填工程における型締力を小さく設定し、固定金型
と可動金型間に間隙（かんげき）を形成して金型をわず
かに開くようにしたものが提供されている。
【０００８】図４は従来の第２の型締力制御装置の説明
図である。図の（ａ）は充填工程開始時の金型の状態
図、（ｂ）は充填工程における金型の状態図、（ｃ）は
冷却工程における金型の状態図である。図において、１
１は固定金型１１ａと可動金型１１ｂから成る金型であ
り、固定金型１１ａと可動金型１１ｂ間に成形品の形状
を有するキャビティ１２が形成される。１３は該キャビ
ティ１２内に充填される樹脂であり、該樹脂１３は加熱
シリンダ１４内で加熱され溶融させられる。
図である。図の（ａ）は充填工程開始時の金型の状態
図、（ｂ）は充填工程における金型の状態図、（ｃ）は
冷却工程における金型の状態図である。図において、１
１は固定金型１１ａと可動金型１１ｂから成る金型であ
り、固定金型１１ａと可動金型１１ｂ間に成形品の形状
を有するキャビティ１２が形成される。１３は該キャビ
ティ１２内に充填される樹脂であり、該樹脂１３は加熱
シリンダ１４内で加熱され溶融させられる。
【０００９】１５は前記加熱シリンダ１４内で回転自在
にかつ進退自在に支持されるスクリューであり、樹脂１
３は該スクリュー１５を前進させることによって射出さ
れる。また、２１は前記可動金型１１ｂを固定金型１１
ａに対して接離させ、型閉じ、型締め及び型開きを行う
型締装置である。なお、２２は型締シリンダ、２３はロ
ッドである。
にかつ進退自在に支持されるスクリューであり、樹脂１
３は該スクリュー１５を前進させることによって射出さ
れる。また、２１は前記可動金型１１ｂを固定金型１１
ａに対して接離させ、型閉じ、型締め及び型開きを行う
型締装置である。なお、２２は型締シリンダ、２３はロ
ッドである。
【００１０】充填工程開始時においては、図の（ａ）に
示すようにスクリュー１５が前進させられ、樹脂１３が
キャビティ１２内に充填される。この時、前述したよう
に型締力は比較的小さい値に設定されている。したがっ
て、充填工程において可動金型１１ｂは型内圧によって
押圧され、図の（ｂ）に示すように金型１１がわずかに
開くため、エア及びガスをキャビティ１２から逃がすこ
とができる。
示すようにスクリュー１５が前進させられ、樹脂１３が
キャビティ１２内に充填される。この時、前述したよう
に型締力は比較的小さい値に設定されている。したがっ
て、充填工程において可動金型１１ｂは型内圧によって
押圧され、図の（ｂ）に示すように金型１１がわずかに
開くため、エア及びガスをキャビティ１２から逃がすこ
とができる。
【００１１】そして、冷却工程においては、図の（ｃ）
に示すようにキャビティ１２内に成形品２５が成形され
る。なお、ｗは該成形品２５の厚みを示す。
に示すようにキャビティ１２内に成形品２５が成形され
る。なお、ｗは該成形品２５の厚みを示す。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の型締力制御装置においては、充填工程及び冷却工程
の間、型締力が小さく設定されるため、金型１１がわず
かに開いたまま樹脂１３が冷却され成形品２５となる。
したがって、成形品２５の厚みｗが設計上の寸法より大
きくなってしまう。
来の型締力制御装置においては、充填工程及び冷却工程
の間、型締力が小さく設定されるため、金型１１がわず
かに開いたまま樹脂１３が冷却され成形品２５となる。
したがって、成形品２５の厚みｗが設計上の寸法より大
きくなってしまう。
【００１３】また、固定金型１１ａと可動金型１１ｂ間
から樹脂１３が流れ出してばりを形成してしまう。図５
は従来の第２の型締力制御装置におけるばりの説明図で
ある。図において、１１ａは固定金型、１１ｂは可動金
型、１３は樹脂、１４は加熱シリンダ、１５はスクリュ
ー、２５は成形品である。また、２６は該成形品２５の
周縁部に形成されたばりである。
から樹脂１３が流れ出してばりを形成してしまう。図５
は従来の第２の型締力制御装置におけるばりの説明図で
ある。図において、１１ａは固定金型、１１ｂは可動金
型、１３は樹脂、１４は加熱シリンダ、１５はスクリュ
ー、２５は成形品である。また、２６は該成形品２５の
周縁部に形成されたばりである。
【００１４】そこで、成形品２５の周縁部にばり２６が
形成されるのを防止するため、充填工程における型締力
を小さく設定し、保圧工程や冷却工程における型締力を
大きく設定したものが提供されている。図３は従来の第
２の型締力制御装置のタイムチャートである。図の
（ａ）は型締力設定のタイムチャート、（ｂ）は射出圧
力設定のタイムチャートである。
形成されるのを防止するため、充填工程における型締力
を小さく設定し、保圧工程や冷却工程における型締力を
大きく設定したものが提供されている。図３は従来の第
２の型締力制御装置のタイムチャートである。図の
（ａ）は型締力設定のタイムチャート、（ｂ）は射出圧
力設定のタイムチャートである。
【００１５】図に示すように、型締装置２１（図４）に
よって型締力を充填工程において値Ｐ1 とし、保圧工程
及び冷却工程において値Ｐ1 より大きい値Ｐ2 する。一
方、射出圧力を充填工程において値Ｑ1 とし、保圧工程
においてやや小さい値Ｑ2 とし、冷却工程において０と
する。このように型締力及び射出圧力を設定すると、充
填工程における型締力が小さく、金型１１がわずかに開
くため、金型１１の合わせ面を介してエアやガスを逃が
すことができる。
よって型締力を充填工程において値Ｐ1 とし、保圧工程
及び冷却工程において値Ｐ1 より大きい値Ｐ2 する。一
方、射出圧力を充填工程において値Ｑ1 とし、保圧工程
においてやや小さい値Ｑ2 とし、冷却工程において０と
する。このように型締力及び射出圧力を設定すると、充
填工程における型締力が小さく、金型１１がわずかに開
くため、金型１１の合わせ面を介してエアやガスを逃が
すことができる。
【００１６】ところが、この場合、充填が終了するまで
金型１１が開いたままになるため、成形品２５の周縁部
にばり２６（図６）が形成されてしまう。そこで、ばり
２６の形成を防止するために金型１１にインロウを形成
する必要があり、金型１１の構造が複雑になってしま
う。図６は従来の型締装置の概略図である。
金型１１が開いたままになるため、成形品２５の周縁部
にばり２６（図６）が形成されてしまう。そこで、ばり
２６の形成を防止するために金型１１にインロウを形成
する必要があり、金型１１の構造が複雑になってしま
う。図６は従来の型締装置の概略図である。
【００１７】図において、１１は金型、１１ａは固定金
型、１１ｂは可動金型、１２はキャビティ、１４は加熱
シリンダ、２１は型締装置である。また、３０は前記固
定金型１１ａと可動金型１１ｂ間から樹脂１３（図４）
が流れ出してばり２６（図５）が形成されるのを防止す
るインロウである。本発明は、前記従来の型締力制御装
置の問題点を解決して、キャビティ内のエアやガスを十
分に逃がすことができ、成形品にひけやガス焼けが発生
したり、成形品の厚みが大きくなったりすることがな
く、また、ばりが形成されるのを防止することができる
型締力制御装置を提供することを目的とする。
型、１１ｂは可動金型、１２はキャビティ、１４は加熱
シリンダ、２１は型締装置である。また、３０は前記固
定金型１１ａと可動金型１１ｂ間から樹脂１３（図４）
が流れ出してばり２６（図５）が形成されるのを防止す
るインロウである。本発明は、前記従来の型締力制御装
置の問題点を解決して、キャビティ内のエアやガスを十
分に逃がすことができ、成形品にひけやガス焼けが発生
したり、成形品の厚みが大きくなったりすることがな
く、また、ばりが形成されるのを防止することができる
型締力制御装置を提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明の型
締力制御装置においては、固定金型と、該固定金型に対
して接離自在に配設された可動金型と、該可動金型を進
退させる型締装置と、該型締装置が発生する型締力を制
御する型締力調整手段と、前記固定金型と可動金型間の
キャビティに樹脂を充填する射出手段を有する。
締力制御装置においては、固定金型と、該固定金型に対
して接離自在に配設された可動金型と、該可動金型を進
退させる型締装置と、該型締装置が発生する型締力を制
御する型締力調整手段と、前記固定金型と可動金型間の
キャビティに樹脂を充填する射出手段を有する。
【００１９】そして、前記型締力調整手段は、充填工程
中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型締力を
小さく、あらかじめ設定した時間が経過した後の型締力
を大きく設定する。
中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型締力を
小さく、あらかじめ設定した時間が経過した後の型締力
を大きく設定する。
【００２０】
【作用】本発明によれば、前記のように型締力制御装置
は、固定金型と、該固定金型に対して接離自在に配設さ
れた可動金型と、該可動金型を進退させる型締装置と、
該型締装置が発生する型締力を制御する型締力調整手段
と、前記固定金型と可動金型間のキャビティに樹脂を充
填する射出手段を有する。
は、固定金型と、該固定金型に対して接離自在に配設さ
れた可動金型と、該可動金型を進退させる型締装置と、
該型締装置が発生する型締力を制御する型締力調整手段
と、前記固定金型と可動金型間のキャビティに樹脂を充
填する射出手段を有する。
【００２１】したがって、型締装置を作動させて可動金
型を固定金型に接触させて型閉じを行い、可動金型を固
定金型に圧接させて型締めを行い、この時前記キャビテ
ィ内に樹脂が充填される。そして、型内圧が一定時間保
持された後、キャビティ内の樹脂が冷却される。次に、
可動金型を固定金型から離して型開きを行い成形品を取
り出すことができる。
型を固定金型に接触させて型閉じを行い、可動金型を固
定金型に圧接させて型締めを行い、この時前記キャビテ
ィ内に樹脂が充填される。そして、型内圧が一定時間保
持された後、キャビティ内の樹脂が冷却される。次に、
可動金型を固定金型から離して型開きを行い成形品を取
り出すことができる。
【００２２】前記型締力調整手段によって、充填工程中
のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型締力が小
さく設定される。したがって、キャビティ内に樹脂を充
填した時、金型がわずかに開く。次に、あらかじめ設定
した時間が経過した後は金型が必要以上に開くことがな
いように型締力が大きい値に設定される。したがって、
開いた金型は再び完全に閉じる。
のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型締力が小
さく設定される。したがって、キャビティ内に樹脂を充
填した時、金型がわずかに開く。次に、あらかじめ設定
した時間が経過した後は金型が必要以上に開くことがな
いように型締力が大きい値に設定される。したがって、
開いた金型は再び完全に閉じる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。図１は本発明の実施例における
射出成形機の概略図である。図において、１１は固定金
型１１ａと可動金型１１ｂから成る金型であり、固定金
型１１ａと可動金型１１ｂ間に成形品の形状を有するキ
ャビティ１２が形成される。１３は該キャビティ１２内
に充填される樹脂であり、該樹脂１３は加熱シリンダ１
４内で加熱され溶融させられる。なお、樹脂１３として
熱硬化性のものを使用することができる。そして、熱硬
化性の樹脂は、加熱することによって多量のガスを発生
するため、本発明の型締力制御装置が効果的である。
ながら詳細に説明する。図１は本発明の実施例における
射出成形機の概略図である。図において、１１は固定金
型１１ａと可動金型１１ｂから成る金型であり、固定金
型１１ａと可動金型１１ｂ間に成形品の形状を有するキ
ャビティ１２が形成される。１３は該キャビティ１２内
に充填される樹脂であり、該樹脂１３は加熱シリンダ１
４内で加熱され溶融させられる。なお、樹脂１３として
熱硬化性のものを使用することができる。そして、熱硬
化性の樹脂は、加熱することによって多量のガスを発生
するため、本発明の型締力制御装置が効果的である。
【００２４】１５は前記加熱シリンダ１４内で回転自在
にかつ進退自在に支持されるスクリューであり、樹脂１
３は該スクリュー１５を前進させることによって射出さ
れる。また、ホッパー３０から落下した樹脂１３は、ス
クリュー１５が後退するのに伴いスクリュー１５の溝内
を前進し、その間加熱シリンダ１４によって加熱され溶
融される。
にかつ進退自在に支持されるスクリューであり、樹脂１
３は該スクリュー１５を前進させることによって射出さ
れる。また、ホッパー３０から落下した樹脂１３は、ス
クリュー１５が後退するのに伴いスクリュー１５の溝内
を前進し、その間加熱シリンダ１４によって加熱され溶
融される。
【００２５】そのため、スクリュー１５の後端に射出シ
リンダ３１が配設されていて、該射出シリンダ３１に第
１油室３１ａ及び第２油室３１ｂが形成される。そし
て、前記第１油室３１ａに油を供給することによってス
クリュー１５を後退させ、第２油室３１ｂに油を供給す
ることによってスクリュー１５を前進させることができ
る。
リンダ３１が配設されていて、該射出シリンダ３１に第
１油室３１ａ及び第２油室３１ｂが形成される。そし
て、前記第１油室３１ａに油を供給することによってス
クリュー１５を後退させ、第２油室３１ｂに油を供給す
ることによってスクリュー１５を前進させることができ
る。
【００２６】また、２１は前記可動金型１１ｂを固定金
型１１ａに対して接離させ、型閉じ、型締め及び型開き
を行う型締装置である。２２は型締シリンダ、２３はロ
ッドである。前記型締シリンダ２２に第１油室２２ａ及
び第２油室２２ｂが形成される。そして、前記第１油室
２２ａに油を供給することによってロッド２３を介して
可動金型１１ｂを前進させ、型閉じ及び型締めを行い、
第２油室２２ｂに油を供給することによってロッド２３
を介して可動金型１１ｂを後退させ、型開きを行うこと
ができる。
型１１ａに対して接離させ、型閉じ、型締め及び型開き
を行う型締装置である。２２は型締シリンダ、２３はロ
ッドである。前記型締シリンダ２２に第１油室２２ａ及
び第２油室２２ｂが形成される。そして、前記第１油室
２２ａに油を供給することによってロッド２３を介して
可動金型１１ｂを前進させ、型閉じ及び型締めを行い、
第２油室２２ｂに油を供給することによってロッド２３
を介して可動金型１１ｂを後退させ、型開きを行うこと
ができる。
【００２７】そして、前記型締シリンダ２２を作動させ
るために切換弁３３が、射出シリンダ３１を作動させる
ために切換弁３４が設けられる。前記切換弁３３は、油
ポンプ３６から吐出され、圧力調整弁３８によって圧力
が調整された油を選択的に型締シリンダ２２に供給す
る。すなわち、Ａ位置において第１油室２２ａに油を供
給し、Ｂ位置において第２油室２２ｂに油を供給し、Ｎ
位置において型締シリンダ２２を中立状態とする。
るために切換弁３３が、射出シリンダ３１を作動させる
ために切換弁３４が設けられる。前記切換弁３３は、油
ポンプ３６から吐出され、圧力調整弁３８によって圧力
が調整された油を選択的に型締シリンダ２２に供給す
る。すなわち、Ａ位置において第１油室２２ａに油を供
給し、Ｂ位置において第２油室２２ｂに油を供給し、Ｎ
位置において型締シリンダ２２を中立状態とする。
【００２８】また、前記切換弁３４は、油ポンプ３９か
ら吐出され、圧力調整弁４０によって圧力が調整された
油を選択的に射出シリンダ３１に供給する。すなわち、
Ａ位置において第１油室３１ａに油を供給し、Ｂ位置に
おいて第２油室３１ｂに油を供給し、Ｎ位置において射
出シリンダ３１を中立状態とする。前記型締シリンダ２
２が発生する型締力は、制御装置４５の指令によって圧
力制御弁３８を調整することによって制御される。同様
に、射出シリンダ３１が発生する射出圧力も、制御装置
４５の指令によって圧力制御弁４０を調整することによ
って制御される。
ら吐出され、圧力調整弁４０によって圧力が調整された
油を選択的に射出シリンダ３１に供給する。すなわち、
Ａ位置において第１油室３１ａに油を供給し、Ｂ位置に
おいて第２油室３１ｂに油を供給し、Ｎ位置において射
出シリンダ３１を中立状態とする。前記型締シリンダ２
２が発生する型締力は、制御装置４５の指令によって圧
力制御弁３８を調整することによって制御される。同様
に、射出シリンダ３１が発生する射出圧力も、制御装置
４５の指令によって圧力制御弁４０を調整することによ
って制御される。
【００２９】そして、スクリュー位置がリニアセンサな
どのスクリュー位置検出装置４６によって、射出圧力が
ダイヤフラム及びストレインゲージから成る圧力センサ
４７によって、型内圧が圧電式の型内圧センサ４８によ
って検出される。また、金型１１の開き量がマグネスケ
ールなどの金型開き量センサ５１によって検出される。
どのスクリュー位置検出装置４６によって、射出圧力が
ダイヤフラム及びストレインゲージから成る圧力センサ
４７によって、型内圧が圧電式の型内圧センサ４８によ
って検出される。また、金型１１の開き量がマグネスケ
ールなどの金型開き量センサ５１によって検出される。
【００３０】次に、前記構成の射出成形機の動作につい
て説明する。図７は本発明の実施例を示す型締力制御装
置のタイムチャート、図８は本発明の実施例を示す型締
力制御装置の説明図である。図７の（ａ）は型締力設定
のタイムチャート、（ｂ）は射出圧力設定のタイムチャ
ート、（ｃ）は型内圧のタイムチャート、（ｄ）は射出
速度のタイムチャートである。また、図８の（ａ）は充
填工程開始時の金型１１（図１）の状態図、（ｂ）は充
填工程における金型１１の状態図、（ｃ）は冷却工程に
おける金型１１の状態図である。
て説明する。図７は本発明の実施例を示す型締力制御装
置のタイムチャート、図８は本発明の実施例を示す型締
力制御装置の説明図である。図７の（ａ）は型締力設定
のタイムチャート、（ｂ）は射出圧力設定のタイムチャ
ート、（ｃ）は型内圧のタイムチャート、（ｄ）は射出
速度のタイムチャートである。また、図８の（ａ）は充
填工程開始時の金型１１（図１）の状態図、（ｂ）は充
填工程における金型１１の状態図、（ｃ）は冷却工程に
おける金型１１の状態図である。
【００３１】図に示すように、型締装置２１による型締
力を充填工程開始時からあらかじめ設定した時間Ｔが経
過するまでの間は小さい値Ｐ1 とし、該時間Ｔが経過し
てから充填工程が完了し、保圧工程及び冷却工程が完了
するまでの間は値Ｐ1 より大きい値Ｐ2 とする。すなわ
ち、時間Ｔが経過してから充填工程が完了するまでの時
間ｔは型締力が大きくされる。
力を充填工程開始時からあらかじめ設定した時間Ｔが経
過するまでの間は小さい値Ｐ1 とし、該時間Ｔが経過し
てから充填工程が完了し、保圧工程及び冷却工程が完了
するまでの間は値Ｐ1 より大きい値Ｐ2 とする。すなわ
ち、時間Ｔが経過してから充填工程が完了するまでの時
間ｔは型締力が大きくされる。
【００３２】一方、射出圧力を充填工程において値Ｑ1
とし、保圧工程においてやや小さい値Ｑ2 とし、冷却工
程において０とする。図７の（ｂ）に示すように、射出
圧力が値Ｑ1 に設定されていても、充填工程における時
間Ｔが経過するまでの実際の射出圧力は線Ｒで示すよう
に推移し、かなり小さい。したがって、この間は実際の
射出圧力に対応する小さい値Ｐ1 の型締力で十分であ
り、金型１１は図８の（ａ）に示すように閉じている。
とし、保圧工程においてやや小さい値Ｑ2 とし、冷却工
程において０とする。図７の（ｂ）に示すように、射出
圧力が値Ｑ1 に設定されていても、充填工程における時
間Ｔが経過するまでの実際の射出圧力は線Ｒで示すよう
に推移し、かなり小さい。したがって、この間は実際の
射出圧力に対応する小さい値Ｐ1 の型締力で十分であ
り、金型１１は図８の（ａ）に示すように閉じている。
【００３３】このように、型締力を小さくすると、キャ
ビティ１２内に樹脂１３を充填した時、図８の（ｂ）に
示すように金型１１がわずかに開くため、エアやガスを
金型１１の合わせ面を介して逃がすことができる。本実
施例においては、金型１１は０．０１〜０．１〔ｍｍ〕
程度開く。この程度の間隙である場合は、成形品にばり
が形成されることはない。
ビティ１２内に樹脂１３を充填した時、図８の（ｂ）に
示すように金型１１がわずかに開くため、エアやガスを
金型１１の合わせ面を介して逃がすことができる。本実
施例においては、金型１１は０．０１〜０．１〔ｍｍ〕
程度開く。この程度の間隙である場合は、成形品にばり
が形成されることはない。
【００３４】充填工程の時間ｔの間は、充填された樹脂
１３の冷却が進行し、樹脂１３の流動抵抗が大きくなる
ため、型内圧が大きくなる。したがって、小さい型締力
では金型１１が更に開き、金型１１にインロウが形成さ
れていないと成形品にばりが形成される。そこで、時間
Ｔが経過すると型締力を大きい値Ｐ2 に設定し、図８の
（ｃ）に示すように金型１１を閉じる。
１３の冷却が進行し、樹脂１３の流動抵抗が大きくなる
ため、型内圧が大きくなる。したがって、小さい型締力
では金型１１が更に開き、金型１１にインロウが形成さ
れていないと成形品にばりが形成される。そこで、時間
Ｔが経過すると型締力を大きい値Ｐ2 に設定し、図８の
（ｃ）に示すように金型１１を閉じる。
【００３５】前記時間Ｔは、型内圧センサ４８が検出し
た型内圧の変化点によって設定するのが好ましい。型内
圧は図７の（ｃ）において線Ｐで示され、型内圧の上昇
する傾斜が変化する点を時間Ｔとして設定することがで
きる。ところが、前記型内圧センサ４８は耐久性が低
く、また、高価である。したがって、圧力センサ４７が
検出した射出圧力の変化点によって設定することもでき
る。この場合、射出圧力は図７の（ｂ），（ｃ）におい
て線Ｒで示され、射出圧力の上昇する傾斜が変化する点
を時間Ｔとして設定することができる。粘性や弾性の低
い樹脂を使用して成形する場合に有効であり、しかも、
射出圧力はモニタリングするのが容易である。
た型内圧の変化点によって設定するのが好ましい。型内
圧は図７の（ｃ）において線Ｐで示され、型内圧の上昇
する傾斜が変化する点を時間Ｔとして設定することがで
きる。ところが、前記型内圧センサ４８は耐久性が低
く、また、高価である。したがって、圧力センサ４７が
検出した射出圧力の変化点によって設定することもでき
る。この場合、射出圧力は図７の（ｂ），（ｃ）におい
て線Ｒで示され、射出圧力の上昇する傾斜が変化する点
を時間Ｔとして設定することができる。粘性や弾性の低
い樹脂を使用して成形する場合に有効であり、しかも、
射出圧力はモニタリングするのが容易である。
【００３６】また、金型開き量センサ５１が検出した金
型開き量によって時間Ｔを設定することもできる。この
場合、金型開き量センサ５１は高価であり、また、金型
１１に取り付けるので、金型１１を交換した場合に金型
開き量センサ５１の着脱作業が必要となるので、作業効
率が低下する。さらに、スクリュー位置検出装置４６が
検出したスクリュー位置によって時間Ｔを設定すること
もできる。この場合、モニタリングが容易である。そし
て、図示しないタイマーによる計時によって時間Ｔを設
定することもできる。この場合、安価であるが、不安定
要素が多くなり、外乱に対応することができないため信
頼性が低下する。
型開き量によって時間Ｔを設定することもできる。この
場合、金型開き量センサ５１は高価であり、また、金型
１１に取り付けるので、金型１１を交換した場合に金型
開き量センサ５１の着脱作業が必要となるので、作業効
率が低下する。さらに、スクリュー位置検出装置４６が
検出したスクリュー位置によって時間Ｔを設定すること
もできる。この場合、モニタリングが容易である。そし
て、図示しないタイマーによる計時によって時間Ｔを設
定することもできる。この場合、安価であるが、不安定
要素が多くなり、外乱に対応することができないため信
頼性が低下する。
【００３７】また、型内圧の変化点、射出圧力の変化
点、金型開き量、スクリュー位置及び計時を適宜組み合
わせることによって時間Ｔを設定することもできる。こ
のように、型締力及び射出圧力を設定すると、樹脂１３
をキャビティ１２内に充填した時、時間Ｔが経過するま
では型締力が小さい値Ｐ1 に設定されるため、キャビテ
ィ１２内のエアや充填時に樹脂１３から発生したガスは
金型１１の合わせ面を介して逃げることができる。した
がって、樹脂１３の充填が妨げられず、成形品にひけや
ガス焼けが発生することがなくなる。
点、金型開き量、スクリュー位置及び計時を適宜組み合
わせることによって時間Ｔを設定することもできる。こ
のように、型締力及び射出圧力を設定すると、樹脂１３
をキャビティ１２内に充填した時、時間Ｔが経過するま
では型締力が小さい値Ｐ1 に設定されるため、キャビテ
ィ１２内のエアや充填時に樹脂１３から発生したガスは
金型１１の合わせ面を介して逃げることができる。した
がって、樹脂１３の充填が妨げられず、成形品にひけや
ガス焼けが発生することがなくなる。
【００３８】また、樹脂１３の充填が進行し、時間Ｔが
経過すると型締力が大きい値Ｐ2 に設定されるため、開
いた金型１１は再び完全に閉じる。したがって、成形品
にばりが形成されることがなく、設計上の寸法どおりの
厚みに成形することができる。さらに、金型１１のキャ
ビティ１２内に充填された樹脂１３が値Ｐ2 の型締力に
よって圧縮されるため、成形品の残留応力が均一化さ
れ、そりの発生を低減することができる。
経過すると型締力が大きい値Ｐ2 に設定されるため、開
いた金型１１は再び完全に閉じる。したがって、成形品
にばりが形成されることがなく、設計上の寸法どおりの
厚みに成形することができる。さらに、金型１１のキャ
ビティ１２内に充填された樹脂１３が値Ｐ2 の型締力に
よって圧縮されるため、成形品の残留応力が均一化さ
れ、そりの発生を低減することができる。
【００３９】なお、本発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形すること
が可能であり、これらを本発明の範囲から排除するもの
ではない。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形すること
が可能であり、これらを本発明の範囲から排除するもの
ではない。
【００４０】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、型締力制御装置は、固定金型と、該固定金型に対
して接離自在に配設された可動金型と、該可動金型を進
退させる型締装置と、該型締装置が発生する型締力を制
御する型締力調整手段と、前記固定金型と可動金型間の
キャビティに樹脂を充填する射出手段を有する。
れば、型締力制御装置は、固定金型と、該固定金型に対
して接離自在に配設された可動金型と、該可動金型を進
退させる型締装置と、該型締装置が発生する型締力を制
御する型締力調整手段と、前記固定金型と可動金型間の
キャビティに樹脂を充填する射出手段を有する。
【００４１】そして、前記型締力調整手段によって、充
填工程中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型
締力が小さく設定される。したがって、キャビティ内に
樹脂を充填した時、金型がわずかに開くため、エアやガ
スを金型の合わせ面を介して逃がすことができる。しか
も、成形品にばりが形成されることはない。次に、あら
かじめ設定した時間が経過した後は金型が必要以上に開
くことがないように型締力が大きい値に設定される。し
たがって、開いた金型は再び完全に閉じ、成形品にばり
が形成されることがなくなるとともに、設計上の寸法ど
おりの厚みに成形することができる。
填工程中のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型
締力が小さく設定される。したがって、キャビティ内に
樹脂を充填した時、金型がわずかに開くため、エアやガ
スを金型の合わせ面を介して逃がすことができる。しか
も、成形品にばりが形成されることはない。次に、あら
かじめ設定した時間が経過した後は金型が必要以上に開
くことがないように型締力が大きい値に設定される。し
たがって、開いた金型は再び完全に閉じ、成形品にばり
が形成されることがなくなるとともに、設計上の寸法ど
おりの厚みに成形することができる。
【００４２】さらに、キャビティ内に充填された樹脂が
型締力によって圧縮されるため、成形品の残留応力が均
一化され、そりの発生を低減することができる。また、
金型にインロウを形成することなく、成形品にばりが発
生するのを防止することができる。
型締力によって圧縮されるため、成形品の残留応力が均
一化され、そりの発生を低減することができる。また、
金型にインロウを形成することなく、成形品にばりが発
生するのを防止することができる。
【図１】本発明の実施例における射出成形機の概略図で
ある。
ある。
【図２】従来の第１の型締力制御装置のタイムチャート
である。
である。
【図３】従来の第２の型締力制御装置のタイムチャート
である。
である。
【図４】従来の第２の型締力制御装置の説明図である。
【図５】従来の第２の型締力制御装置におけるばりの説
明図である。
明図である。
【図６】従来の型締装置の概略図である。
【図７】本発明の実施例を示す型締力制御装置のタイム
チャートである。
チャートである。
【図８】本発明の実施例を示す型締力制御装置の説明図
である。
である。
１１ａ 固定金型 １１ｂ 可動金型 １２ キャビティ １３ 樹脂 ２１ 型締装置 ３１ 射出シリンダ ３８，４０ 圧力調整弁 ４５ 制御時間
Claims (1)
- 【請求項１】 （ａ）固定金型と、（ｂ）該固定金型に
対して接離自在に配設された可動金型と、（ｃ）該可動
金型を進退させる型締装置と、（ｄ）該型締装置が発生
する型締力を制御する型締力調整手段と、（ｅ）前記固
定金型と可動金型間のキャビティに樹脂を充填する射出
手段を有し、（ｆ）前記型締力調整手段は、充填工程中
のあらかじめ設定した時間が経過するまでの型締力を小
さく、あらかじめ設定した時間が経過した後の型締力を
大きく設定することを特徴とする型締力制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4348218A JP2899188B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 型締力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4348218A JP2899188B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 型締力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198694A true JPH06198694A (ja) | 1994-07-19 |
| JP2899188B2 JP2899188B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=18395545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4348218A Expired - Lifetime JP2899188B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 型締力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2899188B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5756019A (en) * | 1995-03-16 | 1998-05-26 | Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. | Method of controlling mold clamping force for injection molding machine |
| EP1238775A4 (en) * | 1999-12-16 | 2003-06-04 | Dai Ichi Seiko Co Ltd | RESIN FILLING MOLD AND RESIN FILLING METHOD |
| WO2011161899A1 (ja) * | 2010-06-25 | 2011-12-29 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の成形方法 |
| EP2749393A1 (en) * | 2012-12-25 | 2014-07-02 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd. | Injection molding machine |
| JP2015182266A (ja) * | 2014-03-24 | 2015-10-22 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の制御方法 |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP4348218A patent/JP2899188B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5756019A (en) * | 1995-03-16 | 1998-05-26 | Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. | Method of controlling mold clamping force for injection molding machine |
| EP1238775A4 (en) * | 1999-12-16 | 2003-06-04 | Dai Ichi Seiko Co Ltd | RESIN FILLING MOLD AND RESIN FILLING METHOD |
| EP1393881A3 (en) * | 1999-12-16 | 2004-03-17 | Dai-Ichi Seiko Co. Ltd. | Resin sealing method |
| US7413425B2 (en) | 1999-12-16 | 2008-08-19 | Dai-Ichi Seiko Co., Ltd. | Resin sealing mold and resin sealing method |
| WO2011161899A1 (ja) * | 2010-06-25 | 2011-12-29 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の成形方法 |
| JP5645822B2 (ja) * | 2010-06-25 | 2014-12-24 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の成形方法 |
| US9296144B2 (en) | 2010-06-25 | 2016-03-29 | Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. | Molding method of injection molding machine |
| EP2749393A1 (en) * | 2012-12-25 | 2014-07-02 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd. | Injection molding machine |
| JP2015182266A (ja) * | 2014-03-24 | 2015-10-22 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2899188B2 (ja) | 1999-06-02 |
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