JPH062044A - フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法Info
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- JPH062044A JPH062044A JP15793592A JP15793592A JPH062044A JP H062044 A JPH062044 A JP H062044A JP 15793592 A JP15793592 A JP 15793592A JP 15793592 A JP15793592 A JP 15793592A JP H062044 A JPH062044 A JP H062044A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 フェラィト系ステンレス鋼の薄肉鋳片を製造
する方法において、鋳片の冷間圧延割れを防止するとと
もに高いγ値を有する製品板を得ることを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、Ｔｉ：６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％及びＮ：０．０３％
以下を含有し、必要によりＮｉ：０．３〜５．０％、更
に必要によりＭｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜
１．０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．１〜
１．０％の１種又は２種以上または更に必要によりＢ：
０．０００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなり、かつ、γ′ｐ（ガンマポテンシ
ャル）≦０を満足するフェラィト系ステンレス鋼を薄肉
鋳片に連続鋳造し、鋳造後の該鋳片を凝固温度から１２
５０℃まで５０〜５００℃／Ｓの冷却速度により冷却し
巻取る。
する方法において、鋳片の冷間圧延割れを防止するとと
もに高いγ値を有する製品板を得ることを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、Ｔｉ：６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％及びＮ：０．０３％
以下を含有し、必要によりＮｉ：０．３〜５．０％、更
に必要によりＭｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜
１．０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．１〜
１．０％の１種又は２種以上または更に必要によりＢ：
０．０００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなり、かつ、γ′ｐ（ガンマポテンシ
ャル）≦０を満足するフェラィト系ステンレス鋼を薄肉
鋳片に連続鋳造し、鋳造後の該鋳片を凝固温度から１２
５０℃まで５０〜５００℃／Ｓの冷却速度により冷却し
巻取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフェライト系ステンレス
鋼薄肉鋳片の製造方法に関する。
鋼薄肉鋳片の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、急冷凝固による薄帯鋳造方法を用
いて深絞り特性に優れたフェライト系ステンレス鋼を製
造する技術として、例えば特開昭６２−２４７０２９号
公報が開示されている。この技術は厚さ１０mm以下の薄
肉鋳片を製造した後、該鋳片を凝固温度から１２００℃
までを空冷以上の冷却速度で冷却してリジング特性の向
上を図り、次いで１２００℃から１０００℃までを３０
℃／sec 以上の冷却速度で冷却し、１０００℃以下７０
０℃以上の温度範囲で鋳片を捲取って鋳片の冷延性、製
品の機械的特性及び深絞り特性の向上を図っている。
いて深絞り特性に優れたフェライト系ステンレス鋼を製
造する技術として、例えば特開昭６２−２４７０２９号
公報が開示されている。この技術は厚さ１０mm以下の薄
肉鋳片を製造した後、該鋳片を凝固温度から１２００℃
までを空冷以上の冷却速度で冷却してリジング特性の向
上を図り、次いで１２００℃から１０００℃までを３０
℃／sec 以上の冷却速度で冷却し、１０００℃以下７０
０℃以上の温度範囲で鋳片を捲取って鋳片の冷延性、製
品の機械的特性及び深絞り特性の向上を図っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記技術にお
ける深絞り特性（プレス性）に特に着目し、上記技術以
上のプレス性、すなわちγ値１．２０以上を有する薄鋼
板を製造できる鋳片を得ることを目的とする。本発明の
他の目的は、更に鋳片靱性に富み、かつ粒界腐食性に優
れた鋼板を得るところにある。
ける深絞り特性（プレス性）に特に着目し、上記技術以
上のプレス性、すなわちγ値１．２０以上を有する薄鋼
板を製造できる鋳片を得ることを目的とする。本発明の
他の目的は、更に鋳片靱性に富み、かつ粒界腐食性に優
れた鋼板を得るところにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するべく、フェライト系ステンレス鋼の化学成分と鋳造
時の凝固温度から１２５０℃までの冷却速度とをそれぞ
れ特定したものである。すなわち本発明の要旨とすると
ころは重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０％、
Ｔｉ：６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％及びＮ：０．０３％以下
を含有し、必要によりＮｉ：０．３〜５．０％、更に必
要によりＭｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜１．
０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．１〜１．０
％の１種又は２種以上または更に必要によりＢ：０．０
００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなり、かつ、本発明の特有のガンマポテンシ
ャル（以下γ′ｐと称す）、 γ′ｐ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４９Ｔｉ％−５２Ａｌ＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
鋳造するに際し、鋳造後の該鋳片を少なくとも凝固温度
から１２５０℃までの温度範囲を５０〜５００℃／Ｓの
冷却速度で冷却するところにある。
するべく、フェライト系ステンレス鋼の化学成分と鋳造
時の凝固温度から１２５０℃までの冷却速度とをそれぞ
れ特定したものである。すなわち本発明の要旨とすると
ころは重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０％、
Ｔｉ：６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％及びＮ：０．０３％以下
を含有し、必要によりＮｉ：０．３〜５．０％、更に必
要によりＭｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜１．
０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．１〜１．０
％の１種又は２種以上または更に必要によりＢ：０．０
００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなり、かつ、本発明の特有のガンマポテンシ
ャル（以下γ′ｐと称す）、 γ′ｐ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４９Ｔｉ％−５２Ａｌ＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
鋳造するに際し、鋳造後の該鋳片を少なくとも凝固温度
から１２５０℃までの温度範囲を５０〜５００℃／Ｓの
冷却速度で冷却するところにある。
【０００５】以下、本発明を作用とともに詳細に説明す
る。
る。
【０００６】
【作用】先ず、本発明において、鋼の化学成分を上記の
ように限定した理由を説明する。Ｃは、鋼の加工性、靱
性に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。Ｓｉ、Ｍｎは鋼の脱酸剤として有効なので、それぞ
れ１．０％以下含有する。１．０％を超えると機械的性
質が劣化する。
ように限定した理由を説明する。Ｃは、鋼の加工性、靱
性に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。Ｓｉ、Ｍｎは鋼の脱酸剤として有効なので、それぞ
れ１．０％以下含有する。１．０％を超えると機械的性
質が劣化する。
【０００７】Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の向上のた
め最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超すと靱性
が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜３５％を
その範囲とする。ＴｉはＣ、Ｎと結合してＣｒ炭化物の
粒界析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有する
が、その含有量が６（Ｃ＋Ｎ）％未満では上記特性が得
られず、又１．０％を超えると上記特性が飽和する上に
加工性が劣化する。従って６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％をそ
の範囲とする。
め最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超すと靱性
が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜３５％を
その範囲とする。ＴｉはＣ、Ｎと結合してＣｒ炭化物の
粒界析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有する
が、その含有量が６（Ｃ＋Ｎ）％未満では上記特性が得
られず、又１．０％を超えると上記特性が飽和する上に
加工性が劣化する。従って６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％をそ
の範囲とする。
【０００８】ＮはＣと同様に鋼の加工性、靱性を劣化せ
しめるので、含有量の上限を０．０３％とする。さらに
靱性、耐食性、加工性等の特性を向上させる場合には、
上記化学成分以外に、下記成分より適宜選んで含有させ
る。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効であるが、その
含有量が０．３％未満ではその効果がなく、又５．０％
を超えると高温域でガンマ（γ）が生成して靱性を劣化
し、又耐応力腐食性を劣化するので、０．３〜５．０％
の範囲とする。
しめるので、含有量の上限を０．０３％とする。さらに
靱性、耐食性、加工性等の特性を向上させる場合には、
上記化学成分以外に、下記成分より適宜選んで含有させ
る。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効であるが、その
含有量が０．３％未満ではその効果がなく、又５．０％
を超えると高温域でガンマ（γ）が生成して靱性を劣化
し、又耐応力腐食性を劣化するので、０．３〜５．０％
の範囲とする。
【０００９】耐食性の向上にはＭｏ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｖの
添加が有効であり１種又は２種以上選んで含有する。す
なわち、Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を有するの
で、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上限を超え
ると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕは耐食性
を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で含有させ
る。上限を超えると高温域でγが生成して靱性を劣化す
る。
添加が有効であり１種又は２種以上選んで含有する。す
なわち、Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を有するの
で、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上限を超え
ると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕは耐食性
を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で含有させ
る。上限を超えると高温域でγが生成して靱性を劣化す
る。
【００１０】ＡｌはＴｉと同様な特性を有するので０．
０５〜１．０％の範囲で含有させる。ＶはＴｉと同様な
特性を有するので０．１〜１．０％の範囲で含有させ
る。更に熱間及び冷間加工での粒界割れ性を向上するに
はＢが有効であるが、０．０００３％未満ではその特性
が得られなく、又０．００３０％を越えると特性が飽和
するとともに熱間加工性が劣化する。従ってその含有範
囲を０．０００３〜０．００３０％とする。
０５〜１．０％の範囲で含有させる。ＶはＴｉと同様な
特性を有するので０．１〜１．０％の範囲で含有させ
る。更に熱間及び冷間加工での粒界割れ性を向上するに
はＢが有効であるが、０．０００３％未満ではその特性
が得られなく、又０．００３０％を越えると特性が飽和
するとともに熱間加工性が劣化する。従ってその含有範
囲を０．０００３〜０．００３０％とする。
【００１１】本発明では以上の化学成分を次式で示され
るγ′ｐの値が０％以下になるように規制した。すなわ
ち、 γ′ｐ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４９Ｔｉ％−５２Ａｌ＋１７９≦０ とすると、鋳片中の冷却中にマルテンサイトが生成する
ことを阻止して鋳片の靱性を向上することができる。
るγ′ｐの値が０％以下になるように規制した。すなわ
ち、 γ′ｐ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４９Ｔｉ％−５２Ａｌ＋１７９≦０ とすると、鋳片中の冷却中にマルテンサイトが生成する
ことを阻止して鋳片の靱性を向上することができる。
【００１２】次に、本発明の他の特徴である凝固温度か
らの冷却工程について説明する。本発明者等は製品のプ
レス性を向上するため、鋼中のＣ及びＮをＴｉで固定す
ることに着目し、最も効果的な固定手段を得るため次の
実験を行った。 化学成分：Ｃ：０．０１０％、Ｓｉ：０．３６％、Ｍ
ｎ：０．３１％、Ｐ０．０１４％、Ｓ：０．００１％、
Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．４５％、Ｔｉ：０．２
５％（Ｔｉ／Ｃ＋Ｎ＝１２．３）、Ａ：ｌ０．０４０
％、Ｎ：０．０１０３％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなり、かつγ′Ｐ＝−１５．１％に規制した溶鋼を
双ドラム式鋳造方法により３．０mm厚さの鋳片を鋳造し
た。
らの冷却工程について説明する。本発明者等は製品のプ
レス性を向上するため、鋼中のＣ及びＮをＴｉで固定す
ることに着目し、最も効果的な固定手段を得るため次の
実験を行った。 化学成分：Ｃ：０．０１０％、Ｓｉ：０．３６％、Ｍ
ｎ：０．３１％、Ｐ０．０１４％、Ｓ：０．００１％、
Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．４５％、Ｔｉ：０．２
５％（Ｔｉ／Ｃ＋Ｎ＝１２．３）、Ａ：ｌ０．０４０
％、Ｎ：０．０１０３％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなり、かつγ′Ｐ＝−１５．１％に規制した溶鋼を
双ドラム式鋳造方法により３．０mm厚さの鋳片を鋳造し
た。
【００１３】鋳造直後の鋳片を冷却するに際し、鋳片の
凝固温度から１２５０℃までを、５０〜８００℃／Ｓの
範囲で冷却速度を種々変化させて冷却し、８５０℃の巻
取温度で巻取った。かゝるコイルをそれぞれ硫酸酸洗し
て、室温で０．５mm厚まで冷間圧延し、８８０℃の温度
で最終焼鈍を施し、ソルト及び硝酸電解で酸洗し、２Ｂ
仕上の製品板とした。
凝固温度から１２５０℃までを、５０〜８００℃／Ｓの
範囲で冷却速度を種々変化させて冷却し、８５０℃の巻
取温度で巻取った。かゝるコイルをそれぞれ硫酸酸洗し
て、室温で０．５mm厚まで冷間圧延し、８８０℃の温度
で最終焼鈍を施し、ソルト及び硝酸電解で酸洗し、２Ｂ
仕上の製品板とした。
【００１４】次いで、上記各冷却速度に対応した上記製
品板のγ値を測定し、これを図１に表示した。同図から
明らかなように、本発明が深絞り用の目安としているγ
値＝１．２０以上の製品板は冷却速度が５００℃／Ｓ以
下において得られている。すなわち、凝固温度から１２
５０℃までの温度範囲を５００℃／Ｓ以下の冷却速度で
冷却することによりＣとＮをＴｉで十分固定することが
でき、これにより製品板のプレス性と耐粒界腐食性を大
幅に向上することができる。また、冷却速度が５０℃／
Ｓ未満では本発明の効果を得るために鋳片の保温設備や
加熱設備が必要となり、鋳造機の構造が非常に複雑とな
り実用的でなくなる。従って、上記温度範囲の巻取温度
を５０℃／Ｓ以上５００℃／Ｓ以下に特定する。
品板のγ値を測定し、これを図１に表示した。同図から
明らかなように、本発明が深絞り用の目安としているγ
値＝１．２０以上の製品板は冷却速度が５００℃／Ｓ以
下において得られている。すなわち、凝固温度から１２
５０℃までの温度範囲を５００℃／Ｓ以下の冷却速度で
冷却することによりＣとＮをＴｉで十分固定することが
でき、これにより製品板のプレス性と耐粒界腐食性を大
幅に向上することができる。また、冷却速度が５０℃／
Ｓ未満では本発明の効果を得るために鋳片の保温設備や
加熱設備が必要となり、鋳造機の構造が非常に複雑とな
り実用的でなくなる。従って、上記温度範囲の巻取温度
を５０℃／Ｓ以上５００℃／Ｓ以下に特定する。
【００１５】凝固温度から１２５０℃までの温度範囲を
５０〜５００℃／Ｓにするためには、例えば双ドラム式
鋳造においては、鋳造速度の調整や双ドラムの冷却能の
調整などによって行えばよい。以上のように、本発明に
よればγ′ｐを０％以下にすることにより鋳片の靱性を
向上して、焼鈍なしで冷間圧延が可能となり、また、Ｔ
ｉ含有量を（Ｃ＋Ｎ）％の６倍以上とするので、酸洗後
の粒界腐食を防止することができ、更に、鋳片の凝固温
度から１２５０℃までの冷却速度を５００℃／Ｓ以下に
することにより深絞り用の材質を得ることができる。
５０〜５００℃／Ｓにするためには、例えば双ドラム式
鋳造においては、鋳造速度の調整や双ドラムの冷却能の
調整などによって行えばよい。以上のように、本発明に
よればγ′ｐを０％以下にすることにより鋳片の靱性を
向上して、焼鈍なしで冷間圧延が可能となり、また、Ｔ
ｉ含有量を（Ｃ＋Ｎ）％の６倍以上とするので、酸洗後
の粒界腐食を防止することができ、更に、鋳片の凝固温
度から１２５０℃までの冷却速度を５００℃／Ｓ以下に
することにより深絞り用の材質を得ることができる。
【００１６】なお、本発明によって、巻取温度を２００
〜１０００℃の広い範囲で選択可能となった。
〜１０００℃の広い範囲で選択可能となった。
【００１７】
【実施例】表１に示す化学成分を有するフェライト系ス
テンレス鋼を溶製し、双ドラム法で厚さ３．０mmの薄肉
鋳片に鋳造後、凝固温度より１２５０℃までの冷却速度
を表１に示すように変化させて冷却し、８５０℃で巻取
った。しかる後、該コイルをショットブラストと硝弗酸
酸洗により脱スケールし、ロール径が５０mmの冷間圧延
機で０．５mmまで冷間圧延し、９５０℃で３０秒間保定
の最終焼鈍を施して酸洗（ソルト＋硝酸電解）し、２Ｂ
仕上げの製品板とした。
テンレス鋼を溶製し、双ドラム法で厚さ３．０mmの薄肉
鋳片に鋳造後、凝固温度より１２５０℃までの冷却速度
を表１に示すように変化させて冷却し、８５０℃で巻取
った。しかる後、該コイルをショットブラストと硝弗酸
酸洗により脱スケールし、ロール径が５０mmの冷間圧延
機で０．５mmまで冷間圧延し、９５０℃で３０秒間保定
の最終焼鈍を施して酸洗（ソルト＋硝酸電解）し、２Ｂ
仕上げの製品板とした。
【００１８】本発明例ではいずれもγ値が１．２以上の
深絞り性を示したが、試料Ｎｏ．９はＴｉの添加がない
ためマルテンサイトが生成してシャルピー値が低く、冷
延中にコイルが破断した。また、鋳片の酸洗後に激しい
粒界腐食が発生した。試料Ｎｏ．１０はＴｉ量が（Ｃ＋
Ｎ）の４．２倍しかなく、同様に粒界腐食が発生した。
試料Ｎｏ．１１及び１２は鋳片の凝固温度から１２５０
℃までの冷却速度が５００℃／Ｓ超であり、γ値が目標
値の１．２以下であった。
深絞り性を示したが、試料Ｎｏ．９はＴｉの添加がない
ためマルテンサイトが生成してシャルピー値が低く、冷
延中にコイルが破断した。また、鋳片の酸洗後に激しい
粒界腐食が発生した。試料Ｎｏ．１０はＴｉ量が（Ｃ＋
Ｎ）の４．２倍しかなく、同様に粒界腐食が発生した。
試料Ｎｏ．１１及び１２は鋳片の凝固温度から１２５０
℃までの冷却速度が５００℃／Ｓ超であり、γ値が目標
値の１．２以下であった。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により得ら
れたフェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片は優れた鋳片の
靱性と耐粒界腐食性を有し、かつ高い製品板のγ値
（１．２以上）を有するので、鋳片の圧延割れ防止によ
る生産歩留の向上及び付加価値の高い製品板の製造によ
って、その工業的効果は甚大である。
れたフェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片は優れた鋳片の
靱性と耐粒界腐食性を有し、かつ高い製品板のγ値
（１．２以上）を有するので、鋳片の圧延割れ防止によ
る生産歩留の向上及び付加価値の高い製品板の製造によ
って、その工業的効果は甚大である。
【図１】鋳片の凝固温度から１２５０℃までの冷却速度
と製品板のγ値との関係を示す図である。
と製品板のγ値との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｚ 38/28
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．
０％、Ｔｉ：６（Ｃ＋Ｎ）〜１．０％及びＮ：０．０３
％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、更に、 γ′ｐ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４９Ｔｉ％−５２Ａｌ＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
鋳造するに際し、鋳造後の該鋳片を少なくとも凝固温度
から１２５０℃までの温度範囲を５０〜５００℃／Ｓの
冷却速度で冷却することを特徴とするフェライト系ステ
ンレス鋼薄肉鋳片の製造方法。 - 【請求項２】 更にＮｉを０．３〜５．０重量％含む請
求項１記載のフェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造
方法。 - 【請求項３】 更に重量％でＭｏ：０．１〜５．０％、
Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％お
よびＶ：０．１〜１．０％の１種または２種以上含む請
求項１および２記載のフェライト系ステンレス鋼薄肉鋳
片の製造方法。 - 【請求項４】 更にＢを０．０００３〜０．００３０重
量％含む請求項１，２および３記載のフェライト系ステ
ンレス鋼薄肉鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15793592A JP2637013B2 (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15793592A JP2637013B2 (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062044A true JPH062044A (ja) | 1994-01-11 |
| JP2637013B2 JP2637013B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=15660700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15793592A Expired - Fee Related JP2637013B2 (ja) | 1992-06-17 | 1992-06-17 | フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2637013B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002542040A (ja) * | 1999-04-22 | 2002-12-10 | ユジノール | マイクロクラックのないフェライト系ステンレス鋼のツインロール連続鋳造のための方法 |
| KR100504366B1 (ko) * | 2000-11-24 | 2005-07-28 | 주식회사 포스코 | 재질특성이 우수한 극박 열연강판의 제조방법 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
| CN103736945A (zh) * | 2013-12-05 | 2014-04-23 | 天水星火机床有限责任公司 | 一种减少铁水浇注件裂纹的方法 |
| CN116529399A (zh) * | 2020-12-08 | 2023-08-01 | 日铁不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢钢板以及制造方法 |
-
1992
- 1992-06-17 JP JP15793592A patent/JP2637013B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002542040A (ja) * | 1999-04-22 | 2002-12-10 | ユジノール | マイクロクラックのないフェライト系ステンレス鋼のツインロール連続鋳造のための方法 |
| KR100504366B1 (ko) * | 2000-11-24 | 2005-07-28 | 주식회사 포스코 | 재질특성이 우수한 극박 열연강판의 제조방법 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
| CN103736945A (zh) * | 2013-12-05 | 2014-04-23 | 天水星火机床有限责任公司 | 一种减少铁水浇注件裂纹的方法 |
| CN116529399A (zh) * | 2020-12-08 | 2023-08-01 | 日铁不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢钢板以及制造方法 |
| EP4261296A4 (en) * | 2020-12-08 | 2025-08-06 | Nippon Steel Stainless Steel Corp | FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET AND PRODUCTION METHOD |
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|---|---|
| JP2637013B2 (ja) | 1997-08-06 |
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