JPH06212550A - ポリプロピレン系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法 - Google Patents
ポリプロピレン系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法Info
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- JPH06212550A JPH06212550A JP5294470A JP29447093A JPH06212550A JP H06212550 A JPH06212550 A JP H06212550A JP 5294470 A JP5294470 A JP 5294470A JP 29447093 A JP29447093 A JP 29447093A JP H06212550 A JPH06212550 A JP H06212550A
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Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜９５重
量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重量％と
の混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの
極細繊維から構成され，該単繊維断面において前記ポリ
プロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリエス
テル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率が３
５％以下であることを特徴とするポリプロピレン系極細
繊維不織ウエブ。 【効果】 機械的特性，寸法安定性，柔軟性，印刷性が
優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロピレン系極細
繊維不織布用素材として好適である。
量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重量％と
の混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの
極細繊維から構成され，該単繊維断面において前記ポリ
プロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリエス
テル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率が３
５％以下であることを特徴とするポリプロピレン系極細
繊維不織ウエブ。 【効果】 機械的特性，寸法安定性，柔軟性，印刷性が
優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロピレン系極細
繊維不織布用素材として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，主としてポリプロピレ
ン系重合体からなり，機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロ
ピレン系極細繊維不織布を得るのに好適な不織ウエブ
と，それを効率良く製造する方法に関するものである。
ン系重合体からなり，機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロ
ピレン系極細繊維不織布を得るのに好適な不織ウエブ
と，それを効率良く製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から，ポリプロピレン系重合体を用
いメルトブローン法により製造されたポリプロピレン系
極細繊維不織布が知られている。メルトブローン法と
は，溶融紡糸口金が溶融ポリマを吐出すると同時に高温
の高圧空気流により溶融紡出されたポリマ流を牽引・細
化して極細繊維を得る方法で，例えばインダストリアル
アンド エンジニアリング ケミストリの第４８卷第８
号第１３４２〜１３４６頁（１９５６年）にはメルトブ
ローン法の基本的な装置及び方法が開示されており，こ
のメルトブローン法は，極めて細い繊維を得ることがで
きるため各種の素材を得るに関して適用されている。し
かしながら，このメルトブローン法により得られた前記
ポリプロピレン系極細繊維不織布は，各種の生活関連素
材や産業資材用素材として広範に用いられているもの
の，機械的特性や印刷性が劣るという問題を有してい
た。
いメルトブローン法により製造されたポリプロピレン系
極細繊維不織布が知られている。メルトブローン法と
は，溶融紡糸口金が溶融ポリマを吐出すると同時に高温
の高圧空気流により溶融紡出されたポリマ流を牽引・細
化して極細繊維を得る方法で，例えばインダストリアル
アンド エンジニアリング ケミストリの第４８卷第８
号第１３４２〜１３４６頁（１９５６年）にはメルトブ
ローン法の基本的な装置及び方法が開示されており，こ
のメルトブローン法は，極めて細い繊維を得ることがで
きるため各種の素材を得るに関して適用されている。し
かしながら，このメルトブローン法により得られた前記
ポリプロピレン系極細繊維不織布は，各種の生活関連素
材や産業資材用素材として広範に用いられているもの
の，機械的特性や印刷性が劣るという問題を有してい
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，機械的特性，寸法安定性，柔軟性，印刷性が優
れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロピレン系極細繊
維不織布を得るのに好適な不織ウエブと，それを効率良
く製造することができる方法を提供しようとするもので
ある。
解決し，機械的特性，寸法安定性，柔軟性，印刷性が優
れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロピレン系極細繊
維不織布を得るのに好適な不織ウエブと，それを効率良
く製造することができる方法を提供しようとするもので
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記課題
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜
９５重量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重
量％との混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０
μｍの極細繊維から構成され，単繊維断面において前記
ポリプロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリ
エステル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率
が３５％以下であることを特徴とするポリプロピレン系
極細繊維不織ウエブ，を要旨とするものである。また，
本発明は，メルトブローン法によりポリプロピレン系極
細繊維不織布を製造するに際し，重合体としてポリプロ
ピレン系重合体７０〜９５重量％と相対粘度が１．２０
〜１．３２のポリエステル系重合体３０〜５重量％との
混合物を用い，ポリプロピレン系重合体の溶融流量に対
するポリエステル系重合体の溶融流量の比が１．５〜
６．０となるようにして溶融紡出し，溶融紡出されたポ
リマ流を溶融温度より高い温度の高圧空気流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させて不織ウエブとすることを特徴とするポリプロピレ
ン系極細繊維不織ウエブの製造方法，を要旨とするもの
である。
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜
９５重量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重
量％との混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０
μｍの極細繊維から構成され，単繊維断面において前記
ポリプロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリ
エステル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率
が３５％以下であることを特徴とするポリプロピレン系
極細繊維不織ウエブ，を要旨とするものである。また，
本発明は，メルトブローン法によりポリプロピレン系極
細繊維不織布を製造するに際し，重合体としてポリプロ
ピレン系重合体７０〜９５重量％と相対粘度が１．２０
〜１．３２のポリエステル系重合体３０〜５重量％との
混合物を用い，ポリプロピレン系重合体の溶融流量に対
するポリエステル系重合体の溶融流量の比が１．５〜
６．０となるようにして溶融紡出し，溶融紡出されたポ
リマ流を溶融温度より高い温度の高圧空気流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させて不織ウエブとすることを特徴とするポリプロピレ
ン系極細繊維不織ウエブの製造方法，を要旨とするもの
である。
【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おけるポリプロピレン系重合体とは，主として通常の繊
維形成性を有する結晶性ポリプロピレン重合体である
が，この他にエチレン成分が８重量％以下共重合された
ポリプロピレン系共重合体，あるいは混合された混合物
であってもよい。前記エチレン成分の共重合率あるいは
混合率が８重量％を超えると，共重合体あるいは混合物
の融点が低下し，不織ウエブを用いて得た不織布製品を
高温条件下で使用したときに，機械的特性や寸法安定性
が低下するので好ましくない。そして，このようなポリ
プロピレン系重合体は，メルトブローン法を適用した場
合，ポリエステル系重合体に比べて結晶化の程度の高い
ものである。本発明におけるポリエステル系重合体と
は，酸成分としてのフタル酸，テレフタル酸，イソフタ
ル酸，ナフタリン−２・６ジカルボン酸等の芳香族ジカ
ルボン酸もしくはアジピン酸，セバシン酸等の脂肪族ジ
カルボン酸又はこれらのエステル類と，ジオール成分と
してのエチレングリコール，ジエチレングリコール，１
・４ブタンジオール，ネオペンチルグリコール，シクロ
ヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオール化合物と
から合成されるホモポリエステル重合体あるいは共重合
体であり，また，これらのポリエステル系重合体には，
パラオキシ安息香酸，５−ソジウムスルホイソフタル
酸，ポリアルキレングリコール，ペンタエリスリトー
ル，ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合されてい
てもよい。そして，このようなポリエステル系重合体
は，メルトブローン法を適用した場合，ポリプロピレン
系重合体に比べて結晶化の程度の低いものである。な
お，本発明において，前記ポリプロピレン系重合体及び
／又はポリエステル系重合体には，必要に応じて，例え
ば艶消し剤，顔料，光安定剤，熱安定剤，酸化防止剤等
の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で添加
することができる。
おけるポリプロピレン系重合体とは，主として通常の繊
維形成性を有する結晶性ポリプロピレン重合体である
が，この他にエチレン成分が８重量％以下共重合された
ポリプロピレン系共重合体，あるいは混合された混合物
であってもよい。前記エチレン成分の共重合率あるいは
混合率が８重量％を超えると，共重合体あるいは混合物
の融点が低下し，不織ウエブを用いて得た不織布製品を
高温条件下で使用したときに，機械的特性や寸法安定性
が低下するので好ましくない。そして，このようなポリ
プロピレン系重合体は，メルトブローン法を適用した場
合，ポリエステル系重合体に比べて結晶化の程度の高い
ものである。本発明におけるポリエステル系重合体と
は，酸成分としてのフタル酸，テレフタル酸，イソフタ
ル酸，ナフタリン−２・６ジカルボン酸等の芳香族ジカ
ルボン酸もしくはアジピン酸，セバシン酸等の脂肪族ジ
カルボン酸又はこれらのエステル類と，ジオール成分と
してのエチレングリコール，ジエチレングリコール，１
・４ブタンジオール，ネオペンチルグリコール，シクロ
ヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオール化合物と
から合成されるホモポリエステル重合体あるいは共重合
体であり，また，これらのポリエステル系重合体には，
パラオキシ安息香酸，５−ソジウムスルホイソフタル
酸，ポリアルキレングリコール，ペンタエリスリトー
ル，ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合されてい
てもよい。そして，このようなポリエステル系重合体
は，メルトブローン法を適用した場合，ポリプロピレン
系重合体に比べて結晶化の程度の低いものである。な
お，本発明において，前記ポリプロピレン系重合体及び
／又はポリエステル系重合体には，必要に応じて，例え
ば艶消し剤，顔料，光安定剤，熱安定剤，酸化防止剤等
の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で添加
することができる。
【０００６】本発明における前記極細繊維は，前記ポリ
プロピレン系重合体７０〜９５重量％と前記ポリエステ
ル系重合体３０〜５重量％との混合物から構成され，単
繊維断面において前記ポリプロピレン系重合体が略芯部
分を構成し，前記ポリエステル系重合体が略鞘部分を構
成した構造を有している。この極細繊維において，ポリ
プロピレン系重合体とポリエステル系重合体の全重量に
対するポリエステル系重合体の比率すなわち混合比率が
５重量％未満であるとポリプロピレン系重合体の外周に
ポリエステル系重合体が位置せず，したがってポリプロ
ピレン系重合体とポリエステル系重合体とが互いに非相
溶性であるためにフイブリル化して機械的特性や印刷性
が向上せず，一方，この比率が３０重量％を超えるとポ
リプロピレン系重合体特有の柔軟性が阻害され，しかも
製糸性や寸法安定性に対する障害が生じたりするので，
いずれも好ましくない。したがって，本発明では，前記
両重合体の混合比率を，ポリプロピレン系重合体が７０
〜９５重量％，好ましくは７５〜９２重量％，より好ま
しくは８０〜９０重量％，ポリエステル系重合体が３０
〜５重量％，好ましくは２５〜８重量％，より好ましく
は２０〜１０重量％とする。この極細繊維では，上述し
たように，単繊維断面において前記ポリプロピレン系重
合体が略芯部分を構成し，前記ポリエステル系重合体が
略鞘部分を構成した構造を有している。なお，ここでい
う前記ポリプロピレン系重合体が略芯部分を構成すると
いうことは，ポリプロピレン系重合体がこれとポリエス
テル系重合体との混合比率を超えて単繊維の中心部近傍
に偏在していわゆる芯部分を構成するということを意味
し，一方，前記ポリエステル系重合体が略鞘部分を構成
するということは，ポリエステル系重合体がポリプロピ
レン系重合体とこのポリエステル系重合体との混合比率
を超えて単繊維の表面層近傍に偏在していわゆる鞘部分
を構成するということを意味している。また，いわゆる
メルトブローン法を適用して得られるこの極細繊維で
は，前記ポリプロピレン系重合体は結晶化しやすいもの
であり，一方，前記ポリエステル系重合体は結晶化しに
くいものであり，したがって，相対的にいって，単繊維
断面において前記ポリプロピレン系重合体が構成する略
芯部分では結晶質，一方，単繊維断面において前記ポリ
エステル系重合体が構成する略鞘部分では非結晶質とな
っている。なお，ここでいう結晶質とは，ポリプロピレ
ン系重合体の結晶化の程度がポリエステル系重合体より
も高いということを意味し，一方，非結晶質とは，ポリ
エステル系重合体の結晶化の程度がポリプロピレン系重
合体よりも低いということを意味している。
プロピレン系重合体７０〜９５重量％と前記ポリエステ
ル系重合体３０〜５重量％との混合物から構成され，単
繊維断面において前記ポリプロピレン系重合体が略芯部
分を構成し，前記ポリエステル系重合体が略鞘部分を構
成した構造を有している。この極細繊維において，ポリ
プロピレン系重合体とポリエステル系重合体の全重量に
対するポリエステル系重合体の比率すなわち混合比率が
５重量％未満であるとポリプロピレン系重合体の外周に
ポリエステル系重合体が位置せず，したがってポリプロ
ピレン系重合体とポリエステル系重合体とが互いに非相
溶性であるためにフイブリル化して機械的特性や印刷性
が向上せず，一方，この比率が３０重量％を超えるとポ
リプロピレン系重合体特有の柔軟性が阻害され，しかも
製糸性や寸法安定性に対する障害が生じたりするので，
いずれも好ましくない。したがって，本発明では，前記
両重合体の混合比率を，ポリプロピレン系重合体が７０
〜９５重量％，好ましくは７５〜９２重量％，より好ま
しくは８０〜９０重量％，ポリエステル系重合体が３０
〜５重量％，好ましくは２５〜８重量％，より好ましく
は２０〜１０重量％とする。この極細繊維では，上述し
たように，単繊維断面において前記ポリプロピレン系重
合体が略芯部分を構成し，前記ポリエステル系重合体が
略鞘部分を構成した構造を有している。なお，ここでい
う前記ポリプロピレン系重合体が略芯部分を構成すると
いうことは，ポリプロピレン系重合体がこれとポリエス
テル系重合体との混合比率を超えて単繊維の中心部近傍
に偏在していわゆる芯部分を構成するということを意味
し，一方，前記ポリエステル系重合体が略鞘部分を構成
するということは，ポリエステル系重合体がポリプロピ
レン系重合体とこのポリエステル系重合体との混合比率
を超えて単繊維の表面層近傍に偏在していわゆる鞘部分
を構成するということを意味している。また，いわゆる
メルトブローン法を適用して得られるこの極細繊維で
は，前記ポリプロピレン系重合体は結晶化しやすいもの
であり，一方，前記ポリエステル系重合体は結晶化しに
くいものであり，したがって，相対的にいって，単繊維
断面において前記ポリプロピレン系重合体が構成する略
芯部分では結晶質，一方，単繊維断面において前記ポリ
エステル系重合体が構成する略鞘部分では非結晶質とな
っている。なお，ここでいう結晶質とは，ポリプロピレ
ン系重合体の結晶化の程度がポリエステル系重合体より
も高いということを意味し，一方，非結晶質とは，ポリ
エステル系重合体の結晶化の程度がポリプロピレン系重
合体よりも低いということを意味している。
【０００７】本発明における前記極細繊維からなる不織
ウエブは，沸水収縮率が３５％以下のものである。この
不織ウエブは，上述したように，ポリプロピレン系重合
体とポリエステル系重合体とが特定比率で混合された混
合物からなる極細繊維から構成されたものであるが，前
記結晶質のポリプロピレン系重合体が単繊維断面におい
て略芯部分を構成すると共に略鞘部分を構成する前記非
結晶質のポリエステル系重合体の中に微在する結晶質の
ポリプロピレン系重合体がポリエステル系重合体の結晶
化を阻害するため収縮率が抑制され，メルトブローン法
を適用して不織ウエブを作成するに際し，ポリエステル
系重合体の高収縮率であるという欠点が改良され，沸水
収縮率が３５％以下という寸法安定性の優れた不織ウエ
ブを得ることができ，得られた不織ウエブは衣料素材用
のみならず産業資材用の不織布製品を得るための不織ウ
エブとして広範に適用可能となる。また，この不織ウエ
ブでは，単繊維断面において略芯部分を構成する前記ポ
リプロピレン系重合体を前記ポリエステル系重合体が被
覆して略鞘部分を構成しているため，この繊維からなる
不織ウエブを用いて不織布製品としたとき機械的特性と
印刷性の向上した不織布製品を得ることができる。
ウエブは，沸水収縮率が３５％以下のものである。この
不織ウエブは，上述したように，ポリプロピレン系重合
体とポリエステル系重合体とが特定比率で混合された混
合物からなる極細繊維から構成されたものであるが，前
記結晶質のポリプロピレン系重合体が単繊維断面におい
て略芯部分を構成すると共に略鞘部分を構成する前記非
結晶質のポリエステル系重合体の中に微在する結晶質の
ポリプロピレン系重合体がポリエステル系重合体の結晶
化を阻害するため収縮率が抑制され，メルトブローン法
を適用して不織ウエブを作成するに際し，ポリエステル
系重合体の高収縮率であるという欠点が改良され，沸水
収縮率が３５％以下という寸法安定性の優れた不織ウエ
ブを得ることができ，得られた不織ウエブは衣料素材用
のみならず産業資材用の不織布製品を得るための不織ウ
エブとして広範に適用可能となる。また，この不織ウエ
ブでは，単繊維断面において略芯部分を構成する前記ポ
リプロピレン系重合体を前記ポリエステル系重合体が被
覆して略鞘部分を構成しているため，この繊維からなる
不織ウエブを用いて不織布製品としたとき機械的特性と
印刷性の向上した不織布製品を得ることができる。
【０００８】本発明における前記ポリプロピレン系重合
体と前記ポリエステル系重合体との混合物からなる極細
繊維は，平均繊維径が０．１〜１０．０μｍのものであ
り，この平均繊維径が０．１μｍ未満であると製糸性が
低下し，一方，平均繊維径が１０．０μｍを超えると得
られた不織ウエブの風合いが硬くなり，この不織ウエブ
を用いて不織布製品を得たとき柔軟性に富む不織布を得
ることができず，いずれも好ましくない。
体と前記ポリエステル系重合体との混合物からなる極細
繊維は，平均繊維径が０．１〜１０．０μｍのものであ
り，この平均繊維径が０．１μｍ未満であると製糸性が
低下し，一方，平均繊維径が１０．０μｍを超えると得
られた不織ウエブの風合いが硬くなり，この不織ウエブ
を用いて不織布製品を得たとき柔軟性に富む不織布を得
ることができず，いずれも好ましくない。
【０００９】本発明における前記極細繊維からなる不織
ウエブは，公知のいわゆるメルトブローン法により効率
良く製造することができる。すなわち，重合体としてポ
リプロピレン系重合体７０〜９５重量％と相対粘度が
１．２０〜１．３２のポリエステル系重合体３０〜５重
量％との混合物を用いメルトブローン法で溶融紡出し，
溶融紡出されたポリマ流を高温の高圧空気流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させて不織ウエブとする方法である。
ウエブは，公知のいわゆるメルトブローン法により効率
良く製造することができる。すなわち，重合体としてポ
リプロピレン系重合体７０〜９５重量％と相対粘度が
１．２０〜１．３２のポリエステル系重合体３０〜５重
量％との混合物を用いメルトブローン法で溶融紡出し，
溶融紡出されたポリマ流を高温の高圧空気流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させて不織ウエブとする方法である。
【００１０】本発明の製造方法においては，前記ポリエ
ステル系重合体として相対粘度が１．２０〜１．３２の
ものを採用する。この相対粘度が１．２０未満であると
重合度が低過ぎるために重合時に重合体のペレツト化が
困難となり，一方，相対粘度が１．３２を超えると重合
度が高過ぎるために製糸工程において溶融紡糸口金面で
のポリマ玉が発生したりして製糸性が低下し極細繊維の
形成が困難となり，しかも繊維形成に要するエネルギが
大となるので，いずれも好ましくない。したがって，本
発明では，この相対粘度を１．２０〜１．３２，好まし
くは１．２１〜１．３０，より好ましくは１．２２〜
１．２８とする。
ステル系重合体として相対粘度が１．２０〜１．３２の
ものを採用する。この相対粘度が１．２０未満であると
重合度が低過ぎるために重合時に重合体のペレツト化が
困難となり，一方，相対粘度が１．３２を超えると重合
度が高過ぎるために製糸工程において溶融紡糸口金面で
のポリマ玉が発生したりして製糸性が低下し極細繊維の
形成が困難となり，しかも繊維形成に要するエネルギが
大となるので，いずれも好ましくない。したがって，本
発明では，この相対粘度を１．２０〜１．３２，好まし
くは１．２１〜１．３０，より好ましくは１．２２〜
１．２８とする。
【００１１】本発明の製造方法においては，溶融紡出す
るに際して，前記ポリプロピレン系重合体の溶融流量に
対する前記ポリエステル系重合体の溶融流量の比を１．
５〜６．０となるようにして溶融紡出することが必要で
ある。この溶融流量の比を１．５〜６．０とすることに
より，ポリプロピレン系とポリエステル系という互いに
非相溶性の重合体からなる混合物を溶融紡糸口金に供給
したとき，重合度の低いポリマが流路抵抗の高いオリフ
イスの管壁付近を流れ，一方，重合度の高いポリマは流
路抵抗の低いオリフイスの中央部を流れることになり，
これらの流れの組み合わせにより単繊維断面において略
芯鞘型の構造を発現することになるのである。そして，
この溶融流量の比が１．５未満であると溶融流量比が小
さ過ぎるために単繊維断面において前記ポリエステル系
重合体が前記ポリプロピレン系重合体の中に点状に位置
したいわゆる海島型構造を呈して略芯鞘型の構造を発現
せず，したがって製糸性が低下し，仮に得られた不織ウ
エブを用いて不織布製品を作成したとしても得られた不
織布製品は機械的特性が著しく劣り，しかも沸水処理を
施したときいわゆるシボ立ちが発生して品位が著しく低
下する。一方，この溶融流量の比が６．０を超えると単
繊維断面において前記ポリプロピレン系重合体が略芯部
分でかつ前記ポリエステル系重合体が略鞘部分の芯鞘型
構造を発現するが，溶融流量比が大き過ぎるために製糸
工程において溶融紡糸口金面でのポリマ玉や吐出糸条の
ねじれ現象が発生したりして製糸性が極端に低下し，し
かも吐出糸条の均整度が劣ることになる。したがって，
本発明では，この溶融流量の比を１．５〜６．０，好ま
しくは２．０〜５．５，より好ましくは２．５〜５．０
とする。
るに際して，前記ポリプロピレン系重合体の溶融流量に
対する前記ポリエステル系重合体の溶融流量の比を１．
５〜６．０となるようにして溶融紡出することが必要で
ある。この溶融流量の比を１．５〜６．０とすることに
より，ポリプロピレン系とポリエステル系という互いに
非相溶性の重合体からなる混合物を溶融紡糸口金に供給
したとき，重合度の低いポリマが流路抵抗の高いオリフ
イスの管壁付近を流れ，一方，重合度の高いポリマは流
路抵抗の低いオリフイスの中央部を流れることになり，
これらの流れの組み合わせにより単繊維断面において略
芯鞘型の構造を発現することになるのである。そして，
この溶融流量の比が１．５未満であると溶融流量比が小
さ過ぎるために単繊維断面において前記ポリエステル系
重合体が前記ポリプロピレン系重合体の中に点状に位置
したいわゆる海島型構造を呈して略芯鞘型の構造を発現
せず，したがって製糸性が低下し，仮に得られた不織ウ
エブを用いて不織布製品を作成したとしても得られた不
織布製品は機械的特性が著しく劣り，しかも沸水処理を
施したときいわゆるシボ立ちが発生して品位が著しく低
下する。一方，この溶融流量の比が６．０を超えると単
繊維断面において前記ポリプロピレン系重合体が略芯部
分でかつ前記ポリエステル系重合体が略鞘部分の芯鞘型
構造を発現するが，溶融流量比が大き過ぎるために製糸
工程において溶融紡糸口金面でのポリマ玉や吐出糸条の
ねじれ現象が発生したりして製糸性が極端に低下し，し
かも吐出糸条の均整度が劣ることになる。したがって，
本発明では，この溶融流量の比を１．５〜６．０，好ま
しくは２．０〜５．５，より好ましくは２．５〜５．０
とする。
【００１２】本発明の製造方法においては，溶融紡出さ
れたポリマ流を牽引・細化する高圧空気流の温度をポリ
マ流の溶融温度より高い温度とすることが必要である。
この温度がポリマ流の溶融温度以下であると製糸性が低
下して極細繊維の形成が困難となり，好ましくない。
れたポリマ流を牽引・細化する高圧空気流の温度をポリ
マ流の溶融温度より高い温度とすることが必要である。
この温度がポリマ流の溶融温度以下であると製糸性が低
下して極細繊維の形成が困難となり，好ましくない。
【００１３】本発明では，前記のようにして得られた不
織ウエブに，必要に応じて部分熱圧接処理を施して形態
を保持させることができる。この部分熱圧接処理を施す
に際しては公知の方法を適用することができる。例え
ば，得られた不織ウエブを加熱されたエンボスローラと
表面が平滑な金属ローラ等とからなる両ローラ間に通す
方法や，あるいは超音波融着装置を用いる方法がある。
加熱されたエンボスローラを用いる場合，圧接面積率を
５〜５０％とし，この圧接面積率が５％未満であると点
状融着区域が少なく不織布の機械的特性が低下し，また
良好な寸法安定性を得ることができず，一方，この圧接
面積率が５０％を超えると不織布が硬直化して柔軟性が
損なわれるため，いずれも好ましくない。また，ローラ
温度を１５０〜２２０℃とするのがよく，この温度が１
５０℃未満であると融着区域における繊維間の融着力が
低くなるため不織布の機械的特性が低下し，また良好な
寸法安定性を得ることができず，一方，この温度が２２
０℃を超えると不織布が硬直化して柔軟性が損なわれる
ため，いずれも好ましくない。熱エンボスローラを用い
る場合のエンボスパターンは，その圧接面積率が５〜５
０％の範囲内であれば特に限定されるものではなく，丸
型，楕円型，菱型，三角型，Ｔ字型，井型等，任意の形
状でよい。なお，この熱エンボスローラあるいは超音波
融着装置を用いる部分熱圧接処理は，連続工程あるいは
別工程のいずれであってもよい。
織ウエブに，必要に応じて部分熱圧接処理を施して形態
を保持させることができる。この部分熱圧接処理を施す
に際しては公知の方法を適用することができる。例え
ば，得られた不織ウエブを加熱されたエンボスローラと
表面が平滑な金属ローラ等とからなる両ローラ間に通す
方法や，あるいは超音波融着装置を用いる方法がある。
加熱されたエンボスローラを用いる場合，圧接面積率を
５〜５０％とし，この圧接面積率が５％未満であると点
状融着区域が少なく不織布の機械的特性が低下し，また
良好な寸法安定性を得ることができず，一方，この圧接
面積率が５０％を超えると不織布が硬直化して柔軟性が
損なわれるため，いずれも好ましくない。また，ローラ
温度を１５０〜２２０℃とするのがよく，この温度が１
５０℃未満であると融着区域における繊維間の融着力が
低くなるため不織布の機械的特性が低下し，また良好な
寸法安定性を得ることができず，一方，この温度が２２
０℃を超えると不織布が硬直化して柔軟性が損なわれる
ため，いずれも好ましくない。熱エンボスローラを用い
る場合のエンボスパターンは，その圧接面積率が５〜５
０％の範囲内であれば特に限定されるものではなく，丸
型，楕円型，菱型，三角型，Ｔ字型，井型等，任意の形
状でよい。なお，この熱エンボスローラあるいは超音波
融着装置を用いる部分熱圧接処理は，連続工程あるいは
別工程のいずれであってもよい。
【００１４】本発明では，前記のようにして得られた不
織ウエブに，必要に応じて高圧液体流処理により繊維間
に三次元交絡を施して形態を保持させることもできる。
この高圧液体流処理を施すに際しても公知の方法を適用
することができる。例えば，孔径が０．０５〜１．０ｍ
ｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を多数配列した装置
を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧液
体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴射孔の配列
は，ウエブの進行方向と直交する方向に列状に配列す
る。この処理は，ウエブの片面あるいは両面のいずれに
施してもよいが，特に片面処理の場合には，噴射孔を複
数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で高くして
処理を施すと，均一で緻密な交絡形態と均一な地合いを
有する不織布を得ることができる。高圧液体としては，
水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔とウ
エブとの間の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。こ
の距離が１ｃｍ未満であるとウエブの地合いが乱れ，一
方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流がウエブに衝
突した時の衝撃力が低下し三次元的な交絡が十分に施さ
れず，いずれも好ましくない。この高圧液体流処理は，
連続工程あるいは別工程のいずれであってもよい。な
お，高圧液体流処理を施すに際し，ウエブを担持するス
クリーンのメツシユあるいは織組織を適宜変更すること
により，不織布の組織あるいは柄を変更することもでき
る。高圧液体流処理を施した後，ウエブから過剰水分を
除去する。この過剰水分を除去するに際しては，公知の
方法を適用することができる。例えば，マングルロール
等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度除去し，引き
続き連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を
除去するのである。
織ウエブに，必要に応じて高圧液体流処理により繊維間
に三次元交絡を施して形態を保持させることもできる。
この高圧液体流処理を施すに際しても公知の方法を適用
することができる。例えば，孔径が０．０５〜１．０ｍ
ｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を多数配列した装置
を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧液
体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴射孔の配列
は，ウエブの進行方向と直交する方向に列状に配列す
る。この処理は，ウエブの片面あるいは両面のいずれに
施してもよいが，特に片面処理の場合には，噴射孔を複
数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で高くして
処理を施すと，均一で緻密な交絡形態と均一な地合いを
有する不織布を得ることができる。高圧液体としては，
水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔とウ
エブとの間の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。こ
の距離が１ｃｍ未満であるとウエブの地合いが乱れ，一
方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流がウエブに衝
突した時の衝撃力が低下し三次元的な交絡が十分に施さ
れず，いずれも好ましくない。この高圧液体流処理は，
連続工程あるいは別工程のいずれであってもよい。な
お，高圧液体流処理を施すに際し，ウエブを担持するス
クリーンのメツシユあるいは織組織を適宜変更すること
により，不織布の組織あるいは柄を変更することもでき
る。高圧液体流処理を施した後，ウエブから過剰水分を
除去する。この過剰水分を除去するに際しては，公知の
方法を適用することができる。例えば，マングルロール
等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度除去し，引き
続き連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を
除去するのである。
【００１５】
【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンとの等重量比の混
合溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温度２０℃
の条件で常法により測定した。 溶融流量（ｇ）：メルトインデクサ溶融流量測定装置を
用い，オリフイス径０．４ｍｍ，オリフイス長１．２ｍ
ｍ，荷重２１６０ｇの条件で１０分間当りの溶融ポリマ
の吐出量を測定した。なお，測定温度は，溶融紡糸温度
と同一温度とした。 平均繊維径（μｍ）：試料の電子顕微鏡写真を撮影して
求めた。 引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張伸度（％）：ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。す
なわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片１
０点を作成し，各試料片毎に不織布の経方向について，
定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシ
ロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃ
ｍ／分で伸長し，得られた切断時荷重値（ｋｇ／５ｃｍ
幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅），切断時伸
長率（％）の平均値を引張伸度（％）とした。 沸水収縮率（％）：試料長と試料幅が各々２５ｃｍの試
料片複数点を作成し，沸騰水を用いて各試料片に処理時
間３分の条件で沸水処理を施した。この際，沸水処理前
試料片の面積Ｓ1 と沸水処理後試料片の面積Ｓ2 を求
め，得られたＳ1及びＳ2 から次式（１）により算出し
た値の平均値を沸水収縮率（％）とした。 沸水収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・・（１） 柔軟性：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のハンドルオメー
タ法に準じ，スリツト幅１ｃｍの条件で測定した。 印刷性：油性，水性の両インクを用いて試料に印刷を施
し，印字の鮮明度及び耐久性を求め，各々下記のとおり
の三段階で評価した。 ◎：極めて良い，○：良い，×：不良
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンとの等重量比の混
合溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温度２０℃
の条件で常法により測定した。 溶融流量（ｇ）：メルトインデクサ溶融流量測定装置を
用い，オリフイス径０．４ｍｍ，オリフイス長１．２ｍ
ｍ，荷重２１６０ｇの条件で１０分間当りの溶融ポリマ
の吐出量を測定した。なお，測定温度は，溶融紡糸温度
と同一温度とした。 平均繊維径（μｍ）：試料の電子顕微鏡写真を撮影して
求めた。 引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張伸度（％）：ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。す
なわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片１
０点を作成し，各試料片毎に不織布の経方向について，
定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシ
ロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃ
ｍ／分で伸長し，得られた切断時荷重値（ｋｇ／５ｃｍ
幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅），切断時伸
長率（％）の平均値を引張伸度（％）とした。 沸水収縮率（％）：試料長と試料幅が各々２５ｃｍの試
料片複数点を作成し，沸騰水を用いて各試料片に処理時
間３分の条件で沸水処理を施した。この際，沸水処理前
試料片の面積Ｓ1 と沸水処理後試料片の面積Ｓ2 を求
め，得られたＳ1及びＳ2 から次式（１）により算出し
た値の平均値を沸水収縮率（％）とした。 沸水収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・・（１） 柔軟性：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のハンドルオメー
タ法に準じ，スリツト幅１ｃｍの条件で測定した。 印刷性：油性，水性の両インクを用いて試料に印刷を施
し，印字の鮮明度及び耐久性を求め，各々下記のとおり
の三段階で評価した。 ◎：極めて良い，○：良い，×：不良
【００１６】実施例１ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体９５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体５重量％との混合物を用い，メルトブ
ローン法により不織ウエブを製造した。すなわち，前記
両重合体の混合物を溶融し，これをダイから紡糸温度３
４０℃，単孔吐出量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出さ
れたポリマ流を高圧空気流により牽引・細化した。この
とき，ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエ
チレンテレフタレート重合体の溶融流量の比は３．２で
あった。この高圧空気流として温度３７０℃，圧力１．
２ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用いた。牽引・細化に引き
続き，ポリマ流を冷却し繊維に形成した後，ダイから５
ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度６．７ｍ／分で移動
する金網製ベルト上に捕集・堆積させて不織ウエブを得
た。製糸性は良好であった。得られた不織ウエブの構成
繊維断面を電子顕微鏡を用い５０００倍に拡大して観察
したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリエチレ
ンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯鞘型構
造を有したものであることが確認できた。得られた不織
ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブは，表
１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れたものであった。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体５重量％との混合物を用い，メルトブ
ローン法により不織ウエブを製造した。すなわち，前記
両重合体の混合物を溶融し，これをダイから紡糸温度３
４０℃，単孔吐出量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出さ
れたポリマ流を高圧空気流により牽引・細化した。この
とき，ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエ
チレンテレフタレート重合体の溶融流量の比は３．２で
あった。この高圧空気流として温度３７０℃，圧力１．
２ｋｇ／ｃｍ2 の加熱空気を用いた。牽引・細化に引き
続き，ポリマ流を冷却し繊維に形成した後，ダイから５
ｃｍ離れた位置に配設されかつ速度６．７ｍ／分で移動
する金網製ベルト上に捕集・堆積させて不織ウエブを得
た。製糸性は良好であった。得られた不織ウエブの構成
繊維断面を電子顕微鏡を用い５０００倍に拡大して観察
したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリエチレ
ンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯鞘型構
造を有したものであることが確認できた。得られた不織
ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブは，表
１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れたものであった。
【００１７】実施例２ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体８５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を１．４ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリ
エチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯
鞘型構造を有したものであることが確認できた。得られ
た不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブ
は，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，
柔軟性，印刷性が優れたものであった。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を１．４ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリ
エチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯
鞘型構造を有したものであることが確認できた。得られ
た不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブ
は，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，
柔軟性，印刷性が優れたものであった。
【００１８】実施例３ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体７５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体２５重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を１．５ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリ
エチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯
鞘型構造を有したものであることが確認できた。得られ
た不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブ
は，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，
柔軟性，印刷性が優れたものであった。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体２５重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を１．５ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲をポリ
エチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した略芯
鞘型構造を有したものであることが確認できた。得られ
た不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウエブ
は，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定性，
柔軟性，印刷性が優れたものであった。
【００１９】実施例４ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体８５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を４．０としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を１．２ｋｇ／ｃｍ2 とした
こと以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。
製糸性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維
断面を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲を
ポリエチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した
略芯鞘型構造を有したものであることが確認できた。得
られた不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウ
エブは，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定
性，柔軟性，印刷性が優れたものであった。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を４．０としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を１．２ｋｇ／ｃｍ2 とした
こと以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。
製糸性は良好であった。得られた不織ウエブの構成繊維
断面を観察したところ，ポリプロピレン重合体の周囲を
ポリエチレンテレフタレート重合体が薄膜状に被覆した
略芯鞘型構造を有したものであることが確認できた。得
られた不織ウエブの特性を表１に示す。本発明の不織ウ
エブは，表１から明らかなように機械的特性，寸法安定
性，柔軟性，印刷性が優れたものであった。
【００２０】比較実施例１ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体５０重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体５０重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を０．８ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性に関しては，溶融紡糸の開始以降，経時的に溶融紡糸
口金面にポリマ玉が発生し不良であった。得られた不織
ウエブの構成繊維断面を観察したところ，ポリプロピレ
ン重合体の周囲をポリエチレンテレフタレート重合体が
薄膜状に被覆した略芯鞘型構造を有したものであるもの
の，一部のポリエチレンテレフタレート重合体がポリプ
ロピレン重合体の中に点在したいわゆる海島型構造をも
併せ有するものであることが確認できた。得られた不織
ウエブの特性を表１に示す。この不織ウエブは，表１か
ら明らかなように寸法安定性と印刷性は優れたものであ
ったが，機械的特性と柔軟性が共に劣り，実用不可のも
のであった。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体５０重量％との混合物を用いたこと，
及び高圧空気流の圧力を０．８ｋｇ／ｃｍ2 としたこと
以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。製糸
性に関しては，溶融紡糸の開始以降，経時的に溶融紡糸
口金面にポリマ玉が発生し不良であった。得られた不織
ウエブの構成繊維断面を観察したところ，ポリプロピレ
ン重合体の周囲をポリエチレンテレフタレート重合体が
薄膜状に被覆した略芯鞘型構造を有したものであるもの
の，一部のポリエチレンテレフタレート重合体がポリプ
ロピレン重合体の中に点在したいわゆる海島型構造をも
併せ有するものであることが確認できた。得られた不織
ウエブの特性を表１に示す。この不織ウエブは，表１か
ら明らかなように寸法安定性と印刷性は優れたものであ
ったが，機械的特性と柔軟性が共に劣り，実用不可のも
のであった。
【００２１】比較実施例２ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体８５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を１．０としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を０．６ｋｇ／ｃｍ2 とした
こと以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。
溶融流量の比が小さ過ぎるため糸切れが多発し，製糸性
は極端に低下した。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の中にポリエ
チレンテレフタレート重合体が点在したいわゆる海島型
構造を有したものであることが確認できた。得られた不
織ウエブの特性を表１に示す。この不織ウエブは，表１
から明らかなように機械的特性，寸法安定性，柔軟性及
び印刷性共に全て著しく劣るものであった。また，この
不織ウエブに沸水収縮処理を施して得た不織布製品は，
いわゆるシボ立ちが生じ，品位的にも劣ったものであっ
た。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を１．０としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を０．６ｋｇ／ｃｍ2 とした
こと以外は実施例１と同様にして，不織ウエブを得た。
溶融流量の比が小さ過ぎるため糸切れが多発し，製糸性
は極端に低下した。得られた不織ウエブの構成繊維断面
を観察したところ，ポリプロピレン重合体の中にポリエ
チレンテレフタレート重合体が点在したいわゆる海島型
構造を有したものであることが確認できた。得られた不
織ウエブの特性を表１に示す。この不織ウエブは，表１
から明らかなように機械的特性，寸法安定性，柔軟性及
び印刷性共に全て著しく劣るものであった。また，この
不織ウエブに沸水収縮処理を施して得た不織布製品は，
いわゆるシボ立ちが生じ，品位的にも劣ったものであっ
た。
【００２２】比較実施例３ 融点が１６０℃のポリプロピレン重合体８５重量％と融
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を７．１としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を種々変更したこと以外は実
施例１と同様にして，溶融紡出した。溶融流量の比が大
き過ぎるため溶融紡糸口金面でポリマ玉や吐出糸条のね
じれ現象が多発し，不織ウエブを得ることができなかっ
た。少量ながら得られた繊維の断面を電子顕微鏡を用い
５０００倍に拡大して観察したところ，ポリプロピレン
重合体の周囲をポリエチレンテレフタレート重合体が薄
膜状に被覆した略芯鞘型構造を有したものであることは
確認できたが，その均整度が劣り，単繊維径にも大きな
バラツキが認められた。
点が２５９℃で相対粘度が１．２２のポリエチレンテレ
フタレート重合体１５重量％との混合物を用いたこと，
ポリプロピレン重合体の溶融流量に対するポリエチレン
テレフタレート重合体の溶融流量の比を７．１としたこ
と，及び高圧空気流の圧力を種々変更したこと以外は実
施例１と同様にして，溶融紡出した。溶融流量の比が大
き過ぎるため溶融紡糸口金面でポリマ玉や吐出糸条のね
じれ現象が多発し，不織ウエブを得ることができなかっ
た。少量ながら得られた繊維の断面を電子顕微鏡を用い
５０００倍に拡大して観察したところ，ポリプロピレン
重合体の周囲をポリエチレンテレフタレート重合体が薄
膜状に被覆した略芯鞘型構造を有したものであることは
確認できたが，その均整度が劣り，単繊維径にも大きな
バラツキが認められた。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】本発明のポリプロピレン系極細繊維不織
ウエブは，結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜９５重
量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重量％と
の混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの
極細繊維から構成され，単繊維断面において前記ポリプ
ロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリエステ
ル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率が３５
％以下のものであって，機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロ
ピレン系極細繊維不織布用素材として好適である。ま
た，本発明のポリプロピレン系極細繊維不織ウエブの製
造方法によれば，前記不織ウエブを効率良く製造するこ
とができる。
ウエブは，結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜９５重
量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重量％と
の混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの
極細繊維から構成され，単繊維断面において前記ポリプ
ロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリエステ
ル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率が３５
％以下のものであって，機械的特性，寸法安定性，柔軟
性，印刷性が優れ，産業資材用や衣料素材用のポリプロ
ピレン系極細繊維不織布用素材として好適である。ま
た，本発明のポリプロピレン系極細繊維不織ウエブの製
造方法によれば，前記不織ウエブを効率良く製造するこ
とができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 3/14 Ａ 7199−3Ｂ // Ｄ０１Ｄ 5/34 7199−3Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】 結晶質ポリプロピレン系重合体７０〜９
５重量％と非結晶質ポリエステル系重合体３０〜５重量
％との混合物からなる平均繊維径が０．１〜１０．０μ
ｍの極細繊維から構成され，単繊維断面において前記ポ
リプロピレン系重合体が略芯部分を構成し，前記ポリエ
ステル系重合体が略鞘部分を構成し，かつ沸水収縮率が
３５％以下であることを特徴とするポリプロピレン系極
細繊維不織ウエブ。 - 【請求項２】 メルトブローン法によりポリプロピレン
系極細繊維不織布を製造するに際し，重合体としてポリ
プロピレン系重合体７０〜９５重量％と相対粘度が１．
２０〜１．３２のポリエステル系重合体３０〜５重量％
との混合物を用い，ポリプロピレン系重合体の溶融流量
に対するポリエステル系重合体の溶融流量の比が１．５
〜６．０となるようにして溶融紡出し，溶融紡出された
ポリマ流を溶融温度より高い温度の高圧空気流により牽
引・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆
積させて不織ウエブとすることを特徴とするポリプロピ
レン系極細繊維不織ウエブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5294470A JPH06212550A (ja) | 1992-11-26 | 1993-10-29 | ポリプロピレン系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-341405 | 1992-11-26 | ||
| JP34140592 | 1992-11-26 | ||
| JP5294470A JPH06212550A (ja) | 1992-11-26 | 1993-10-29 | ポリプロピレン系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212550A true JPH06212550A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=26559849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5294470A Pending JPH06212550A (ja) | 1992-11-26 | 1993-10-29 | ポリプロピレン系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212550A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11507994A (ja) * | 1995-06-06 | 1999-07-13 | フィルトロナ、インターナショナル、リミテッド | ポリエチレンテレフタレートシース／熱可塑性重合体コアからなる２成分繊維、その製造法およびそこから製造される製品 |
| WO2004048663A1 (ja) * | 2002-11-25 | 2004-06-10 | Mitsui Chemicals, Inc. | 伸長性不織布および該不織布を積層した複合不織布 |
| CN103201416A (zh) * | 2010-11-09 | 2013-07-10 | 埃克森美孚化学专利公司 | 双组分纤维及其制造方法 |
| WO2019050375A3 (ko) * | 2016-09-09 | 2019-05-02 | 도레이케미칼 주식회사 | 압축성형체 및 이의 제조방법 |
-
1993
- 1993-10-29 JP JP5294470A patent/JPH06212550A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11507994A (ja) * | 1995-06-06 | 1999-07-13 | フィルトロナ、インターナショナル、リミテッド | ポリエチレンテレフタレートシース／熱可塑性重合体コアからなる２成分繊維、その製造法およびそこから製造される製品 |
| JP2008095270A (ja) * | 1995-06-06 | 2008-04-24 | Filtrona Richmond Inc | ポリエチレンテレフタレートシース／熱可塑性重合体コアからなる２成分繊維、その製造法およびそこから製造される製品 |
| WO2004048663A1 (ja) * | 2002-11-25 | 2004-06-10 | Mitsui Chemicals, Inc. | 伸長性不織布および該不織布を積層した複合不織布 |
| JPWO2004048663A1 (ja) * | 2002-11-25 | 2006-03-23 | 三井化学株式会社 | 伸長性不織布および該不織布を積層した複合不織布 |
| CN103201416A (zh) * | 2010-11-09 | 2013-07-10 | 埃克森美孚化学专利公司 | 双组分纤维及其制造方法 |
| JP2014502315A (ja) * | 2010-11-09 | 2014-01-30 | エクソンモービル ケミカル パテンツ インコーポレイテッド | ２成分繊維およびそれらを作製する方法 |
| WO2019050375A3 (ko) * | 2016-09-09 | 2019-05-02 | 도레이케미칼 주식회사 | 압축성형체 및 이의 제조방법 |
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