JPH06192954A - 極細繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 繊維形成性熱可塑性合成重合体からなる平均
繊維径が０．１〜１０．０μｍの極細繊維から構成さ
れ，構成繊維同士が三次元的に交絡し，１０％伸長時の
引張応力が目付け当り２０ｇ／５ｃｍ以下で，かつ目付
け当りの圧縮剛軟度が０．５ｇ以下であることを特徴と
する極細繊維不織布。 【効果】 機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，産
業資材用や衣料用の素材として好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，機械的特性，寸法安定
性，柔軟性が優れ，産業資材用や衣料用の素材として好
適な極細繊維不織布と，それを効率良く製造する方法に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，通常の繊維形成性熱可塑性合
成重合体を用いメルトブローン法により製造された極細
繊維不織布が知られている。メルトブローン法とは，溶
融紡糸口金が溶融ポリマを吐出すると同時に高温の高圧
空気流により溶融紡出されたポリマ流を牽引・細化して
極細繊維を得る方法で，例えばインダストリアル アン
ド エンジニアリング ケミストリの第４８卷第８号第
１３４２〜１３４６頁（１９５６年）にはメルトブロー
ン法の基本的な装置及び方法が開示されており，このメ
ルトブローン法は，極めて細い繊維を得ることができる
ため各種の素材を得るに関して適用されている。しかし
ながら，このメルトブローン法により得られた極細繊維
不織布は，各種の生活関連素材や産業資材用素材として
広範に用いられているものの，機械的特性が劣るという
問題を有していた。一方，通常の繊維形成性熱可塑性合
成重合体を用いメルトブローン法により製造された極細
繊維不織布に熱エンボスローラを用いて構成繊維間に部
分熱圧着処理を施すことにより，不織布の機械的特性を
向上させ得ることが知られている。しかしながら，この
熱エンボスローラを用いて構成繊維間に部分熱圧着処理
を施して得た不織布は，機械的特性は向上するものの，
柔軟性が損なわれるという問題を有していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，機械的特性，寸法安定性，柔軟性が優れ，産業
資材用や衣料用の素材として好適な極細繊維不織布と，
それを効率良く製造することができる方法を提供しよう
とするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前記問題を
解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すなわ
ち，本発明は，繊維形成性熱可塑性合成重合体からなる
平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの極細繊維から構成
され，構成繊維同士が三次元的に交絡し，１０％伸長時
の引張応力が目付け当り２０ｇ／５ｃｍ以下で，かつ目
付け当りの圧縮剛軟度が０．５ｇ以下であることを特徴
とする極細繊維不織布，を要旨とするものである。ま
た，本発明は，メルトブローン法により極細繊維不織布
を製造するに際し，繊維形成性熱可塑性合成重合体を溶
融紡出し，溶融紡出されたポリマ流を溶融温度より２０
〜５０℃高い温度の高圧空気流により牽引・細化し，冷
却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエブ
とし，次いで得られたウエブに高圧液体流処理を施して
構成繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とする
極細繊維不織布の製造方法，を要旨とするものである。

【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おける繊維形成性熱可塑性合成重合体とは，いわゆる繊
維形成性を有するポリオレフイン系重合体，ポリアミド
系重合体あるいはポリエステル系重合体である。ポリオ
レフイン系重合体としては，炭素原子数２〜１８の脂肪
族α−モノオレフイン，例えばエチレン，プロピレン，
ブテン−１，ペンテン−１，３−メチルブテン−１，ヘ
キセン−１，オクテン−１，ドデセン−１，オクタデセ
ン−１からなるホモポリオレフイン重合体が挙げられ
る。この脂肪族α−モノオレフインは，他のエチレン系
不飽和モノマ，例えばブタジエン，イソプレン，ペンタ
ジエン−１・３，スチレン，α−メチルスチレンのよう
な類似のエチレン系不飽和モノマが共重合されたポリオ
レフイン系共重合体であってもよい。また，ポリエチレ
ン系重合体の場合には，エチレンに対してプロピレン，
ブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−１又は類似の高
級α−オレフインが１０重量％以下共重合されたもので
あってもよく，ポリプロピレン系重合体の場合には，プ
ロピレンに対してエチレン又は類似の高級α−オレフイ
ンが１０重量％以下共重合されたものであってもよい
が，前記これらの共重合物の共重合率が前記重量％を超
えると共重合体の融点が低下し，これらの共重合体を用
いて得た不織布を高温条件下で使用したときに，機械的
特性や寸法安定性が低下するので好ましくない。

【０００６】ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミ
ド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシ
レンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に，ポリテトラメチレンアジパミドの場合，ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し，不織布を高温
条件下で使用したときに機械的特性や寸法安定性が低下
するので好ましくない。

【０００７】ポリエステル系重合体としては，テレフタ
ル酸，イソフタル酸，ナフタリン−２・６−ジカルボン
酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはアジピン酸，セバチ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類を
酸成分とし，かつエチレングリコール，ジエチレングリ
コール，１・４−ブタジオール，ネオペンチルグリコー
ル，シクロヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオー
ル化合物をエステル成分とするホモポリエステル重合体
あるいは共重合体が挙げられる。なお，これらのポリエ
ステル系重合体には，パラオキシ安息香酸，５−ソジウ
ムスルホイソフタール酸，ポリアルキレングリコール，
ペンタエリスススリトール，ビスフエノールＡ等が添加
あるいは共重合されていてもよい。

【０００８】また，本発明において，繊維形成性熱可塑
性重合体には，前記の熱可塑性重合体をそれぞれ紡糸性
を損なわない範囲内でブレンドして用いることもでき
る。例えば２種の相異なるポリアミド系重合体をブレン
ドして用いてもよく，ポリエステル系重合体とポリオレ
フイン系重合体とをブレンドして用いてもよい。特に，
後者の場合には，溶融紡出直後で未配向かつ低結晶性の
ポリエステル成分の収縮を抑制することができて好まし
い。なお，本発明において，前記繊維形成性熱可塑性重
合体には，必要に応じて，例えば艶消し剤，顔料，防炎
剤，消臭剤，光安定剤，熱安定剤，酸化防止剤等の各種
添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で添加するこ
とができる。

【０００９】本発明における前記ポリオレフイン系重合
体からなる極細繊維は，平均繊維径が０．１〜１０．０
μｍのものであり，平均繊維径が０．１μｍ未満である
と製糸性が低下し，一方，平均繊維径が１０．０μｍを
超えると得られたウエブの風合いが硬くなって柔軟性に
富む不織布を得ることができず，いずれも好ましくな
い。

【００１０】本発明における前記極細繊維からなる不織
布は，構成繊維同士が三次元的に交絡し，かつ１０％伸
長時の引張応力が目付け当り２０ｇ／５ｃｍ以下のもの
である。この三次元的交絡とは，公知のいわゆる高圧液
体流処理により形成されるものであって，これにより不
織布としての形態が保持される。この不織布では，メル
トブローン法の製糸工程で紡出繊維間に必然的に生じる
融着部が高圧液体流の作用力により破壊され，繊維間に
十分な三次元交絡が形成されるため，熱圧着部位が存在
しなくても十分な機械的特性と寸法安定性を有する。そ
して，この不織布では，メルトブローン法により得られ
た極細繊維からなり，しかも前記極細繊維同士が高圧液
体流処理により三次元的に交絡した構造を有するため，
１０％伸長時の引張応力が目付け当り２０ｇ／５ｃｍ以
下で，かつ目付け当りの圧縮剛軟度が０．５ｇ以下とい
う極めて柔軟性に富むものとなるのである。

【００１１】本発明における前記極細繊維からなる不織
布は，公知のいわゆるメルトブローン法により効率良く
製造することができる。すなわち，ポリオレフイン系重
合体をメルトブローン法で溶融紡出し，溶融紡出された
ポリマ流を溶融温度より２０〜５０℃高い温度の高圧空
気流により牽引・細化し，冷却した後，移動する捕集面
上に捕集・堆積させてウエブとし，次いで得られたウエ
ブに高圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に
交絡させるのである。本発明の製造方法においては，繊
維形成性熱可塑性合成重合体として前述したような溶融
紡出が可能でかつ繊維形成性を有するものを採用する。
メルトブローン法で溶融紡出するに際し，溶融紡出され
たポリマ流を牽引・細化する高圧空気流は，その温度を
ポリマ流の溶融温度より２０〜５０℃高い温度とし，こ
の温度がポリマ流の溶融温度より＋２０℃未満であると
繊維構造の形成時に細化が不十分で極細繊維の形成が困
難となり，一方，この温度がポリマ流の溶融温度より＋
５０℃を超えると得られた不織布の機械的特性が低下し
たり，極端な場合には紡出繊維が高圧空気流により吹き
飛ばされて短繊維化し，いずれも好ましくない。

【００１２】高圧液体流処理を施すに際しては，公知の
方法を採用することができる。例えば，孔径が０．０５
〜１．０ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を多数配
列した装置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ²
Ｇの高圧液体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴
射孔の配列は，ウエブの進行方向と直交する方向に列状
に配列する。この処理は，ウエブの片面あるいは両面の
いずれに施してもよいが，特に片面処理の場合には，噴
射孔を複数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で
高くして処理を施すと，均一で緻密な交絡形態と均一な
地合いを有する不織布を得ることができる。高圧液体と
しては，水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴
射孔とウエブとの間の距離は，１〜１５ｃｍとするのが
よい。この距離が１ｃｍ未満であるとウエブの地合いが
乱れ，一方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流がウ
エブに衝突した時の衝撃力が低下し三次元的な交絡が十
分に施されず，いずれも好ましくない。この高圧液体流
処理は，連続工程あるいは別工程のいずれであってもよ
い。この高圧液体流処理により不織布の構成繊維同士が
三次元的に交絡するのであり，この交絡度の調整は高圧
液体流処理における噴射孔の構造，液体流の圧力と流量
等の諸条件により可能であるが，これら条件の他に，ウ
エブ形成工程の条件によっても可能である。すなわち，
メルトブローン法において紡糸口金から溶融紡出された
ポリマ流を高圧空気流で牽引・細化し，冷却した後，移
動する捕集面上に捕集・堆積させてウエブとするに際
し，紡糸口金と捕集面との間の距離に比例して交絡度は
変化し，例えばこの距離を大きくするにしたがいウエブ
を構成する繊維の自由度が増大して高圧液体流処理の効
果が発揮され易くなって交絡度が増大するのであり，し
たがって，この距離を調整することにより前記交絡度の
調整をすることができるのである。そして，この高圧液
体流処理により得られた不織布は，メルトブローン法に
より得られた極細繊維から構成されと共に前記極細繊維
同士が高圧液体流処理により三次元的に交絡した構造を
有するため，１０％伸長時の引張応力が目付け当り２０
ｇ／５ｃｍ以下で，かつ目付け当りの圧縮剛軟度が０．
５ｇ以下という極めて優れた柔軟性を具備することにな
るのである。なお，高圧液体流処理を施すに際し，ウエ
ブを担持するスクリーンのメツシユあるいは織組織を適
宜変更することにより，不織布の組織あるいは柄を変更
することもできる。

【００１３】高圧液体流処理を施した後，ウエブから過
剰水分を除去し，次いで，乾燥・熱処理して最終製品と
する。この過剰水分を除去するに際しては公知の方法を
採用することができ，例えばマングルロール等の絞り装
置を用いて過剰水分をある程度除去する。また，乾燥を
するに際しても公知の方法を採用することができ，例え
ば連続熱風乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を除
去する。さらに，熱処理をするに際しては，連続熱風乾
燥機等の乾燥装置を用いた乾熱処理の他に，必要に応じ
て湿熱処理としてもよい。なお，乾燥・熱処理における
温度と時間等の条件を選択するに際しては，単なる水分
除去にとどまらず必要に応じて不織布に適度の収縮を許
容するように選択することもできる。

【００１４】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ Ｄ１
２３８（Ｌ）に記載の方法に準じて測定した。 相対粘度１：ポリカプラミド重合体（ナイロン６重合
体）の相対粘度を，９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを
溶解し，温度２５℃の条件で常法により測定して求め
た。 相対粘度２：ポリエチレンテレフタレート重合体の相対
粘度を，フエノールと四塩化エタンの等重量溶液を溶媒
とし，この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温
度２０℃の条件で常法により測定して求めた。 平均繊維径（μｍ）：試料の電子顕微鏡写真を撮影して
求めた。 引張強力（ｋｇ）及び引張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１
０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。すなわち，試
料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片１０点を作成
し，各試料片毎に不織布の経方向について定速伸長型引
張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−
４−１−１００）を用い引張速度１０ｃｍ／分で伸長
し，得られた切断時荷重値（ｋｇ）の平均値を引張強力
（ｋｇ），切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度
（％）とした。 目付け当りの圧縮剛軟度（ｇ）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６
に記載のストリツプ法に準じて測定した。すなわち，試
料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片５点を作成
し，各試料片毎にそれぞれ横方向に曲げて円筒体とし，
その端部を接合して圧縮剛軟度測定用試料とし，各測定
用試料毎に縦方向について定速伸長型引張試験機（東洋
ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用い圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大
荷重（ｇ）を試料片の目付け（ｇ／ｍ² ）で除した値の
平均値を目付け当りの圧縮剛軟度（ｇ）とした。

【００１５】実施例１ 融点が１６０℃，メルトフローレート値が４００ｇ／１
０分のポリプロピレン重合体チツプを用い，メルトブロ
ーン法により不織布を製造した。すなわち，前記重合体
チツプを溶融し，これを紡糸口金から紡糸温度２８０
℃，単孔吐出量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出された
ポリマ流を高圧空気流により牽引・細化した。この高圧
空気流として温度３２０℃，圧力１．４ｋｇ／ｃｍ² の
加熱空気を用いた。牽引・細化に引き続き，ポリマ流を
冷却し繊維に形成した後，紡糸口金から２０ｃｍ離れた
位置に配設されかつ速度６．７ｍ／分で移動する金網製
ベルト上に捕集・堆積させてウエブとした。次いで，得
られたウエブを１００メツシユの金網上に載置し，これ
に水付与装置を用いて水を付与した後，高圧液体流処理
を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させた。高圧液
体流処理として，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔
０．６ｍｍで３群配列で配設された高圧柱状水流処理装
置を用い，水圧３０ｋｇ／ｃｍ² の条件でウエブの上方
８ｃｍの位置から柱状水流を作用させた。なお，この処
理は，ウエブの表裏から各々３回施した。次いで，得ら
れた処理ウエブからマングルロールを用いて過剰水分を
除去した後，ウエブに熱風乾燥機を用い温度９８℃の条
件で乾燥処理を施し，不織布を得た。得られた不織布の
特性を表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らか
なように機械的特性，柔軟性が優れたものであった。

【００１６】実施例２ 実施例１で得た高圧液体流処理を施す前の不織ウエブを
３６メツシユの金網上に載置し，これに水付与装置を用
いて水を付与した後，水圧を４０ｋｇ／ｃｍ²とした以
外は実施例１と同様にして，不織布を得た。得られた不
織布の特性を表１に示す。本発明の不織布は，表１から
明らかなように機械的特性，柔軟性が優れ，しかも開孔
模様を有しものであった。

【００１７】実施例３ 融点が２１４℃，相対粘度１が２．４のポリカプラミド
重合体（ナイロン６重合体）チツプを用い，メルトブロ
ーン法により不織布を製造した。すなわち，前記重合体
チツプを溶融し，これを紡糸口金から紡糸温度３２０
℃，単孔吐出量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出された
ポリマ流を高圧空気流により牽引・細化した。この高圧
空気流として温度３５０℃，圧力１．６ｋｇ／ｃｍ² の
加熱空気を用いた。牽引・細化に引き続き，ポリマ流を
冷却し繊維に形成した後，紡糸口金から２５ｃｍ離れた
位置に配設されかつ速度６．７ｍ／分で移動する金網製
ベルト上に捕集・堆積させてウエブとした。次いで，得
られたウエブを１００メツシユの金網上に載置し，これ
に水付与装置を用いて水を付与した後，高圧液体流処理
を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させた。高圧液
体流処理として，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔
０．６ｍｍで３群配列で配設された高圧柱状水流処理装
置を用い，水圧４０ｋｇ／ｃｍ² の条件でウエブの上方
８ｃｍの位置から柱状水流を作用させた。なお，この処
理は，ウエブの表裏から各々３回施した。次いで，得ら
れた処理ウエブからマングルロールを用いて過剰水分を
除去した後，ウエブに熱風乾燥機を用い温度９８℃の条
件で乾燥処理を施し，不織布を得た。得られた不織布の
特性を表１に示す。本発明の不織布は，表１から明らか
なように機械的特性，柔軟性が優れたものであった。

【００１８】実施例４ 融点が２６０℃，相対粘度２が１．２４のポリエチレン
テレフタレート重合体チツプを用い，メルトブローン法
により不織布を製造した。すなわち，前記重合体チツプ
を溶融し，これを紡糸口金から紡糸温度３５０℃，単孔
吐出量０．２ｇ／分で紡出し，溶融紡出されたポリマ流
を高圧空気流により牽引・細化した。この高圧空気流と
して温度３８０℃，圧力１．２ｋｇ／ｃｍ² の加熱空気
を用いた。牽引・細化に引き続き，ポリマ流を冷却し繊
維に形成した後，紡糸口金から１５ｃｍ離れた位置に配
設されかつ速度６．７ｍ／分で移動する金網製ベルト上
に捕集・堆積させてウエブとした。次いで，得られたウ
エブを１００メツシユの金網上に載置し，これに水付与
装置を用いて水を付与した後，高圧液体流処理を施して
構成繊維同士を三次元的に交絡させた。高圧液体流処理
として，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍ
で３群配列で配設された高圧柱状水流処理装置を用い，
水圧４０ｋｇ／ｃｍ² の条件でウエブの上方８ｃｍの位
置から柱状水流を作用させた。なお，この処理は，ウエ
ブの表裏から各々３回施した。次いで，得られた処理ウ
エブからマングルロールを用いて過剰水分を除去した
後，ウエブに熱風乾燥機を用い温度９８℃の条件で乾燥
処理を施し，不織布を得た。得られた不織布の特性を表
１に示す。本発明の不織布は，表１から明らかなように
機械的特性，柔軟性が優れたものであった。

【００１９】比較実施例１ メルトフローレート値を６０ｇ／１０分，紡糸温度を３
２０℃，溶融紡出されたポリマ流を温度３６０℃，圧力
２．１ｋｇ／ｃｍ² の加熱高圧空気流により牽引・細化
したこと，水圧６０ｋｇ／ｃｍ² の条件でウエブの上方
３０ｃｍの位置から柱状水流を作用させたこと以外は実
施例１と同様にして，不織布を得た。溶融紡出されたポ
リマ流を加熱高圧空気流により牽引・細化するに際し，
ポリマの重合度が高過ぎるために製糸工程において溶融
紡糸口金面でのポリマ玉が頻繁に発生して製糸性が低下
し，重合度が高過ぎるため加熱空気の温度と圧力を高め
ても極細繊維を形成することが困難であった。また，得
られた不織布の特性を表１に示す。得られた不織布は，
表１から明らかなように構成繊維同士の交絡が不十分な
ため機械的特性が劣り，しかも柔軟性も劣り，実用に供
することが困難なものであった。

【００２０】比較例１ 実施例１で得た高圧液体流処理を施す前の不織ウエブを
評価した。得られた不織ウエブの特性を表１に示す。こ
の不織ウエブは，表１から明らかなように機械的特性，
柔軟性が劣ったものであった。

【００２１】比較例２ 実施例１で得た高圧液体流処理を施す前の不織ウエブ
に，温度が１１０℃で圧接面積率が１４．２％の熱エン
ボスローラを用いて部分熱圧着処理を施した。得られた
不織布の特性を表１に示す。得られた不織布は，表１か
ら明らかなように機械的特性は優れるものの，柔軟性が
劣ったものであった。

【００２２】

【表１】

【００２３】

【発明の効果】本発明の極細繊維不織布は，繊維形成性
熱可塑性合成重合体からなる平均繊維径が０．１〜１
０．０μｍの極細繊維から構成され，構成繊維同士が三
次元的に交絡し，１０％伸長時の引張応力が目付け当り
２０ｇ／５ｃｍ以下で，かつ目付け当りの圧縮剛軟度が
０．５ｇ以下のものであって，機械的特性，寸法安定
性，柔軟性が優れ，産業資材用や衣料用の素材として好
適である。また，本発明の極細繊維不織布の製造方法に
よれば，前記不織布を効率良く製造することができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維形成性熱可塑性合成重合体からなる
   平均繊維径が０．１〜１０．０μｍの極細繊維から構成
   され，構成繊維同士が三次元的に交絡し，１０％伸長時
   の引張応力が目付け当り２０ｇ／５ｃｍ以下で，かつ目
   付け当りの圧縮剛軟度が０．５ｇ以下であることを特徴
   とする極細繊維不織布。
2. 【請求項２】 メルトブローン法により極細繊維不織布
   を製造するに際し，繊維形成性熱可塑性合成重合体を溶
   融紡出し，溶融紡出されたポリマ流を溶融温度より２０
   〜５０℃高い温度の高圧空気流により牽引・細化し，冷
   却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエブ
   とし，次いで得られたウエブに高圧液体流処理を施して
   構成繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とする
   極細繊維不織布の製造方法。