JPH06212909A - 複合発電プラント - Google Patents
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- JPH06212909A JPH06212909A JP5026127A JP2612793A JPH06212909A JP H06212909 A JPH06212909 A JP H06212909A JP 5026127 A JP5026127 A JP 5026127A JP 2612793 A JP2612793 A JP 2612793A JP H06212909 A JPH06212909 A JP H06212909A
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Classifications
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 所定の発電量、すなわちガスタービン出力又
はボイラ出力を得るために必要な燃料投入量を低減する
こと。 【構成】 ガスタービン１の排気２を燃焼用空気として
ボイラ３へ投入する複合発電プラントにおいて、ボイラ
排ガス１４の熱を用いて、ガスタービン入口の燃焼器５
へ投入される空気８及び燃料６の少なくとも一方を加熱
する熱交換器３１を設けたもの。又は、ボイラ排ガス１
４の熱を用いて、ボイラ３へ投入される燃料１０及びガ
スタービン排気２の少なくとも一方を加熱する熱交換器
を設けたもの。
はボイラ出力を得るために必要な燃料投入量を低減する
こと。 【構成】 ガスタービン１の排気２を燃焼用空気として
ボイラ３へ投入する複合発電プラントにおいて、ボイラ
排ガス１４の熱を用いて、ガスタービン入口の燃焼器５
へ投入される空気８及び燃料６の少なくとも一方を加熱
する熱交換器３１を設けたもの。又は、ボイラ排ガス１
４の熱を用いて、ボイラ３へ投入される燃料１０及びガ
スタービン排気２の少なくとも一方を加熱する熱交換器
を設けたもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービンの排気を
燃焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントに
関する。
燃焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントに
関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンの排気を燃焼用空気として
ボイラへ投入する複合発電プラントは、既存のボイラ・
タービンによる蒸気発電プラントの出力増加と高効率化
を狙って行われることが多い。この場合、複合発電プラ
ントにあっては、図５に示すように、ガスタービン１の
排気２を燃焼用空気の全部又は図示するようにその一部
としてボイラ３へ投入することにより、ボイラ３を通過
するガスが増大しボイラ出口排ガスの温度が上昇するた
め、ボイラ３の後流側にスタックガスクーラ４を設置
し、排熱の回収を図っている。
ボイラへ投入する複合発電プラントは、既存のボイラ・
タービンによる蒸気発電プラントの出力増加と高効率化
を狙って行われることが多い。この場合、複合発電プラ
ントにあっては、図５に示すように、ガスタービン１の
排気２を燃焼用空気の全部又は図示するようにその一部
としてボイラ３へ投入することにより、ボイラ３を通過
するガスが増大しボイラ出口排ガスの温度が上昇するた
め、ボイラ３の後流側にスタックガスクーラ４を設置
し、排熱の回収を図っている。
【０００３】なお、その他の構成について説明すると、
ガスタービン１には、燃焼器５で燃料６を圧縮機７から
の空気８によって燃焼させることにより発生したガスが
供給され、発電機９が駆動される。また、ボイラ３には
燃料１０が投入され、前述したガスタービン排気２に加
え、押込ファン１１及び空気予熱器１２を経てボイラ３
へ投入された空気１３によって燃焼させられる。そし
て、その燃焼排ガス１４は過熱器１５、再熱器１６及び
節炭器１７を通過した後、その一部は前述したスタック
ガスクーラ４に供給され、また残りは前述した空気予熱
器１２に供給され、その後両者は合流して煙突１８から
大気中へ排出される。
ガスタービン１には、燃焼器５で燃料６を圧縮機７から
の空気８によって燃焼させることにより発生したガスが
供給され、発電機９が駆動される。また、ボイラ３には
燃料１０が投入され、前述したガスタービン排気２に加
え、押込ファン１１及び空気予熱器１２を経てボイラ３
へ投入された空気１３によって燃焼させられる。そし
て、その燃焼排ガス１４は過熱器１５、再熱器１６及び
節炭器１７を通過した後、その一部は前述したスタック
ガスクーラ４に供給され、また残りは前述した空気予熱
器１２に供給され、その後両者は合流して煙突１８から
大気中へ排出される。
【０００４】一方、ボイラ３内の過熱器１５で過熱され
た蒸気１９は高圧タービン２０に供給されて仕事をした
後再熱器１６に供給され、再び過熱された後中圧（又は
低圧）タービン２１に供給されて仕事をし、発電機２２
を駆動する。そして、このタービン２１で仕事を終えた
蒸気１９は復水器２３で冷却されて水２４となる。この
水２４の一部は低圧給水加熱器２５で中圧（又は低圧）
タービン２１からの抽気２６によって、また残りが前述
したスタックガスクーラ４でボイラ排ガス１４によって
それぞれ加熱された後合流し、脱気器２７で脱気され
る。この脱気された水２４の一部は高圧給水加熱器２８
で高圧タービン２０からの抽気２６によって、また残り
が前述したスタックガスクーラ４でボイラ排ガス１４に
よってそれぞれ加熱された後合流し、節炭器１７に供給
されて加熱される。
た蒸気１９は高圧タービン２０に供給されて仕事をした
後再熱器１６に供給され、再び過熱された後中圧（又は
低圧）タービン２１に供給されて仕事をし、発電機２２
を駆動する。そして、このタービン２１で仕事を終えた
蒸気１９は復水器２３で冷却されて水２４となる。この
水２４の一部は低圧給水加熱器２５で中圧（又は低圧）
タービン２１からの抽気２６によって、また残りが前述
したスタックガスクーラ４でボイラ排ガス１４によって
それぞれ加熱された後合流し、脱気器２７で脱気され
る。この脱気された水２４の一部は高圧給水加熱器２８
で高圧タービン２０からの抽気２６によって、また残り
が前述したスタックガスクーラ４でボイラ排ガス１４に
よってそれぞれ加熱された後合流し、節炭器１７に供給
されて加熱される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上述べた従来の複合
発電プラントにあっては、所定のガスタービン出力を得
るために、ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入する燃
料６の量が増大し、ガスタービン排気２がボイラ３に持
込む熱量も増加する。したがって、ボイラ出口排ガス１
４が持つ熱量も増大するので、これをスタックガスクー
ラ４により回収するようにしているが、この場合、所定
のボイラ入口給水温度を得るために、蒸気タービン抽気
２６は減少するか又は全く抽気を行わなくなる。そし
て、この抽気量の減少とともに、蒸気タービン２０，２
１の飲み込み蒸気量は減少し、その分蒸気タービン出力
が減少する。また、蒸気タービン入口蒸気量の減少に伴
ない、復水器２３へ投入される蒸気１９の量が相対的に
増大し、復水器損失（復水器で捨てられる熱量）の割合
が増大する。
発電プラントにあっては、所定のガスタービン出力を得
るために、ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入する燃
料６の量が増大し、ガスタービン排気２がボイラ３に持
込む熱量も増加する。したがって、ボイラ出口排ガス１
４が持つ熱量も増大するので、これをスタックガスクー
ラ４により回収するようにしているが、この場合、所定
のボイラ入口給水温度を得るために、蒸気タービン抽気
２６は減少するか又は全く抽気を行わなくなる。そし
て、この抽気量の減少とともに、蒸気タービン２０，２
１の飲み込み蒸気量は減少し、その分蒸気タービン出力
が減少する。また、蒸気タービン入口蒸気量の減少に伴
ない、復水器２３へ投入される蒸気１９の量が相対的に
増大し、復水器損失（復水器で捨てられる熱量）の割合
が増大する。
【０００６】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、所定の発電量、すなわち
所定のガスタービン出力又はボイラ出力を得るために必
要な燃料投入量を低減でき、またスタックガスクーラで
の給水加熱量を減少させ、蒸気タービンよりの抽気量を
増大させて蒸気タービン出力を増大でき、更に復水器の
損失を減少できる複合発電プラントを提供することを目
的とする。
決するためになされたもので、所定の発電量、すなわち
所定のガスタービン出力又はボイラ出力を得るために必
要な燃料投入量を低減でき、またスタックガスクーラで
の給水加熱量を減少させ、蒸気タービンよりの抽気量を
増大させて蒸気タービン出力を増大でき、更に復水器の
損失を減少できる複合発電プラントを提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１記載の本発明は、ガスタービンの排気を
燃焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントに
おいて、前記ボイラの排ガス熱を用いて、ガスタービン
入口の燃焼器へ投入される空気及び燃料の少なくとも一
方を加熱する熱交換器を設けたものである。
めに、請求項１記載の本発明は、ガスタービンの排気を
燃焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントに
おいて、前記ボイラの排ガス熱を用いて、ガスタービン
入口の燃焼器へ投入される空気及び燃料の少なくとも一
方を加熱する熱交換器を設けたものである。
【０００８】また、同じく上記の目的を達成するため
に、請求項２記載の本発明は、ガスタービンの排気を燃
焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントにお
いて、前記ボイラの排ガス熱を用いて、ボイラへ投入さ
れる燃料及びガスタービン排気の少なくとも一方を加熱
する熱交換器を設けたものである。
に、請求項２記載の本発明は、ガスタービンの排気を燃
焼用空気としてボイラへ投入する複合発電プラントにお
いて、前記ボイラの排ガス熱を用いて、ボイラへ投入さ
れる燃料及びガスタービン排気の少なくとも一方を加熱
する熱交換器を設けたものである。
【０００９】
【作用】請求項１記載の本発明によれば、ガスタービン
の燃焼用空気及び／又は燃料をボイラ排ガスが保有する
熱を用いて加熱（予熱）してから、ガスタービン入口の
燃焼器へ投入することにより、所定のガスタービン入口
ガス温度、すなわち所定のガスタービン出力を得るため
に必要な燃料投入量を低減することができ、ガスタービ
ンサイクルの効率を上昇させることができる。
の燃焼用空気及び／又は燃料をボイラ排ガスが保有する
熱を用いて加熱（予熱）してから、ガスタービン入口の
燃焼器へ投入することにより、所定のガスタービン入口
ガス温度、すなわち所定のガスタービン出力を得るため
に必要な燃料投入量を低減することができ、ガスタービ
ンサイクルの効率を上昇させることができる。
【００１０】また、請求項２記載の本発明によれば、ボ
イラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガスタービン排
気をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱（予熱）し
てからボイラへ投入することにより、所定のボイラ出
力、すなわちボイラで蒸気等が得るべき必要熱量を与え
るためのボイラ燃料投入量を減少させることができ、蒸
気タービンサイクルの効率を上昇させることができる。
イラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガスタービン排
気をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱（予熱）し
てからボイラへ投入することにより、所定のボイラ出
力、すなわちボイラで蒸気等が得るべき必要熱量を与え
るためのボイラ燃料投入量を減少させることができ、蒸
気タービンサイクルの効率を上昇させることができる。
【００１１】更に、請求項１及び２記載のいずれの本発
明によっても、ガスタービンの燃焼用空気及び／又は燃
料或いはボイラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガス
タービン排気を加熱するための熱量をボイラ排ガスより
取ることにより、ボイラ排ガス温度が低下し、これによ
りスタックガスクーラで回収すべき熱量が減少する。し
たがって、スタックガスクーラで給水が加熱される量が
減少するため、蒸気タービンよりの抽気量を増大させて
これを補う必要がある。これにより、結果的に蒸気ター
ビン抽気量が増大するため、タービンへ投入できる蒸気
量が増大し、蒸気タービン出力すなわち発電機出力が増
大する。更に、蒸気タービン抽気量の増大に伴い、ター
ビン入口蒸気量に対するタービン出口蒸気量が減少する
ため、復水器の損失が減少する。また、蒸気タービン入
口蒸気量の増大により、ボイラで蒸気が吸収する熱量が
増大するため、ボイラより排出される熱量が低下しボイ
ラ効率も上昇する。以上より、プラント効率を高くする
ことができる。
明によっても、ガスタービンの燃焼用空気及び／又は燃
料或いはボイラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガス
タービン排気を加熱するための熱量をボイラ排ガスより
取ることにより、ボイラ排ガス温度が低下し、これによ
りスタックガスクーラで回収すべき熱量が減少する。し
たがって、スタックガスクーラで給水が加熱される量が
減少するため、蒸気タービンよりの抽気量を増大させて
これを補う必要がある。これにより、結果的に蒸気ター
ビン抽気量が増大するため、タービンへ投入できる蒸気
量が増大し、蒸気タービン出力すなわち発電機出力が増
大する。更に、蒸気タービン抽気量の増大に伴い、ター
ビン入口蒸気量に対するタービン出口蒸気量が減少する
ため、復水器の損失が減少する。また、蒸気タービン入
口蒸気量の増大により、ボイラで蒸気が吸収する熱量が
増大するため、ボイラより排出される熱量が低下しボイ
ラ効率も上昇する。以上より、プラント効率を高くする
ことができる。
【００１２】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
【００１３】図１及び図２は請求項１記載の本発明につ
いての２つの異なる実施例を示し、図５に示したものと
同一の部分には同一の符号を付して、重複する説明は省
略する。
いての２つの異なる実施例を示し、図５に示したものと
同一の部分には同一の符号を付して、重複する説明は省
略する。
【００１４】まず図１に示す実施例は、ガスタービン１
の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合発
電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用いて、
ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入される空気８を加
熱する熱交換器３１を設けたものである。
の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合発
電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用いて、
ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入される空気８を加
熱する熱交換器３１を設けたものである。
【００１５】なお、この熱交換器３１は本実施例ではヒ
ートパイプ式熱交換器とされ、ヒートパイプを用いてボ
イラ排ガス１４より抽出した熱により圧縮機７出口の空
気、すなわちガスタービン１入口の燃焼器５へ投入され
る空気８が加熱されるようになっているが、ボイラ排ガ
ス１４により該空気８を直接加熱する鋼管式等の他の型
式の熱交換器とすることもできる。また、この熱交換器
３１のボイラ排ガス１４側伝熱面は本実施例ではボイラ
３とスタックガスクーラ４とを結ぶダクトに設けられて
いるが、ボイラ３中に設けることもできる。
ートパイプ式熱交換器とされ、ヒートパイプを用いてボ
イラ排ガス１４より抽出した熱により圧縮機７出口の空
気、すなわちガスタービン１入口の燃焼器５へ投入され
る空気８が加熱されるようになっているが、ボイラ排ガ
ス１４により該空気８を直接加熱する鋼管式等の他の型
式の熱交換器とすることもできる。また、この熱交換器
３１のボイラ排ガス１４側伝熱面は本実施例ではボイラ
３とスタックガスクーラ４とを結ぶダクトに設けられて
いるが、ボイラ３中に設けることもできる。
【００１６】このような熱交換器３１を設けてガスター
ビン１入口の燃焼器５へ投入される空気８を加熱するこ
とにより、燃焼用空気８の温度が上昇するため所定のガ
スタービン入口ガス温度、すなわち所定のガスタービン
出力を得るために必要な燃料６の投入量を減少すること
ができる。
ビン１入口の燃焼器５へ投入される空気８を加熱するこ
とにより、燃焼用空気８の温度が上昇するため所定のガ
スタービン入口ガス温度、すなわち所定のガスタービン
出力を得るために必要な燃料６の投入量を減少すること
ができる。
【００１７】また、ボイラ出口排ガス１４が持つ多大な
熱量を熱交換器３１により回収するため、スタックガス
クーラ４で回収すべき熱量が減少する。したがって、所
定のボイラ入口給水温度を得るための給水２４の加熱は
高圧タービン２０および中圧タービン２１の抽気２６を
用いて高圧給水加熱器２８及び低圧給水加熱器２５によ
り行うこととなる。よって、図５に示した従来例の場合
に比べ蒸気タービン２０，２１よりの抽気２６が増大
し、その分タービンが飲み込み可能な蒸気量が増大し、
蒸気タービン出力が上昇する。また、蒸気タービン入口
蒸気量及びタービン抽気量の増大に伴ない、復水器２３
へ投入される蒸気１９の量が相対的に低下し、復水器損
失の割合が低下する。更に、蒸気タービン入口蒸気量の
増大により、ボイラ３で蒸気１９が吸収する熱量が増大
するため、ボイラより排出される熱量が低下しボイラ効
率も上昇する。
熱量を熱交換器３１により回収するため、スタックガス
クーラ４で回収すべき熱量が減少する。したがって、所
定のボイラ入口給水温度を得るための給水２４の加熱は
高圧タービン２０および中圧タービン２１の抽気２６を
用いて高圧給水加熱器２８及び低圧給水加熱器２５によ
り行うこととなる。よって、図５に示した従来例の場合
に比べ蒸気タービン２０，２１よりの抽気２６が増大
し、その分タービンが飲み込み可能な蒸気量が増大し、
蒸気タービン出力が上昇する。また、蒸気タービン入口
蒸気量及びタービン抽気量の増大に伴ない、復水器２３
へ投入される蒸気１９の量が相対的に低下し、復水器損
失の割合が低下する。更に、蒸気タービン入口蒸気量の
増大により、ボイラ３で蒸気１９が吸収する熱量が増大
するため、ボイラより排出される熱量が低下しボイラ効
率も上昇する。
【００１８】次に、図２に示す実施例は、ガスタービン
１の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合
発電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用い
て、ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入される燃料６
を加熱する熱交換器、本実施例ではヒートパイプ式の熱
交換器３２を設け、これによりガスタービン用燃料６を
加熱するようにしたものである。したがって、本実施例
によっても、図１に示した実施例と同様な作用効果が得
られる。
１の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合
発電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用い
て、ガスタービン１入口の燃焼器５へ投入される燃料６
を加熱する熱交換器、本実施例ではヒートパイプ式の熱
交換器３２を設け、これによりガスタービン用燃料６を
加熱するようにしたものである。したがって、本実施例
によっても、図１に示した実施例と同様な作用効果が得
られる。
【００１９】また、図示はしないが、図１、図２に示し
た２つの実施例を組合せ、ガスタービン１入口の燃焼器
５へ投入される空気８及び燃料３の両方を熱交換器で加
熱するようにしても、前述したと同様な作用効果が得ら
れるものである。
た２つの実施例を組合せ、ガスタービン１入口の燃焼器
５へ投入される空気８及び燃料３の両方を熱交換器で加
熱するようにしても、前述したと同様な作用効果が得ら
れるものである。
【００２０】次に、図３及び図４は請求項２記載の本発
明についての２つの異なる実施例を示し、図５に示した
ものと同一の部分には同一の符号を付して、重複する説
明は省略する。
明についての２つの異なる実施例を示し、図５に示した
ものと同一の部分には同一の符号を付して、重複する説
明は省略する。
【００２１】まず図３に示す実施例は、ガスタービン１
の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合発
電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用いて、
ボイラ３へ投入される燃料１０を加熱する熱交換器、本
実施例ではヒートパイプ式の熱交換器３３を設けたもの
である。
の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合発
電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用いて、
ボイラ３へ投入される燃料１０を加熱する熱交換器、本
実施例ではヒートパイプ式の熱交換器３３を設けたもの
である。
【００２２】このような熱交換器３３を設けてボイラ用
燃料１０をボイラ排ガス１４で加熱することにより、ボ
イラ３へ投入される燃料１０の温度が上昇するため、所
定のボイラ出力、すなわち所定のボイラ入熱を得るため
に必要な燃料１０の投入量が減少する。また、スタック
ガスクーラ４で回収すべき熱量も減少するため、図１に
示した実施例と同様な作用効果を得ることができる。
燃料１０をボイラ排ガス１４で加熱することにより、ボ
イラ３へ投入される燃料１０の温度が上昇するため、所
定のボイラ出力、すなわち所定のボイラ入熱を得るため
に必要な燃料１０の投入量が減少する。また、スタック
ガスクーラ４で回収すべき熱量も減少するため、図１に
示した実施例と同様な作用効果を得ることができる。
【００２３】次に、図４に示す実施例は、ガスタービン
１の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合
発電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用い
て、ボイラ３へ燃焼用空気として投入されるガスタービ
ン排気２を加熱する熱交換器、本実施例ではヒートパイ
プ式の熱交換器３４を設けたものである。
１の排気２を燃焼用空気としてボイラ３へ投入する複合
発電プラントにおいて、ボイラ排ガス１４の熱を用い
て、ボイラ３へ燃焼用空気として投入されるガスタービ
ン排気２を加熱する熱交換器、本実施例ではヒートパイ
プ式の熱交換器３４を設けたものである。
【００２４】このような熱交換器３４を設けてボイラ３
へ燃焼用空気として投入されるガスタービン排気２をボ
イラ排ガス１４で加熱することにより、ボイラ３へ投入
される燃焼用空気の温度が上昇するため、図３に示した
実施例と同様に、所定のボイラ出力、すなわち所定のボ
イラ入熱を得るために必要な燃料１０の投入量が減少す
る。また、スタックガスクーラ４で回収すべき熱量も減
少するため、図１に示した実施例と同様な作用効果を得
ることができる。
へ燃焼用空気として投入されるガスタービン排気２をボ
イラ排ガス１４で加熱することにより、ボイラ３へ投入
される燃焼用空気の温度が上昇するため、図３に示した
実施例と同様に、所定のボイラ出力、すなわち所定のボ
イラ入熱を得るために必要な燃料１０の投入量が減少す
る。また、スタックガスクーラ４で回収すべき熱量も減
少するため、図１に示した実施例と同様な作用効果を得
ることができる。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように、請求項１記載の本発
明によれば、ガスタービンの燃焼用空気及び／又は燃料
をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱してから、ガ
スタービン入口の燃焼器へ投入することにより、所定の
ガスタービン入口ガス温度、すなわち所定のガスタービ
ン出力を得るために必要な燃料投入量を低減することが
でき、ガスタービンサイクルの効率を上昇させることが
できる。
明によれば、ガスタービンの燃焼用空気及び／又は燃料
をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱してから、ガ
スタービン入口の燃焼器へ投入することにより、所定の
ガスタービン入口ガス温度、すなわち所定のガスタービ
ン出力を得るために必要な燃料投入量を低減することが
でき、ガスタービンサイクルの効率を上昇させることが
できる。
【００２６】また、請求項２記載の本発明によれば、ボ
イラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガスタービン排
気をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱してからボ
イラへ投入することにより、所定のボイラ出力、すなわ
ちボイラで蒸気等が得るべき必要熱量を与えるためのボ
イラ燃料投入量を減少させることができ、蒸気タービン
サイクルの効率を上昇させることができる。
イラの燃料及び／又は燃焼用空気となるガスタービン排
気をボイラ排ガスが保有する熱を用いて加熱してからボ
イラへ投入することにより、所定のボイラ出力、すなわ
ちボイラで蒸気等が得るべき必要熱量を与えるためのボ
イラ燃料投入量を減少させることができ、蒸気タービン
サイクルの効率を上昇させることができる。
【００２７】更に、請求項１及び２記載のいずれの本発
明によっても、蒸気タービン抽気量の増大により蒸気タ
ービンに投入できる蒸気量が増大し、蒸気タービン出力
が増加するとともに、復水器損失の割合を減少させるこ
とができ、蒸気タービンサイクルの効率を上昇させるこ
とができる。
明によっても、蒸気タービン抽気量の増大により蒸気タ
ービンに投入できる蒸気量が増大し、蒸気タービン出力
が増加するとともに、復水器損失の割合を減少させるこ
とができ、蒸気タービンサイクルの効率を上昇させるこ
とができる。
【００２８】以上より、本発明によれば、複合発電プラ
ントの効率の上昇、プラント出力の増加を図ることがで
き、所定の発電量を得るための燃料使用量を減少させる
ことができる。
ントの効率の上昇、プラント出力の増加を図ることがで
き、所定の発電量を得るための燃料使用量を減少させる
ことができる。
【図１】請求項１記載の本発明に係る複合発電プラント
の一実施例を示す系統図である。
の一実施例を示す系統図である。
【図２】同じく請求項１記載の本発明に係る複合発電プ
ラントの他の実施例を示す系統図である。
ラントの他の実施例を示す系統図である。
【図３】請求項２記載の本発明に係る複合発電プラント
の一実施例を示す系統図である。
の一実施例を示す系統図である。
【図４】同じく請求項２記載の本発明に係る複合発電プ
ラントの他の実施例を示す系統図である。
ラントの他の実施例を示す系統図である。
【図５】従来の複合発電プラントを示す系統図である。
１ ガスタービン ２ 排気 ３ ボイラ ５ 燃焼器 ６ 燃料 ７ 圧縮機 ８ 空気 １０ 燃料 １４ 排ガス ３１ 熱交換器 ３２ 熱交換器 ３３ 熱交換器 ３４ 熱交換器
Claims (2)
- 【請求項１】ガスタービンの排気を燃焼用空気としてボ
イラへ投入する複合発電プラントにおいて、前記ボイラ
の排ガス熱を用いて、ガスタービン入口の燃焼器へ投入
される空気及び燃料の少なくとも一方を加熱する熱交換
器を設けたことを特徴とする複合発電プラント。 - 【請求項２】ガスタービンの排気を燃焼用空気としてボ
イラへ投入する複合発電プラントにおいて、前記ボイラ
の排ガス熱を用いて、ボイラへ投入される燃料及びガス
タービン排気の少なくとも一方を加熱する熱交換器を設
けたことを特徴とする複合発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5026127A JPH06212909A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 複合発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5026127A JPH06212909A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 複合発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212909A true JPH06212909A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=12184905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5026127A Pending JPH06212909A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 複合発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212909A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5673634A (en) * | 1992-11-17 | 1997-10-07 | Apparatebau Rothemuhle Brandt & Kritzler Gmbh | Incineration plant with heat exchanger |
| JP2010254544A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-11-11 | Tokyo Gas Co Ltd | 二酸化炭素分離回収装置を伴う水素分離型水素製造システム |
| JP2011116604A (ja) * | 2009-12-04 | 2011-06-16 | Tokyo Gas Co Ltd | 二酸化炭素分離回収装置を伴う水素分離型水素製造システム |
| JP2011132103A (ja) * | 2009-12-25 | 2011-07-07 | Tokyo Gas Co Ltd | ハイブリッド水素製造システム |
| US11274575B2 (en) | 2016-03-29 | 2022-03-15 | Mitsubishi Power, Ltd. | Gas turbine plant and operation method therefor |
| KR20220058348A (ko) * | 2020-12-02 | 2022-05-09 | 두산에너빌리티 주식회사 | 하이브리드 발전설비 및 그 제어방법 |
| JP2022188875A (ja) * | 2021-06-10 | 2022-12-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ボイラ燃料の予熱装置及び予熱方法 |
| US11702964B2 (en) | 2020-10-30 | 2023-07-18 | Doosan Enerbility Co., Ltd. | Hybrid power generation equipment and control method thereof |
-
1993
- 1993-01-21 JP JP5026127A patent/JPH06212909A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2022188875A (ja) * | 2021-06-10 | 2022-12-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ボイラ燃料の予熱装置及び予熱方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010306 |