JPH0445643B2 - - Google Patents
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- JPH0445643B2 JPH0445643B2 JP57178357A JP17835782A JPH0445643B2 JP H0445643 B2 JPH0445643 B2 JP H0445643B2 JP 57178357 A JP57178357 A JP 57178357A JP 17835782 A JP17835782 A JP 17835782A JP H0445643 B2 JPH0445643 B2 JP H0445643B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- heat
- gas turbine
- water
- heat recovery
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
- F01K27/02—Plants modified to use their waste heat, other than that of exhaust, e.g. engine-friction heat
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/16—Cooling of plants characterised by cooling medium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン冷却媒体の熱回収シス
テムに係り、特に複合発電プラントに好適なガス
タービンの静翼の冷却媒体の熱回収システムに関
する。
テムに係り、特に複合発電プラントに好適なガス
タービンの静翼の冷却媒体の熱回収システムに関
する。
複合発電プラントは、ガスタービンとガスター
ビン排ガスを熱源とする排熱回収ボイラとから構
成される。この複合発電プラントは、高効率であ
るという点に特徴を有するが、この効果を更に高
めるために、ガスタービンの静翼を冷却すればガ
スタービンの効率向上につながることが特開昭55
−117010号に開示され公知である。また、排熱回
収ボイラ側から見たときにはガスタービン等の熱
機関の冷却媒体の保有する熱量を、排熱回収ボイ
ラの給水と熱交換して給水に回収することで排熱
回収ボイラの効率向上につながることが特開昭57
−44712号で知られている。これらの公知例によ
れば、ガスタービン静翼を冷却した冷却媒体の保
有する熱量を排熱回収ボイラ側に回収すること
で、ガスタービンと排熱回収ボイラの夫々で効率
向上し、二重の意味で高効率化に貢献することが
判る。
ビン排ガスを熱源とする排熱回収ボイラとから構
成される。この複合発電プラントは、高効率であ
るという点に特徴を有するが、この効果を更に高
めるために、ガスタービンの静翼を冷却すればガ
スタービンの効率向上につながることが特開昭55
−117010号に開示され公知である。また、排熱回
収ボイラ側から見たときにはガスタービン等の熱
機関の冷却媒体の保有する熱量を、排熱回収ボイ
ラの給水と熱交換して給水に回収することで排熱
回収ボイラの効率向上につながることが特開昭57
−44712号で知られている。これらの公知例によ
れば、ガスタービン静翼を冷却した冷却媒体の保
有する熱量を排熱回収ボイラ側に回収すること
で、ガスタービンと排熱回収ボイラの夫々で効率
向上し、二重の意味で高効率化に貢献することが
判る。
しかるに、冷却媒体の保有する熱量を排熱回収
ボイラ側に回収するに際し、特開昭57−44712号
のものは充分な熱回収を行なえないものであり、
また排熱回収ボイラ側に悪影響を与える恐れがあ
る。
ボイラ側に回収するに際し、特開昭57−44712号
のものは充分な熱回収を行なえないものであり、
また排熱回収ボイラ側に悪影響を与える恐れがあ
る。
この問題点について説明すると、ガスタービン
排ガスの温度は定格負荷時に約550℃程度であり、
排熱回収ボイラでの熱交換により徐々に低下す
る。逆に給水は排熱回収ボイラでの熱交換により
徐々に温度上昇する。従つて、排熱回収ボイラ入
口でのガス温度は負荷に応じて定まり、この場合
排熱回収ボイラ入口での給水温度が、この部分の
ガス温度よりも高くなることは物理的にありえな
い。給水温度をガス温度に近付けることで熱回収
率を高くすることは理論的に可能であるが、排熱
回収ボイラ側の問題として、給水配管内部でのス
チーミングは給水配管構成材の腐食防止上絶対に
避ける必要があることから、通常は給水温度をガ
ス温度よりも50℃程度低くしておく必要がある。
このことは、排熱回収ボイラでの熱回収量を大き
くすべく排熱回収ボイラガス出口温度を低く設定
するとスチーミングが発生しやすくなり、逆に排
熱回収ボイラガス出口温度を高く設定すると効率
向上が出来ないという相反する問題があることを
意味している。
排ガスの温度は定格負荷時に約550℃程度であり、
排熱回収ボイラでの熱交換により徐々に低下す
る。逆に給水は排熱回収ボイラでの熱交換により
徐々に温度上昇する。従つて、排熱回収ボイラ入
口でのガス温度は負荷に応じて定まり、この場合
排熱回収ボイラ入口での給水温度が、この部分の
ガス温度よりも高くなることは物理的にありえな
い。給水温度をガス温度に近付けることで熱回収
率を高くすることは理論的に可能であるが、排熱
回収ボイラ側の問題として、給水配管内部でのス
チーミングは給水配管構成材の腐食防止上絶対に
避ける必要があることから、通常は給水温度をガ
ス温度よりも50℃程度低くしておく必要がある。
このことは、排熱回収ボイラでの熱回収量を大き
くすべく排熱回収ボイラガス出口温度を低く設定
するとスチーミングが発生しやすくなり、逆に排
熱回収ボイラガス出口温度を高く設定すると効率
向上が出来ないという相反する問題があることを
意味している。
以上のことから、本発明においては、ガスター
ビンの静翼を冷却した冷却媒体の保有する熱量を
排熱回収ボイラ側に効率良く熱回収し、かつこの
場合に排熱回収ボイラ側に悪影響を与えることの
少ないガスタービン冷却媒体の熱回収システムを
提供することを目的とする。
ビンの静翼を冷却した冷却媒体の保有する熱量を
排熱回収ボイラ側に効率良く熱回収し、かつこの
場合に排熱回収ボイラ側に悪影響を与えることの
少ないガスタービン冷却媒体の熱回収システムを
提供することを目的とする。
本発明は、ガスタービンと、ガスタービン排ガ
スを熱源として蒸気を発生させる排熱回収ボイラ
と、排熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動さ
れる蒸気タービンと、蒸気タービンから排出され
た蒸気を復水化したのちに前記排熱回収ボイラに
給水する復水給水系統とから構成される複合発電
プラントに適用され、前記ガスタービンの静翼を
冷却した冷却媒体の熱量を前記排熱回収ボイラ側
の水、蒸気系統に熱回収するためのガスタービン
冷却媒体の熱回収システムにおいて、 前記排熱回収ボイラは、ガスタービン排ガスの
上流側から第１の蒸気発生器、該第１の蒸気発生
器に供給する給水を予熱する第１の節炭器、第１
の蒸気発生器の発生する蒸気の圧力よりも低い圧
力の蒸気を発生する第２の蒸気発生器、該第２の
蒸気発生器に供給する給水を予熱する第２の節炭
器を順次配置しており、前記ガスタービンの静翼
を冷却した冷却媒体は、第１の節炭器の給水入口
側に設けられた第１の熱交換器で熱回収された後
に、第２の節炭器の給水入口側に設けられた第２
の熱交換器で熱回収する。
スを熱源として蒸気を発生させる排熱回収ボイラ
と、排熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動さ
れる蒸気タービンと、蒸気タービンから排出され
た蒸気を復水化したのちに前記排熱回収ボイラに
給水する復水給水系統とから構成される複合発電
プラントに適用され、前記ガスタービンの静翼を
冷却した冷却媒体の熱量を前記排熱回収ボイラ側
の水、蒸気系統に熱回収するためのガスタービン
冷却媒体の熱回収システムにおいて、 前記排熱回収ボイラは、ガスタービン排ガスの
上流側から第１の蒸気発生器、該第１の蒸気発生
器に供給する給水を予熱する第１の節炭器、第１
の蒸気発生器の発生する蒸気の圧力よりも低い圧
力の蒸気を発生する第２の蒸気発生器、該第２の
蒸気発生器に供給する給水を予熱する第２の節炭
器を順次配置しており、前記ガスタービンの静翼
を冷却した冷却媒体は、第１の節炭器の給水入口
側に設けられた第１の熱交換器で熱回収された後
に、第２の節炭器の給水入口側に設けられた第２
の熱交換器で熱回収する。
このように、高圧と低圧の蒸気器を２組使用し
夫々に節炭器を配置する構成とし、かつ夫々の節
炭器入口で直列に熱回収をしたことにより、冷却
媒体の保有する熱量を充分に熱回収することがで
き、かつ各節炭器でのスチーミングを避けること
ができるために排熱回収ボイラ側に悪影響を与え
ることが少ない。
夫々に節炭器を配置する構成とし、かつ夫々の節
炭器入口で直列に熱回収をしたことにより、冷却
媒体の保有する熱量を充分に熱回収することがで
き、かつ各節炭器でのスチーミングを避けること
ができるために排熱回収ボイラ側に悪影響を与え
ることが少ない。
以下、本発明の一実施例を第１図により説明す
る。
る。
燃料１はコンプレツサ２により圧縮された空気
と燃焼器３にて燃焼後、高温ガスとしてガスター
ビン４にて仕事をし、発電機５にて電気エネルギ
ーを発生する。
と燃焼器３にて燃焼後、高温ガスとしてガスター
ビン４にて仕事をし、発電機５にて電気エネルギ
ーを発生する。
熱回収システムとしては、ガスタービン排ガス
６は排熱回収ボイラ７にて顕熱を回収して蒸気を
発生させる。顕熱回収後のガスは排ガス８として
大気へ放出される。
６は排熱回収ボイラ７にて顕熱を回収して蒸気を
発生させる。顕熱回収後のガスは排ガス８として
大気へ放出される。
排熱回収ボイラ７は、低圧節炭器３６、低圧ド
ラム３７、低圧蒸発器３８、高圧節炭器３９、高
圧ドラム４０、高圧蒸発器４１、過熱器１２より
構成される。給水１９は、低圧節炭器３６の出口
で分岐し、低圧ドラム３７と、高圧節炭器３９を
通つて高圧ドラム４０の２つのドラムへ送られ
る。高圧ドラム４０で発生した蒸気は過熱器１２
を経て、蒸気タービン１４へ導かれる。低圧ドラ
ム３７で発生し飽和蒸気４２は、蒸気タービン１
４へ混圧される。過熱蒸気１３と飽和蒸気４２は
蒸気タービン１４で仕事をし、発電機１５にて電
気エネルギーを発生させる。
ラム３７、低圧蒸発器３８、高圧節炭器３９、高
圧ドラム４０、高圧蒸発器４１、過熱器１２より
構成される。給水１９は、低圧節炭器３６の出口
で分岐し、低圧ドラム３７と、高圧節炭器３９を
通つて高圧ドラム４０の２つのドラムへ送られ
る。高圧ドラム４０で発生した蒸気は過熱器１２
を経て、蒸気タービン１４へ導かれる。低圧ドラ
ム３７で発生し飽和蒸気４２は、蒸気タービン１
４へ混圧される。過熱蒸気１３と飽和蒸気４２は
蒸気タービン１４で仕事をし、発電機１５にて電
気エネルギーを発生させる。
蒸気タービン１４を通過した蒸気は復水器１６
にて冷却して復水１７に凝縮させ、給水ポンプ１
８にて、排熱回収ボイラ３５へ給水１９を送る。
にて冷却して復水１７に凝縮させ、給水ポンプ１
８にて、排熱回収ボイラ３５へ給水１９を送る。
ガスタービン動翼の冷却水２０は、高温ガスに
さらされている動翼を冷却するとともに、加熱さ
れ高温水２１として回収される。ガスタービン静
翼の冷却水２２は高温ガスにさらされる静翼を冷
却するとともに、加熱され高温水２３として熱回
収される。
さらされている動翼を冷却するとともに、加熱さ
れ高温水２１として回収される。ガスタービン静
翼の冷却水２２は高温ガスにさらされる静翼を冷
却するとともに、加熱され高温水２３として熱回
収される。
動翼の高温水２１は復水１７を加熱し、その後
系外へ放出される。補給水２４はこの損失を補う
ために補給される。また冷却水は給水より分岐し
て、動翼冷却水２０として供給される。
系外へ放出される。補給水２４はこの損失を補う
ために補給される。また冷却水は給水より分岐し
て、動翼冷却水２０として供給される。
静翼の高温水２３は、高圧節炭器３９の入口に
設置された熱交換器４３において給水４４を加熱
するとともに冷却される。熱交換器４３を出た静
翼の高温水は、さらに、低圧節炭器３６の入口に
設置された熱交換器４５において給水を加熱する
とともに冷却された後回収され、再び静翼冷却水
２２として循環使用される。閉サイクルにて循環
使用することにより、系外へ排出する場合のロス
をなくすことができる。
設置された熱交換器４３において給水４４を加熱
するとともに冷却される。熱交換器４３を出た静
翼の高温水は、さらに、低圧節炭器３６の入口に
設置された熱交換器４５において給水を加熱する
とともに冷却された後回収され、再び静翼冷却水
２２として循環使用される。閉サイクルにて循環
使用することにより、系外へ排出する場合のロス
をなくすことができる。
高圧節炭器３９の入口に設置された熱交換器４
３において、静翼の高温水で給水４４を加熱する
ことにより、低圧ドラム３０の蒸発量が増加す
る。
３において、静翼の高温水で給水４４を加熱する
ことにより、低圧ドラム３０の蒸発量が増加す
る。
さらに、低圧節炭器３６の入口に設置された熱
交換器４５において、熱交換器４３を出た静翼の
高温水を給水１９の加熱に使用することにより、
他熱源（例えば抽気）からの給水への加熱熱量を
減少させることができる。
交換器４５において、熱交換器４３を出た静翼の
高温水を給水１９の加熱に使用することにより、
他熱源（例えば抽気）からの給水への加熱熱量を
減少させることができる。
第２図は、第１図と同様に水冷却ガスタービン
の熱回収システムの一実施例を示す。第２図の実
施例においては、静翼の高温水２３の熱量を熱回
収するための熱交換器４３，４５を、各々の節炭
器の中間に設置している。
の熱回収システムの一実施例を示す。第２図の実
施例においては、静翼の高温水２３の熱量を熱回
収するための熱交換器４３，４５を、各々の節炭
器の中間に設置している。
第３図も同様に水冷却ガスタービンの熱回収シ
ステムの一実施例を示す。第３図の実施例は、高
圧節炭器と低圧節炭器へ送られる給水が、排熱回
収ボイラへ入る前に分岐しているもので、静翼の
高温水２３の熱量を熱回収するための熱交換器を
低圧節炭器の入口および、高圧節炭器の入口と中
間に設置しているものである。
ステムの一実施例を示す。第３図の実施例は、高
圧節炭器と低圧節炭器へ送られる給水が、排熱回
収ボイラへ入る前に分岐しているもので、静翼の
高温水２３の熱量を熱回収するための熱交換器を
低圧節炭器の入口および、高圧節炭器の入口と中
間に設置しているものである。
本発明によれば、ガスタービンの冷却媒体の熱
回収により、排熱回収ボイラの蒸発量の増加、お
よび、他の熱源からの給水への加熱熱量を減少さ
せることができるので、コンバインドサイクルの
効率の向上がはかれる。
回収により、排熱回収ボイラの蒸発量の増加、お
よび、他の熱源からの給水への加熱熱量を減少さ
せることができるので、コンバインドサイクルの
効率の向上がはかれる。
本発明によるコンバインドサイクルの効率の向
上を第４図に示す。
上を第４図に示す。
横軸は、ガスタービン燃料入熱に対する冷却水
の回収熱量を示し、縦軸は、コンバインドサイク
ル効率の相対的な向上を示す。
の回収熱量を示し、縦軸は、コンバインドサイク
ル効率の相対的な向上を示す。
ガスタービンの動翼および静翼の高温水の熱量
のいずれも回収しない場合４６をベースとしてい
る。動翼の高温水の熱量のみを熱回収した場合４
７は、冷却水回収熱量も小さいため効率の向上
は、ごくわずかである。動翼および静翼の高温水
の熱量を低圧給水の加熱に利用した場合４８は、
効率の向上は約0.3％であり、熱回収できる冷却
水の熱量も燃料入熱の約2.4％が限度であり、こ
れ以上の熱回収はできない。動翼の高温水を復水
加熱に、動翼の高温水を高圧給水の加熱に利用し
た場合４９には、熱回収できる限度は燃料入熱の
約2.8％と、低圧給水の加熱に利用した場合４８
よりも少し大きくなつているに過ぎないが、効率
の向上は約1.2％とかなり大きい。
のいずれも回収しない場合４６をベースとしてい
る。動翼の高温水の熱量のみを熱回収した場合４
７は、冷却水回収熱量も小さいため効率の向上
は、ごくわずかである。動翼および静翼の高温水
の熱量を低圧給水の加熱に利用した場合４８は、
効率の向上は約0.3％であり、熱回収できる冷却
水の熱量も燃料入熱の約2.4％が限度であり、こ
れ以上の熱回収はできない。動翼の高温水を復水
加熱に、動翼の高温水を高圧給水の加熱に利用し
た場合４９には、熱回収できる限度は燃料入熱の
約2.8％と、低圧給水の加熱に利用した場合４８
よりも少し大きくなつているに過ぎないが、効率
の向上は約1.2％とかなり大きい。
本発明の動翼の高温水を復水加熱に、静翼の高
温水を高圧給水と低圧給水の両方の加熱に利用し
た場合５０は、冷却入熱の約５％の冷却水熱量の
熱回収で、効率の向上は約1.6％と前記の場合４
８，４９のケースを上回つている。また冷却水の
回収熱量は燃料入熱の５％以上が熱回収できる。
温水を高圧給水と低圧給水の両方の加熱に利用し
た場合５０は、冷却入熱の約５％の冷却水熱量の
熱回収で、効率の向上は約1.6％と前記の場合４
８，４９のケースを上回つている。また冷却水の
回収熱量は燃料入熱の５％以上が熱回収できる。
実際に水冷却ガスタービンの冷却水回収熱量
は、燃料入熱の約５％であるため、低圧節炭器、
または高圧節炭器の１つだけに熱交換器を設置し
た場合には、冷却水の回収熱量は燃料入熱の約３
％が限度である。このため、冷却水の熱量を回収
するには、各々の節炭器の入口または中間に熱交
換器を設置する方が効果が大きい。本発明では、
冷却媒体はまず高圧側の節炭器入口で熱回収さ
れ、高圧であるがゆえに飽和温度が高くスチーミ
ングが発生しにくいという効果も生じている。
は、燃料入熱の約５％であるため、低圧節炭器、
または高圧節炭器の１つだけに熱交換器を設置し
た場合には、冷却水の回収熱量は燃料入熱の約３
％が限度である。このため、冷却水の熱量を回収
するには、各々の節炭器の入口または中間に熱交
換器を設置する方が効果が大きい。本発明では、
冷却媒体はまず高圧側の節炭器入口で熱回収さ
れ、高圧であるがゆえに飽和温度が高くスチーミ
ングが発生しにくいという効果も生じている。
第１図、第２図、第３図は夫々本発明の一実施
例図であり、第４図は本発明の効果を示す特性図
である。 ２…コンプレツサ、３…燃焼器、４…ガスター
ビン、７…ガスタービン排熱回収ボイラ、９…節
炭器、１０…ドラム、１４…蒸気タービン、１６
…復水器、１８…給水ポンプ、２０…ガスタービ
ン動翼冷却水、２１…ガスタービン動翼高温水、
２２…ガスタービン静翼冷却水、２３…ガスター
ビン静翼高温水、２４…熱交換器、２５…熱交換
器。
例図であり、第４図は本発明の効果を示す特性図
である。 ２…コンプレツサ、３…燃焼器、４…ガスター
ビン、７…ガスタービン排熱回収ボイラ、９…節
炭器、１０…ドラム、１４…蒸気タービン、１６
…復水器、１８…給水ポンプ、２０…ガスタービ
ン動翼冷却水、２１…ガスタービン動翼高温水、
２２…ガスタービン静翼冷却水、２３…ガスター
ビン静翼高温水、２４…熱交換器、２５…熱交換
器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ガスタービンと、ガスタービン排ガスを熱源
として蒸気を発生させる排熱回収ボイラと、排熱
回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気
タービンと、蒸気タービンから排出された蒸気を
復水化したのちに前記排熱回収ボイラに給水する
復水給水系統とから構成される複合発電プラント
に適用され、前記ガスタービンの静翼を冷却した
冷却媒体の熱量を前記排熱回収ボイラ側の水、蒸
気系統に熱回収するためのガスタービン冷却媒体
の熱回収システムにおいて、 前記排熱回収ボイラは、ガスタービン排ガスの
上流側から第１の蒸気発生器、該第１の蒸気発生
器に供給する給水を予熱する第１の節炭器、第１
の蒸気発生器の発生する蒸気の圧力よりも低い圧
力の蒸気を発生する第２の蒸気発生器、該第２の
蒸気発生器に供給する給水を予熱する第２の節炭
器を順次配置しており、前記ガスタービンの静翼
を冷却した冷却媒体は、第１の節炭器の給水入口
側に設けられた第１の熱交換器で熱回収された後
に、第２の節炭器の給水入口側に設けられた第２
の熱交換器で熱回収されることを特徴とするガス
タービン冷却媒体の熱回収システム。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57178357A JPS5968504A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | ガスタ−ビン冷却媒体の熱回収システム |
| DE8383110176T DE3377374D1 (en) | 1982-10-13 | 1983-10-12 | Heat recovery system |
| US06/541,246 US4891937A (en) | 1982-10-13 | 1983-10-12 | Heat recovery system |
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