JPH0621303B2 - 低酸素Ｔｉ合金の製造方法 - Google Patents
低酸素Ｔｉ合金の製造方法Info
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- JPH0621303B2 JPH0621303B2 JP60202812A JP20281285A JPH0621303B2 JP H0621303 B2 JPH0621303 B2 JP H0621303B2 JP 60202812 A JP60202812 A JP 60202812A JP 20281285 A JP20281285 A JP 20281285A JP H0621303 B2 JPH0621303 B2 JP H0621303B2
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は低酸素Ｔｉ合金の製造方法に係り、特にＴｉ合
金中の酸素含有率を低減することにより、優れた特性を
付与せしめ得るＴｉ合金の製造方法に関する。
金中の酸素含有率を低減することにより、優れた特性を
付与せしめ得るＴｉ合金の製造方法に関する。
［従来の技術］ Ｔｉは、特に合金元素を添加しないままでも、他の金属
材料に比べて大きな引強度を有し、鋼や強力アルミニウ
ム合金に匹敵する強度を有する上に、各種の化学薬品に
対して安定で、特に酸化性の酸に対しては優れた耐食性
を示す等、様々な特徴を備えた金属である。このため、
純Ｔｉ或いはこれに更に合金元素を添加して特性を改善
せしめたＴｉ系合金は、近年、航空、宇宙用金属材料、
化学工業材料等様々な分野でその利用法が研究されてい
る。
材料に比べて大きな引強度を有し、鋼や強力アルミニウ
ム合金に匹敵する強度を有する上に、各種の化学薬品に
対して安定で、特に酸化性の酸に対しては優れた耐食性
を示す等、様々な特徴を備えた金属である。このため、
純Ｔｉ或いはこれに更に合金元素を添加して特性を改善
せしめたＴｉ系合金は、近年、航空、宇宙用金属材料、
化学工業材料等様々な分野でその利用法が研究されてい
る。
このようなＴｉ合金は、Ｔｉが極めて高活性であること
から、通常の耐火物容器を用いた溶解では良好な合金は
得られない。従って、Ｔｉ合金の製造方法としては、従
来よりアーク溶解による方法、あるいは黒煙坩堝を用い
た高周波溶解等が実施されている。
から、通常の耐火物容器を用いた溶解では良好な合金は
得られない。従って、Ｔｉ合金の製造方法としては、従
来よりアーク溶解による方法、あるいは黒煙坩堝を用い
た高周波溶解等が実施されている。
［発明が解決しようとする問題点］ Ｔｉ合金の耐食性や耐疲労性等の特性が、合金の酸素
（以下、Ｏと略記する。）含有量によって著しく影響を
受けることは以前から知られていることである。しかる
に、前記従来の方法は、いずれの場合においても、Ｏ含
有量の少ないものが得られない。即ち、従来法では不純
物含有量が少ない高純度のＴｉ原料を用いて溶解して
も、得られる合金のＯ含有率は１０００〜２０００ｐｐ
ｍ程度であり、Ｏ含有量を１０００ｐｐｍ以下に保つこ
とは困難である。
（以下、Ｏと略記する。）含有量によって著しく影響を
受けることは以前から知られていることである。しかる
に、前記従来の方法は、いずれの場合においても、Ｏ含
有量の少ないものが得られない。即ち、従来法では不純
物含有量が少ない高純度のＴｉ原料を用いて溶解して
も、得られる合金のＯ含有率は１０００〜２０００ｐｐ
ｍ程度であり、Ｏ含有量を１０００ｐｐｍ以下に保つこ
とは困難である。
従って、従来より、Ｔｉ合金中のＯ混入量を低減するこ
とは、高特性のＴｉ合金を得るための重要な改良点とさ
れているが、現時点においては、原料の吟味や溶解炉の
選択などを除いて、本格的な努力はなされておらず、十
分満足し得る対策は提案されていない。
とは、高特性のＴｉ合金を得るための重要な改良点とさ
れているが、現時点においては、原料の吟味や溶解炉の
選択などを除いて、本格的な努力はなされておらず、十
分満足し得る対策は提案されていない。
［問題点を解決するための手段及び作用］ 本発明は上記従来の問題点を解決し、Ｏの含有量が極め
て少ないＴｉ合金及びその製造方法を提供するものであ
って、 アーク溶解、プラグマ溶解又は電子ビーム溶解等のスカ
ル溶解法、エレクトロスラグ溶解法又は黒煙坩堝による
誘導加熱溶解法により、真空又は不活性雰囲気下で、Ｔ
ｉ合金を溶解し、これにイットリウム及び／又はスカン
ジウムを、冷却固化後にイットリウム及び／又はスカン
ジウムが１０〜７０００ｐｐｍ残留するように添加する
ことを特徴とする低酸素Ｔｉ合金の製造方法、 を要旨とするものである。
て少ないＴｉ合金及びその製造方法を提供するものであ
って、 アーク溶解、プラグマ溶解又は電子ビーム溶解等のスカ
ル溶解法、エレクトロスラグ溶解法又は黒煙坩堝による
誘導加熱溶解法により、真空又は不活性雰囲気下で、Ｔ
ｉ合金を溶解し、これにイットリウム及び／又はスカン
ジウムを、冷却固化後にイットリウム及び／又はスカン
ジウムが１０〜７０００ｐｐｍ残留するように添加する
ことを特徴とする低酸素Ｔｉ合金の製造方法、 を要旨とするものである。
以下に本発明につき詳細に説明する。
なお、本明細書において「％」は「重量％」を表す。
本発明において、Ｔｉ合金は、Ｔｉ−Ｎｉ合金、Ｔｉ−
Ｆｅ合金等のＴｉ系合金の他、高Ｔｉ合金或いは合金元
素を殆ど含まない純Ｔｉをも包含する。本発明はとりわ
けＴｉ含有量３５％以上の合金に適用するに好適であ
る。このようなＴｉ合金としては、例えばＡｌ、Ｃｒ、
Ｆｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｓｉ及びＢｉの１種又は２種以上含むＴｉ合金が挙
げられる。
Ｆｅ合金等のＴｉ系合金の他、高Ｔｉ合金或いは合金元
素を殆ど含まない純Ｔｉをも包含する。本発明はとりわ
けＴｉ含有量３５％以上の合金に適用するに好適であ
る。このようなＴｉ合金としては、例えばＡｌ、Ｃｒ、
Ｆｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｓｉ及びＢｉの１種又は２種以上含むＴｉ合金が挙
げられる。
本発明の製造方法においては、アーク溶解、プラグマ溶
解、電子ビーム溶解等のスカル溶解法、エレクトロスラ
グ溶解法又は黒煙坩堝による誘導加熱溶解法により、Ｔ
ｉｉ合金を溶解し、Ｔｉ合金溶湯に、真空又は不活性雰
囲気（例えば、アルゴン、ヘリウムなど）下で、イット
リウム及び／又はスカンジウムを添加する。このときの
イットリウム及び／又はスカンジウムの添加量は、冷却
・凝固せしめたときの残留量が合量で１０〜７０００ｐ
ｐｍとなるような量である。この添加量は、例えば、繰
り返し実験しておいて、用いるイットリウム及び／又は
スカンジウムの歩留りを予め求めておき、これに基いて
決定しても良い。
解、電子ビーム溶解等のスカル溶解法、エレクトロスラ
グ溶解法又は黒煙坩堝による誘導加熱溶解法により、Ｔ
ｉｉ合金を溶解し、Ｔｉ合金溶湯に、真空又は不活性雰
囲気（例えば、アルゴン、ヘリウムなど）下で、イット
リウム及び／又はスカンジウムを添加する。このときの
イットリウム及び／又はスカンジウムの添加量は、冷却
・凝固せしめたときの残留量が合量で１０〜７０００ｐ
ｐｍとなるような量である。この添加量は、例えば、繰
り返し実験しておいて、用いるイットリウム及び／又は
スカンジウムの歩留りを予め求めておき、これに基いて
決定しても良い。
このような所望量のイットリウム及び／又はスカンジウ
ム添加により、合金中に存在したＯが酸化イットリウム
又は酸化スカンジウムとなり、脱酸処理されるため、得
られるＴｉ合金中のＯ含有量は５００ｐｐｍ以下に低減
され、その耐食、耐疲労性、靱性等の特性が大幅に向上
する。また、酸化物の介在物が少ないので、伸び、絞り
に優れ、熱間及び冷間の加工性或いは溶接性にも優れる
ものとなる。
ム添加により、合金中に存在したＯが酸化イットリウム
又は酸化スカンジウムとなり、脱酸処理されるため、得
られるＴｉ合金中のＯ含有量は５００ｐｐｍ以下に低減
され、その耐食、耐疲労性、靱性等の特性が大幅に向上
する。また、酸化物の介在物が少ないので、伸び、絞り
に優れ、熱間及び冷間の加工性或いは溶接性にも優れる
ものとなる。
合金中のイットリウム及び／又はスカンジウム残留物が
１０ｐｐｍより少ないと、十分なＯ含有量低減効果が発
揮されず、耐食、耐疲労性、靱性の高い合金が得られな
い。またイットリウム及び／又はスカンジウム残留量が
７０００ｐｐｍよりも多いと、イットリウム及び／又は
スカンジウムが合金の結晶粒界に偏析するなどして、合
金が脆くなるため、これらの特性が低下することとな
る。特に好ましいイットリウム及び／又はスカンジウム
の残留量は２０〜５０００ｐｐｍである。なお、イット
リウム及び／又はスカンジウムが１０〜２５０ｐｐｍ程
度添加する場合には、高価なこれら添加金属量を少なく
して相応の効果が得られるから好適であり、また８００
ｐｐｍ以上とりわけ１５００〜７０００ｐｐｍと多量に
添加する場合には、コスト高にはなるものの、高特性の
Ｔｉ又はＴｉ合金を確実に得ることができ、好適であ
る。
１０ｐｐｍより少ないと、十分なＯ含有量低減効果が発
揮されず、耐食、耐疲労性、靱性の高い合金が得られな
い。またイットリウム及び／又はスカンジウム残留量が
７０００ｐｐｍよりも多いと、イットリウム及び／又は
スカンジウムが合金の結晶粒界に偏析するなどして、合
金が脆くなるため、これらの特性が低下することとな
る。特に好ましいイットリウム及び／又はスカンジウム
の残留量は２０〜５０００ｐｐｍである。なお、イット
リウム及び／又はスカンジウムが１０〜２５０ｐｐｍ程
度添加する場合には、高価なこれら添加金属量を少なく
して相応の効果が得られるから好適であり、また８００
ｐｐｍ以上とりわけ１５００〜７０００ｐｐｍと多量に
添加する場合には、コスト高にはなるものの、高特性の
Ｔｉ又はＴｉ合金を確実に得ることができ、好適であ
る。
本発明で得られるＴｉ合金は、微量のイットリウム及び
／又はスカンジウムを含むこととなるが、このイットリ
ウム及び／又はスカンジウムは、Ｔｉ合金製品の表面に
薄いＹ２Ｏ３やＳｃ２Ｏ３系の被膜を形成する。この被
膜は緻密であり、Ｔｉ合金の耐食性を高める作用をな
す。
／又はスカンジウムを含むこととなるが、このイットリ
ウム及び／又はスカンジウムは、Ｔｉ合金製品の表面に
薄いＹ２Ｏ３やＳｃ２Ｏ３系の被膜を形成する。この被
膜は緻密であり、Ｔｉ合金の耐食性を高める作用をな
す。
本発明において、アーク溶解、プラグマ溶解又は電子ビ
ーム溶解等のスカル溶解法を採用する場合には、水冷銅
モールドを使用し、アークビーム、プラズマビーム又は
電子ビームによりＴｉ合金溶解材をモールド内に溶解さ
せてＴｉ合金溶湯を形成し、鋳塊をゆっくりと引下げな
がら凝固させる方式とするのが好ましい。
ーム溶解等のスカル溶解法を採用する場合には、水冷銅
モールドを使用し、アークビーム、プラズマビーム又は
電子ビームによりＴｉ合金溶解材をモールド内に溶解さ
せてＴｉ合金溶湯を形成し、鋳塊をゆっくりと引下げな
がら凝固させる方式とするのが好ましい。
また黒煙坩堝による場合には、高周波誘導加熱法を採用
するのが有利である。
するのが有利である。
イットリウム及び／又はスカンジウムの添加方法は、特
に限定はなく、従来より接種等に用いられている各種の
方法が用いられる。
に限定はなく、従来より接種等に用いられている各種の
方法が用いられる。
なお、イットリウム及び／又はスカンジウムを添加した
後は、十分に撹拌を行うようにするのが好ましい。
後は、十分に撹拌を行うようにするのが好ましい。
また、本発明方法においては、イットリウム及び／又は
スカンジウムのＴｉ合金溶湯への添加に先立って、Ｔｉ
合金溶湯中にアルゴンガスを吹込み、介在物を除去する
ようにするのも有用である。
スカンジウムのＴｉ合金溶湯への添加に先立って、Ｔｉ
合金溶湯中にアルゴンガスを吹込み、介在物を除去する
ようにするのも有用である。
本発明において、Ｔｉ合金の原料としては、高純度のも
のを用いるのが好ましいが、本発明においては、後工程
で添加するイットリウム及び／又はスカンジウムの脱酸
作用によりＯ含有量を低減できることから、Ｏ含有量の
比較的高い原料をも用いることができる。
のを用いるのが好ましいが、本発明においては、後工程
で添加するイットリウム及び／又はスカンジウムの脱酸
作用によりＯ含有量を低減できることから、Ｏ含有量の
比較的高い原料をも用いることができる。
なお、黒煙坩堝を用いた場合には合金中への炭素（以
下、Ｃと略記する。）混入の問題が生起することがあ
る。Ｃは得られる合金の純度を高める上で、できるだけ
少なく保つことが好ましいが、例えばある種のＮｉＴｉ
合金の如く、合金の使用目的等によっては微量のＣ混入
は殆ど問題ない場合がある。本発明のうち黒煙坩堝を用
いる方法はこのような合金種に対して効果的である。
下、Ｃと略記する。）混入の問題が生起することがあ
る。Ｃは得られる合金の純度を高める上で、できるだけ
少なく保つことが好ましいが、例えばある種のＮｉＴｉ
合金の如く、合金の使用目的等によっては微量のＣ混入
は殆ど問題ない場合がある。本発明のうち黒煙坩堝を用
いる方法はこのような合金種に対して効果的である。
［実施例］ 以下に本発明を実施例により更に具体的に説明するが、
本発明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定さ
れるものではない。
本発明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定さ
れるものではない。
実施例１ 電解ニッケル（純度９９．９５％）及びスポンジチタン
（酸素含有量０．０７％及び０．０４２％の２種類）を
用い、１溶解あたり合量で０．８Ｋｇとなるように配合
し、Ｎｉ５５％、Ｔｉ４５％のＴｉ−Ｎｉ合金の製造を
行った。
（酸素含有量０．０７％及び０．０４２％の２種類）を
用い、１溶解あたり合量で０．８Ｋｇとなるように配合
し、Ｎｉ５５％、Ｔｉ４５％のＴｉ−Ｎｉ合金の製造を
行った。
チタン原料及びニッケル原料を黒煙坩堝に入れ、これを
出力１０ＫＷ、周波数７０ＫＨｚの内熱式誘導炉に入
れ、１０-2Ｐａの減圧下で溶解し、次いでＹ又はＳｃ
を、冷却固化した合金中の含有量が０〜８０００ｐｐｍ
の間の所定の値となるような量で種々変更して添加し、
脱酸処理を行った。引き続き、高純度アルゴンガスを５
×１０３Ｐａまで導入した後、鋳型に鋳込み、１０ｍｍ
×１０ｍｍ×１６０ｍｍの角棒試料を鋳造した。
出力１０ＫＷ、周波数７０ＫＨｚの内熱式誘導炉に入
れ、１０-2Ｐａの減圧下で溶解し、次いでＹ又はＳｃ
を、冷却固化した合金中の含有量が０〜８０００ｐｐｍ
の間の所定の値となるような量で種々変更して添加し、
脱酸処理を行った。引き続き、高純度アルゴンガスを５
×１０３Ｐａまで導入した後、鋳型に鋳込み、１０ｍｍ
×１０ｍｍ×１６０ｍｍの角棒試料を鋳造した。
得られた試料からＯ分析用試料を切出し、不活性ガス搬
送溶解−熱伝導度法でＯの定量を行った。この結果得ら
れた合金中のＹ、Ｓｃの含有量とＯ含有量との関係を第
１図に示す。
送溶解−熱伝導度法でＯの定量を行った。この結果得ら
れた合金中のＹ、Ｓｃの含有量とＯ含有量との関係を第
１図に示す。
比較例１ Ｙ又はＳｃの代りに、ミッシュメタルを４０００ｐｐｍ
となるように添加したこと以外は、実施例１と同様に行
なって、得られた試料のＯ含有量を測定した。
となるように添加したこと以外は、実施例１と同様に行
なって、得られた試料のＯ含有量を測定した。
その結果、Ｏ含有量は３９０ｐｐｍと、実施例１の結果
に比べて多く、Ｙ，Ｓｃ、特にＹはミッシュメタルに比
べて脱酸素効果に優れることが確認された。
に比べて多く、Ｙ，Ｓｃ、特にＹはミッシュメタルに比
べて脱酸素効果に優れることが確認された。
実施例２ Ａｌ，６％、Ｖ，４％、Ｔｉ，９０％のＴｉ−Ａｌ−Ｖ
合金の溶解材を用い、アルゴンガス雰囲気にて水冷銅モ
ールド内にアーク溶解法により、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合
金のインゴットを鋳造した。
合金の溶解材を用い、アルゴンガス雰囲気にて水冷銅モ
ールド内にアーク溶解法により、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合
金のインゴットを鋳造した。
なお、アーク溶解条件は下記の通りである。
溶解度：５Ｋｇ 雰囲気：アルゴン０．１ａｔｍ Ｙ又はＳｃの添加量：０．１〜１．０％ 得られたインゴットから実施例１と同様にＯ分析用試料
を切出し、Ｏの定量を行った。この結果得られた合金中
のＹ、Ｓｃの含有量とＯ含有量との関係を第２図に示
す。
を切出し、Ｏの定量を行った。この結果得られた合金中
のＹ、Ｓｃの含有量とＯ含有量との関係を第２図に示
す。
試験例１ 実施例１及び実施例２でＹ添加により得られた試料を用
い、下記方法に従って、その疲労寿命特性を調べた。
い、下記方法に従って、その疲労寿命特性を調べた。
（実施例１）の場合：定歪条件（Σ＝０．０２％）下で
の低サイクル疲労試験 （実施例２）の場合：平滑丸棒による繰返し曲げ定荷重
（７０ｋｇ／ｃｍ2）の疲労試験Ｙ含有量と疲労寿命と
の関係を第３図及び第４図にに示す。
の低サイクル疲労試験 （実施例２）の場合：平滑丸棒による繰返し曲げ定荷重
（７０ｋｇ／ｃｍ2）の疲労試験Ｙ含有量と疲労寿命と
の関係を第３図及び第４図にに示す。
第３図及び第４図よりＴｉ−Ｎｉ合金及びＴｉ−６Ａｌ
−４Ｖ合金中のＹ含有量が１０ｐｐｍ以上であると疲労
寿命が大幅に向上することが認められる。これは第１図
及び第２図から明らかなように、合金中のＹ残留量が１
０ｐｐｍ以上であると、Ｏ含有量が５００ｐｐｍ以下
と、極めて少なくなるためと推察される。また、Ｙ残留
量が７０００ｐｐｍを超えると疲労寿命が低下するが、
これは、Ｙ分が合金の粒界に偏析するなどして脆くなれ
ためと推察される。
−４Ｖ合金中のＹ含有量が１０ｐｐｍ以上であると疲労
寿命が大幅に向上することが認められる。これは第１図
及び第２図から明らかなように、合金中のＹ残留量が１
０ｐｐｍ以上であると、Ｏ含有量が５００ｐｐｍ以下
と、極めて少なくなるためと推察される。また、Ｙ残留
量が７０００ｐｐｍを超えると疲労寿命が低下するが、
これは、Ｙ分が合金の粒界に偏析するなどして脆くなれ
ためと推察される。
［効果］ 以上詳述した通り、本発明の低酸素Ｔｉ合金の製造方法
は、スカル溶解法又は黒煙坩堝による誘導加熱溶解法に
よりＴｉ合金を溶解し、これにイットリウム及び／又は
スカンジウムが合量で１０〜７０００ｐｐｍ含むもので
あり、イットリウム及び／又はスカンジウムのＯ吸収効
果により、得られる合金中のＯ含有量が５００ｐｐｍ以
下と著しく低減されるため、低酸素Ｔｉ合金を容易に得
ることが可能となる。
は、スカル溶解法又は黒煙坩堝による誘導加熱溶解法に
よりＴｉ合金を溶解し、これにイットリウム及び／又は
スカンジウムが合量で１０〜７０００ｐｐｍ含むもので
あり、イットリウム及び／又はスカンジウムのＯ吸収効
果により、得られる合金中のＯ含有量が５００ｐｐｍ以
下と著しく低減されるため、低酸素Ｔｉ合金を容易に得
ることが可能となる。
本発明によれば、 低酸素含有量のＴｉ合金を容易に得ることができ
る。
る。
従って、得られる合金は極めて耐食性、耐疲労性、
靱性、加工性等の特性に優れる。
靱性、加工性等の特性に優れる。
原料は高酸素含有量のものでも良く、安価な原料で
製造し得る。
製造し得る。
このためより合金の製造コストを低廉化することが
できる。
できる。
等の様々な効果が奏され、工業的に極めて有利である。
第１図及び第２図は、各々、実施例１及び実施例２で得
られた合金中のＹ、Ｓｃ残留量とＯ含有量との関係を示
すグラフである。第３図及び第４図は、各々、実施例１
及び実施例２で得られた合金中のＹ残留量と疲労寿命特
性との関係を示すグラフである。
られた合金中のＹ、Ｓｃ残留量とＯ含有量との関係を示
すグラフである。第３図及び第４図は、各々、実施例１
及び実施例２で得られた合金中のＹ残留量と疲労寿命特
性との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】アーク溶解、プラズマ溶解又は電子ビーム
溶解等のスカル溶解法、エレクトロスラグ溶解法又は黒
鉛坩堝による誘導加熱溶解法により、真空又は不活性雰
囲気下でＴｉ合金を溶解し、これにイットリウム及び／
又はスカンジウムを、冷却固化後にイットリウム及び／
又はスカンジウムが１０〜７０００ｐｐｍ残留するよう
に添加することを特徴とする低酸素Ｔｉ合金の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60202812A JPH0621303B2 (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 低酸素Ｔｉ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60202812A JPH0621303B2 (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 低酸素Ｔｉ合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263626A JPS6263626A (ja) | 1987-03-20 |
| JPH0621303B2 true JPH0621303B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=16463608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60202812A Expired - Lifetime JPH0621303B2 (ja) | 1985-09-13 | 1985-09-13 | 低酸素Ｔｉ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0621303B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100986720B1 (ko) * | 2002-07-22 | 2010-10-08 | 티타녹스 디벨로프먼트 리미티드 | 분리 방법 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2651945B2 (ja) * | 1990-02-20 | 1997-09-10 | 株式会社ジャパンエナジー | チタンの脱酸方法 |
| WO1998045496A1 (fr) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Japan Energy Corporation | Procede de production de materiau en toles de metal actif presentant un point de fusion eleve |
| WO2003046258A2 (en) | 2001-11-22 | 2003-06-05 | Qit - Fer Et Titane Inc. | A method for electrowinning of titanium metal or alloy from titanium oxide containing compound in the liquid state |
| EP2427583B1 (en) * | 2009-05-07 | 2015-03-25 | Michael K. Popper | ESR MELTING OF NiTi ALLOYS |
| US11846006B2 (en) | 2019-10-03 | 2023-12-19 | Tokyo Metropolitan Public University Corporation | Heat-resistant alloy, heat-resistant alloy powder, heat-resistant alloy structural component, and manufacturing method of the same |
| CN113828795B (zh) * | 2021-09-13 | 2023-06-16 | 暨南大学 | 一种3d打印耐磨耐蚀钛合金及其制备方法与应用 |
| CN117431424B (zh) * | 2023-09-12 | 2026-01-23 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种低成本高品质tc21钛合金铸锭的制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4079523A (en) * | 1976-11-08 | 1978-03-21 | The International Nickel Company, Inc. | Iron-titanium-mischmetal alloys for hydrogen storage |
-
1985
- 1985-09-13 JP JP60202812A patent/JPH0621303B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100986720B1 (ko) * | 2002-07-22 | 2010-10-08 | 티타녹스 디벨로프먼트 리미티드 | 분리 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6263626A (ja) | 1987-03-20 |
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