JPH06220544A - 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH06220544A JPH06220544A JP1161193A JP1161193A JPH06220544A JP H06220544 A JPH06220544 A JP H06220544A JP 1161193 A JP1161193 A JP 1161193A JP 1161193 A JP1161193 A JP 1161193A JP H06220544 A JPH06220544 A JP H06220544A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄鋳片から表面品
質の優れた薄板を製造することを目的とする。 【構成】 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０mm以
下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼鈍し
て薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造
方法において、成分のＭｄ３０を３０〜５０℃とすると
ともに、鋳片を冷間圧延する際に、全圧下率の８０％以
上を１００〜２００℃の温度域で圧延し、その後、必要
により上記圧延板に０．３〜１．０kg／mm2 の張力をか
け、１０００〜１１５０℃の温度域で焼鈍する。
質の優れた薄板を製造することを目的とする。 【構成】 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０mm以
下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼鈍し
て薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造
方法において、成分のＭｄ３０を３０〜５０℃とすると
ともに、鋳片を冷間圧延する際に、全圧下率の８０％以
上を１００〜２００℃の温度域で圧延し、その後、必要
により上記圧延板に０．３〜１．０kg／mm2 の張力をか
け、１０００〜１１５０℃の温度域で焼鈍する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ
鋼に代表されるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼を板厚１０mm
以下の薄肉鋳片に鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延して薄
板製品とするプロセスにおいて、表面品質の優れたＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関する。近
年、溶鋼から鋳造によって直接的に厚さ１０mm以下の薄
帯を得る技術が開発され工業的生産がなされるに至って
いる。新しいこの技術によれば、スラブを熱間圧延して
薄帯とする工程を省略でき、省エネルギー、製造コスト
削減の点で大きな効果をもたらす。以後、本発明におい
ては溶鋼から鋳造によって直接的に厚さ１０mm以下の薄
鋳片を鋳造し、該鋳片を冷延焼鈍して薄板製品を製造す
るプロセスをＳＴＣ（Strip Casting)プロセスと称す
る。又、スラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、該熱延鋼
帯を冷延焼鈍して薄板製品を得るプロセスを現行熱延プ
ロセスと称する。
鋼に代表されるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼を板厚１０mm
以下の薄肉鋳片に鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延して薄
板製品とするプロセスにおいて、表面品質の優れたＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関する。近
年、溶鋼から鋳造によって直接的に厚さ１０mm以下の薄
帯を得る技術が開発され工業的生産がなされるに至って
いる。新しいこの技術によれば、スラブを熱間圧延して
薄帯とする工程を省略でき、省エネルギー、製造コスト
削減の点で大きな効果をもたらす。以後、本発明におい
ては溶鋼から鋳造によって直接的に厚さ１０mm以下の薄
鋳片を鋳造し、該鋳片を冷延焼鈍して薄板製品を製造す
るプロセスをＳＴＣ（Strip Casting)プロセスと称す
る。又、スラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、該熱延鋼
帯を冷延焼鈍して薄板製品を得るプロセスを現行熱延プ
ロセスと称する。
【０００２】
【従来の技術】従来、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ鋼に代表さ
れるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板製品をＳＴＣプロセ
スで製造すると、製品表面に肌荒れ（オレンジピール或
はローピングと呼ばれる）が生じて、問題になってい
た。
れるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板製品をＳＴＣプロセ
スで製造すると、製品表面に肌荒れ（オレンジピール或
はローピングと呼ばれる）が生じて、問題になってい
た。
【０００３】例えば、「日新製鋼技法」第６２号（１９
９０）、ｐ６２〜７８において、現行の熱延焼鈍板に比
べて薄鋳片のγ粒が粗大であり、結晶粒ごとの変形能の
違いが冷延板表面に現れたものがローピングであり、そ
の防止対策としては適切な温度、圧延率で圧延を行い、
その後、焼鈍することで鋳片のγ粒径を４０μｍ以下に
し、その後に冷間圧延する方法が述べられている。
９０）、ｐ６２〜７８において、現行の熱延焼鈍板に比
べて薄鋳片のγ粒が粗大であり、結晶粒ごとの変形能の
違いが冷延板表面に現れたものがローピングであり、そ
の防止対策としては適切な温度、圧延率で圧延を行い、
その後、焼鈍することで鋳片のγ粒径を４０μｍ以下に
し、その後に冷間圧延する方法が述べられている。
【０００４】しかし、圧延を２回に分けて行う事は生産
コストを増加させる問題があり、また、熱間で圧延を行
うためには専用の熱延設備を造る必要が生じる等の問題
があり、ローピングの改善策として好ましいものではな
かった。
コストを増加させる問題があり、また、熱間で圧延を行
うためには専用の熱延設備を造る必要が生じる等の問題
があり、ローピングの改善策として好ましいものではな
かった。
【０００５】本発明者らは、ＳＴＣプロセスによる表面
品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
として、冷間圧延時における結晶粒ごとの変形能の違い
を小さくすることで、ローピングは改善されると考え、
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の成分をＭｄ３０が３０〜５
０℃になるように調製し、冷延時におけるマルテンサイ
ト変態が鋳片のほとんどの結晶粒において起こるように
し、各結晶粒の変形能の均一化を計る技術を既に出願し
ている。この発明では、鋳片の結晶粒径が粗大でもロー
ピングを低減できることを特徴としていた。
品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
として、冷間圧延時における結晶粒ごとの変形能の違い
を小さくすることで、ローピングは改善されると考え、
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の成分をＭｄ３０が３０〜５
０℃になるように調製し、冷延時におけるマルテンサイ
ト変態が鋳片のほとんどの結晶粒において起こるように
し、各結晶粒の変形能の均一化を計る技術を既に出願し
ている。この発明では、鋳片の結晶粒径が粗大でもロー
ピングを低減できることを特徴としていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは上記発明
に従ってＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板を実機生産設備
において製造したが、生産ラインごとにローピングがば
らつき、安定してローピングの無い薄板製品を製造する
ことが困難であった。そこで、安定してローピングの無
い薄板製品を製造する技術が必要となった。本発明はか
ゝる製造技術の課題を解決することを目的とする。
に従ってＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板を実機生産設備
において製造したが、生産ラインごとにローピングがば
らつき、安定してローピングの無い薄板製品を製造する
ことが困難であった。そこで、安定してローピングの無
い薄板製品を製造する技術が必要となった。本発明はか
ゝる製造技術の課題を解決することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため次のような構成とした。その要旨は、Ｃｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０mm以下の薄肉鋳片を鋳
造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼鈍して薄板製品とする
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法において、前
記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼成分のＭｄ３０
（Ｍｄ３０＝４１３−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−
８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−９．１（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ） （成分は重量％））を３０〜５０℃とする
とともに、該薄肉鋳片を冷間圧延する際に全圧下率の８
０％以上を１００〜２００℃の温度域で圧延し、該冷延
板に必要により０．３kg／mm2 以上の張力をかけ、該冷
延板を１０００〜１２００℃の温度域で焼鈍することを
特徴とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法、
及び
するため次のような構成とした。その要旨は、Ｃｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０mm以下の薄肉鋳片を鋳
造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼鈍して薄板製品とする
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法において、前
記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼成分のＭｄ３０
（Ｍｄ３０＝４１３−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−
８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−９．１（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ） （成分は重量％））を３０〜５０℃とする
とともに、該薄肉鋳片を冷間圧延する際に全圧下率の８
０％以上を１００〜２００℃の温度域で圧延し、該冷延
板に必要により０．３kg／mm2 以上の張力をかけ、該冷
延板を１０００〜１２００℃の温度域で焼鈍することを
特徴とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法、
及び
【０００８】Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０
mm以下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼
鈍して薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の
製造方法において、前記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分の前記Ｍｄ３０を３０〜５０℃とするととも
に、該薄肉鋳片を冷間圧延した後に、該冷延板に０．３
kg／mm2 以上の張力をかけつゝ１０００〜１１５０℃の
温度域で焼鈍することを特徴とするＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼薄板の製造方法にある。
mm以下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼
鈍して薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の
製造方法において、前記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分の前記Ｍｄ３０を３０〜５０℃とするととも
に、該薄肉鋳片を冷間圧延した後に、該冷延板に０．３
kg／mm2 以上の張力をかけつゝ１０００〜１１５０℃の
温度域で焼鈍することを特徴とするＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼薄板の製造方法にある。
【０００９】
【作用】成分のＭｄ３０を３０〜５０℃としたＣｒ−Ｎ
ｉ系ステンレス鋼薄鋳片は冷間圧延時にはローピングが
生じないが、冷延板を焼鈍した際に肌荒れが発生するこ
とがある。この現象は、冷間圧延によって生じた加工誘
起マルテンサイト組織が焼鈍過程でオーステナイトに逆
変態することによって体積変化が生じ、表面に凹凸が生
じた結果と考えられる。従来の熱延プロセスでは、結晶
粒が小さいため、逆変態による体積変化も細かい単位で
発生し目立たなかった。また、ＳＴＣプロセスにおいて
もＭｄ３０が小さい場合は結晶粒は大きいが、逆変態す
る量が少ないために目立たなかったと考えられる。
ｉ系ステンレス鋼薄鋳片は冷間圧延時にはローピングが
生じないが、冷延板を焼鈍した際に肌荒れが発生するこ
とがある。この現象は、冷間圧延によって生じた加工誘
起マルテンサイト組織が焼鈍過程でオーステナイトに逆
変態することによって体積変化が生じ、表面に凹凸が生
じた結果と考えられる。従来の熱延プロセスでは、結晶
粒が小さいため、逆変態による体積変化も細かい単位で
発生し目立たなかった。また、ＳＴＣプロセスにおいて
もＭｄ３０が小さい場合は結晶粒は大きいが、逆変態す
る量が少ないために目立たなかったと考えられる。
【００１０】この様な逆変態による肌荒れは、焼鈍過程
における昇温中に発生するものであり、逆変態のドライ
ビングフォースの大小によって、逆変態の起こる温度域
が異なるために発生すると考えられる。そこで、本発明
者らは鋳片の冷間圧延条件と焼鈍条件が冷延焼鈍板のロ
ーピングに及ぼす影響について調査を行って来た。その
結果、冷間圧延温度と冷延板焼鈍時の張力が、冷延焼鈍
板のローピングに大きく影響することを見い出し、本発
明を完成させた。以下に、本発明において成分及び冷延
条件、焼鈍条件を限定した理由について述べる。
における昇温中に発生するものであり、逆変態のドライ
ビングフォースの大小によって、逆変態の起こる温度域
が異なるために発生すると考えられる。そこで、本発明
者らは鋳片の冷間圧延条件と焼鈍条件が冷延焼鈍板のロ
ーピングに及ぼす影響について調査を行って来た。その
結果、冷間圧延温度と冷延板焼鈍時の張力が、冷延焼鈍
板のローピングに大きく影響することを見い出し、本発
明を完成させた。以下に、本発明において成分及び冷延
条件、焼鈍条件を限定した理由について述べる。
【００１１】Ｍｄ３０：３０〜５０℃について；Ｃｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼薄鋳片の冷延後のローピングはＭｄ
３０に大きく影響される。即ち、本発明者らの実験で、
Ｍｄ３０を変化させた種々のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼
をツインドラム鋳造機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造しデス
ケール後、１２０℃で５０％の冷間圧延を行い、冷延板
表面のローピングを調査した結果を図１に示す。Ｍｄ３
０が３０℃以上になるとローピングは冷延板ではほとん
ど目立たなくなった。従って、成分はＭｄ３０を３０℃
以上にすることが望ましい。しかし、Ｍｄ３０が５０℃
以上になると今度は製品の時効割れ感受性が高くなるの
でＭｄ３０は５０℃以下にしなければならない。なお、
Ｍｄ３０は Ｍｄ３０＝４１３−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−
８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−９．１（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ） （成分は重量％） で定義される。
Ｎｉ系ステンレス鋼薄鋳片の冷延後のローピングはＭｄ
３０に大きく影響される。即ち、本発明者らの実験で、
Ｍｄ３０を変化させた種々のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼
をツインドラム鋳造機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造しデス
ケール後、１２０℃で５０％の冷間圧延を行い、冷延板
表面のローピングを調査した結果を図１に示す。Ｍｄ３
０が３０℃以上になるとローピングは冷延板ではほとん
ど目立たなくなった。従って、成分はＭｄ３０を３０℃
以上にすることが望ましい。しかし、Ｍｄ３０が５０℃
以上になると今度は製品の時効割れ感受性が高くなるの
でＭｄ３０は５０℃以下にしなければならない。なお、
Ｍｄ３０は Ｍｄ３０＝４１３−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−
８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−９．１（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ） （成分は重量％） で定義される。
【００１２】冷延条件：全圧下率の８０％以上を１００
〜２００℃の温度域で圧延する事について；Ｍｄ３０を
３０℃〜５０℃にして鋳造した薄鋳片の冷延焼鈍後のロ
ーピングは冷間圧延温度に大きく影響される。本発明者
等の実験で、Ｍｄ３０を３５℃にしたＳＵＳ３０４組成
のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼をツインドラム鋳造機で板
厚３mmの薄鋳片に鋳造し、デスケール後、種々の温度で
冷間圧延し、Ｈ2 ＋Ｎ2 雰囲気中で１１００℃に昇温し
て２０秒間の冷延板焼鈍を行い、冷延焼鈍板のローピン
グを測定した結果を図２に示した。冷延焼鈍板のローピ
ングは冷延温度が１００〜２００℃の範囲で、最も小さ
くなることが判った。
〜２００℃の温度域で圧延する事について；Ｍｄ３０を
３０℃〜５０℃にして鋳造した薄鋳片の冷延焼鈍後のロ
ーピングは冷間圧延温度に大きく影響される。本発明者
等の実験で、Ｍｄ３０を３５℃にしたＳＵＳ３０４組成
のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼をツインドラム鋳造機で板
厚３mmの薄鋳片に鋳造し、デスケール後、種々の温度で
冷間圧延し、Ｈ2 ＋Ｎ2 雰囲気中で１１００℃に昇温し
て２０秒間の冷延板焼鈍を行い、冷延焼鈍板のローピン
グを測定した結果を図２に示した。冷延焼鈍板のローピ
ングは冷延温度が１００〜２００℃の範囲で、最も小さ
くなることが判った。
【００１３】冷延温度によって冷延焼鈍後のローピング
が大きく変化する原因としては、冷延温度の上昇によっ
て加工誘起マルテンサイトの発生量が減少するため、逆
変態量が少なくなって、焼鈍時の肌荒れ発生量が小さく
なったと考えられた。しかし、冷延温度を２００℃以上
にすると、冷延時に発生するマルテンサイト量が無くな
るため、冷延時におけるγ粒相互の変形能の差が大きく
なって冷延時にローピングが発生したと考えられた。冷
延温度を全圧下率に渡って制御することは技術的に困難
であるが、全圧下率の８０％以上において圧延温度を制
御しないと上記のローピング軽減効果は得られない。
が大きく変化する原因としては、冷延温度の上昇によっ
て加工誘起マルテンサイトの発生量が減少するため、逆
変態量が少なくなって、焼鈍時の肌荒れ発生量が小さく
なったと考えられた。しかし、冷延温度を２００℃以上
にすると、冷延時に発生するマルテンサイト量が無くな
るため、冷延時におけるγ粒相互の変形能の差が大きく
なって冷延時にローピングが発生したと考えられた。冷
延温度を全圧下率に渡って制御することは技術的に困難
であるが、全圧下率の８０％以上において圧延温度を制
御しないと上記のローピング軽減効果は得られない。
【００１４】焼鈍時の張力：０．３kg／mm2 以上につい
て；焼鈍時の張力を０．３kg／mm2 以上に限定した理由
は、焼鈍時に発生する肌荒れ（ローピング）は、焼鈍時
の鋼板にかかる張力を大きくすることで軽減すること
が、本発明者らの実験で明らかになったからである。
て；焼鈍時の張力を０．３kg／mm2 以上に限定した理由
は、焼鈍時に発生する肌荒れ（ローピング）は、焼鈍時
の鋼板にかかる張力を大きくすることで軽減すること
が、本発明者らの実験で明らかになったからである。
【００１５】即ち、Ｍｄ３０を３５℃に調製したＳＵＳ
３０４組成のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼をツインドラム
鋳造機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造し、デスケール後、常
温で５０％の冷延率で冷間圧延を行い、次いで、Ｈ2 ＋
Ｎ2 雰囲気中で１１００℃に昇温して２０秒間の冷延板
焼鈍を行う際、焼鈍時の張力を０〜１．０kg／mm2 の範
囲で試験したところ、冷延焼鈍板のローピング高さと張
力の関係を図３に示したように、ローピングは張力が
０．３kg／mm2 を越えると軽減することが明らかになっ
た。そこで、冷延板焼鈍時における張力を０．３kg／mm
2 以上にすることにしたのである。しかし、張力を１．
０kg／mm2 超にすると、焼鈍時に鋼板が変形し、操業が
難しくなるため、張力は１．０kg／mm2 を上限とした。
但し、この時の焼鈍温度は現行の熱延プロセスで冷延板
に行ってきた焼鈍温度である。即ち、１０００℃未満で
は回復、再結晶が十分に進まないため１０００℃以上と
しており、焼鈍温度を１２００℃を越えると焼鈍後の結
晶粒径が粗大になり、製品を加工した際に肌荒れが生じ
るために１２００℃以下とした。
３０４組成のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼をツインドラム
鋳造機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造し、デスケール後、常
温で５０％の冷延率で冷間圧延を行い、次いで、Ｈ2 ＋
Ｎ2 雰囲気中で１１００℃に昇温して２０秒間の冷延板
焼鈍を行う際、焼鈍時の張力を０〜１．０kg／mm2 の範
囲で試験したところ、冷延焼鈍板のローピング高さと張
力の関係を図３に示したように、ローピングは張力が
０．３kg／mm2 を越えると軽減することが明らかになっ
た。そこで、冷延板焼鈍時における張力を０．３kg／mm
2 以上にすることにしたのである。しかし、張力を１．
０kg／mm2 超にすると、焼鈍時に鋼板が変形し、操業が
難しくなるため、張力は１．０kg／mm2 を上限とした。
但し、この時の焼鈍温度は現行の熱延プロセスで冷延板
に行ってきた焼鈍温度である。即ち、１０００℃未満で
は回復、再結晶が十分に進まないため１０００℃以上と
しており、焼鈍温度を１２００℃を越えると焼鈍後の結
晶粒径が粗大になり、製品を加工した際に肌荒れが生じ
るために１２００℃以下とした。
【００１６】
【実施例】表１の本発明法に示す１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ
を主成分とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼を溶製し、双
ドラム方式の薄板連鋳機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造し
た。鋳片は表２の本発明法に示す様な条件で溶体化熱処
理後、又は熱処理せずにデスケーリングし種々の圧下条
件で冷延し、１１００℃で焼鈍した。焼鈍時に鋼板にか
かる張力は０．３〜１．０kg／mm2 に制御した。冷延焼
鈍板のローピングは２次元粗さ計で測定した。
を主成分とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼を溶製し、双
ドラム方式の薄板連鋳機で板厚３mmの薄鋳片に鋳造し
た。鋳片は表２の本発明法に示す様な条件で溶体化熱処
理後、又は熱処理せずにデスケーリングし種々の圧下条
件で冷延し、１１００℃で焼鈍した。焼鈍時に鋼板にか
かる張力は０．３〜１．０kg／mm2 に制御した。冷延焼
鈍板のローピングは２次元粗さ計で測定した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】比較例として、表１比較法に示す組成のＣ
ｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から薄鋳片を鋳造し、表２の比
較法に示す条件で冷延焼鈍板とした。本発明法で製造し
た冷延焼鈍板はローピングが小さく、特に冷延温度が１
００〜２００℃で、かつ焼鈍時の張力が０．３〜１．０
kg／mm2 の範囲の場合に、最も良好な表面品質が得られ
た。比較法で製造した冷延焼鈍板はローピングが大き
く、表面品質が不合格レベルであった。
ｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から薄鋳片を鋳造し、表２の比
較法に示す条件で冷延焼鈍板とした。本発明法で製造し
た冷延焼鈍板はローピングが小さく、特に冷延温度が１
００〜２００℃で、かつ焼鈍時の張力が０．３〜１．０
kg／mm2 の範囲の場合に、最も良好な表面品質が得られ
た。比較法で製造した冷延焼鈍板はローピングが大き
く、表面品質が不合格レベルであった。
【００２０】
【発明の効果】上記したように本発明によれば、ＳＴＣ
プロセスによって、良好な表面品質を有するＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼薄板を製造することができるので、経済
性の点でその技術的効果は極めて大きい。
プロセスによって、良好な表面品質を有するＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼薄板を製造することができるので、経済
性の点でその技術的効果は極めて大きい。
【図１】冷延板のローピング高さに及ぼすＭｄ３０の影
響を示す図である。
響を示す図である。
【図２】冷延焼鈍板のローピングに及ぼす冷延温度の影
響を示す図である。
響を示す図である。
【図３】冷延焼鈍板のローピングに及ぼす冷延板焼鈍時
の張力の影響を示す図である。
の張力の影響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 周一 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０
mm以下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼
鈍して薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の
製造方法において、前記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分のＭｄ３０を３０〜５０℃とするとともに、
該薄肉鋳片を冷間圧延する際に、全圧下率の８０％以上
を１００〜２００℃の温度域で圧延し、その後、該冷延
板を１０００〜１１５０℃の温度域で焼鈍することを特
徴とする表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄
板の製造方法。但し、Ｍｄ３０＝４１３−４６２（Ｃ＋
Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．
５Ｍｏ−９．１（Ｎｉ＋Ｃｕ） （成分は重量％） - 【請求項２】 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼から板厚１０
mm以下の薄肉鋳片を鋳造し、該薄肉鋳片を冷間圧延、焼
鈍して薄板製品とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の
製造方法において、前記薄肉鋳片のＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分のＭｄ３０を３０〜５０℃とするとともに、
該薄肉鋳片を冷間圧延した後に、該冷延板に０．３〜
１．０kg／mm2 の張力をかけつゝ１０００〜１１５０℃
の温度域で焼鈍することを特徴とする表面品質の優れた
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法。但し、Ｍｄ
３０＝４１３−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１
Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−９．１（Ｎｉ＋Ｃ
ｕ） （成分は重量％） - 【請求項３】 前記冷延板に０．３〜１．０kg／mm2 の
張力をかけつゝ焼鈍することを特徴とする請求項１記載
の表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1161193A JPH06220544A (ja) | 1993-01-27 | 1993-01-27 | 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1161193A JPH06220544A (ja) | 1993-01-27 | 1993-01-27 | 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06220544A true JPH06220544A (ja) | 1994-08-09 |
Family
ID=11782710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1161193A Withdrawn JPH06220544A (ja) | 1993-01-27 | 1993-01-27 | 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06220544A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100448517B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-09-13 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강의 열간압연소재 연속소둔방법 |
| KR100515041B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 2상 스테인레스 열연코일의 연속소둔방법 |
| KR100562660B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 22크롬계 2상 스테인레스 냉연재의 연속소둔 열처리 방법 |
-
1993
- 1993-01-27 JP JP1161193A patent/JPH06220544A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100448517B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-09-13 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강의 열간압연소재 연속소둔방법 |
| KR100515041B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 2상 스테인레스 열연코일의 연속소둔방법 |
| KR100562660B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 22크롬계 2상 스테인레스 냉연재의 연속소둔 열처리 방법 |
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