JPH06221506A - 火力プラントの蒸気温度制御方法とその装置 - Google Patents
火力プラントの蒸気温度制御方法とその装置Info
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- JPH06221506A JPH06221506A JP1375193A JP1375193A JPH06221506A JP H06221506 A JPH06221506 A JP H06221506A JP 1375193 A JP1375193 A JP 1375193A JP 1375193 A JP1375193 A JP 1375193A JP H06221506 A JPH06221506 A JP H06221506A
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- flow rate
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- gas temperature
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料流量に対する蒸気温度の応答遅れを吸収
し、速い負荷変化に対しても蒸気温度の制御性に優れた
火力プラントの蒸気温度制御方法および装置を提供す
る。 【構成】 火炉の物理モデルから火炉のガス温度を推定
し、このガス温度推定値とガス温度設定値の偏差をフィ
ードバックして燃料流量の制御を行う方法と装置。 【効果】 燃料流量に対する蒸気温度の応答の時間遅れ
を吸収することができ、速い負荷変化に対しても追従で
きる制御性に優れた蒸気温度制御装置を実現することが
できる。
し、速い負荷変化に対しても蒸気温度の制御性に優れた
火力プラントの蒸気温度制御方法および装置を提供す
る。 【構成】 火炉の物理モデルから火炉のガス温度を推定
し、このガス温度推定値とガス温度設定値の偏差をフィ
ードバックして燃料流量の制御を行う方法と装置。 【効果】 燃料流量に対する蒸気温度の応答の時間遅れ
を吸収することができ、速い負荷変化に対しても追従で
きる制御性に優れた蒸気温度制御装置を実現することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は火力プラントにおけるボ
イラの蒸気温度の制御装置に係わり、特にボイラ火炉の
物理モデルを制御系に内蔵し、火炉ガス温度の計算値と
設定値の偏差を、燃料流量指令値にフィードバックする
ことによりボイラ蒸気温度の時間遅れを吸収することが
でき、速い負荷変化に対しても追従性よく蒸気温度を制
御することができる火力プラントの蒸気温度制御方法お
よびその装置に関する。
イラの蒸気温度の制御装置に係わり、特にボイラ火炉の
物理モデルを制御系に内蔵し、火炉ガス温度の計算値と
設定値の偏差を、燃料流量指令値にフィードバックする
ことによりボイラ蒸気温度の時間遅れを吸収することが
でき、速い負荷変化に対しても追従性よく蒸気温度を制
御することができる火力プラントの蒸気温度制御方法お
よびその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の蒸気温度制御方法の代表例を図２
に示す。図において、出力デマンド（ＭＷＤ）５から、
変圧プログラム設定器（ＦＸ）３によって設定された主
蒸気圧力設定値（ＭＳＰＤ）４と主蒸気圧力（ＭＳＰ）
１とから、減算器（Δ）２ａにより偏差１３ａを作り、
これをＰＩ調節器（ＰＩ）６ａによりフィードバック信
号１４ａとし、これを出力デマンド５と加算器（Σ）７
ａで加算することによりボイラマスタ（ＢＭ）９を構成
する。このボイラマスタ（ＢＭ）９から関数発生器（Ｆ
Ｘ）８ａによって、１次過熱器出口蒸気温度設定値１２
を求め、１次過熱器出口蒸気温度（ＰＳＨＯＴ）１７と
比較して、減算器２ｂで偏差１３ｂを算出した後、この
偏差１３ｂが、ＰＩ調節器６ｂによりフィードバック信
号１４ｂとなる。一方、ボイラマスタ（ＢＭ）９から関
数発生器（ＦＸ）８ｂにより燃料流量先行値（ＪＳＰＲ
Ｇ）１１が構成され、これがボイラ入力加速信号（Ｂｉ
Ｒ）１０と加算器７ｂで加算され、さらにこの加算され
た操作量と、先のフィードバック信号１４ｂが加算器７
ｃで加算されて燃料流量指令値（ＦＲＤ）１６になる。
なお、従来技術として、例えば特開昭５７−１６７１９
号公報、同６１−７０３０４号公報、同６１−２２５５
０２号公報などが挙げられる。
に示す。図において、出力デマンド（ＭＷＤ）５から、
変圧プログラム設定器（ＦＸ）３によって設定された主
蒸気圧力設定値（ＭＳＰＤ）４と主蒸気圧力（ＭＳＰ）
１とから、減算器（Δ）２ａにより偏差１３ａを作り、
これをＰＩ調節器（ＰＩ）６ａによりフィードバック信
号１４ａとし、これを出力デマンド５と加算器（Σ）７
ａで加算することによりボイラマスタ（ＢＭ）９を構成
する。このボイラマスタ（ＢＭ）９から関数発生器（Ｆ
Ｘ）８ａによって、１次過熱器出口蒸気温度設定値１２
を求め、１次過熱器出口蒸気温度（ＰＳＨＯＴ）１７と
比較して、減算器２ｂで偏差１３ｂを算出した後、この
偏差１３ｂが、ＰＩ調節器６ｂによりフィードバック信
号１４ｂとなる。一方、ボイラマスタ（ＢＭ）９から関
数発生器（ＦＸ）８ｂにより燃料流量先行値（ＪＳＰＲ
Ｇ）１１が構成され、これがボイラ入力加速信号（Ｂｉ
Ｒ）１０と加算器７ｂで加算され、さらにこの加算され
た操作量と、先のフィードバック信号１４ｂが加算器７
ｃで加算されて燃料流量指令値（ＦＲＤ）１６になる。
なお、従来技術として、例えば特開昭５７−１６７１９
号公報、同６１−７０３０４号公報、同６１−２２５５
０２号公報などが挙げられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来技術にお
いては、燃料流量に対する蒸気温度の応答が時間的に遅
れるので、１次過熱器出口蒸気温度とその設定値との偏
差を燃料流量にフィードバックしても、速い負荷変化に
おいては燃料流量の制御操作が後追いになるという問題
があった。
いては、燃料流量に対する蒸気温度の応答が時間的に遅
れるので、１次過熱器出口蒸気温度とその設定値との偏
差を燃料流量にフィードバックしても、速い負荷変化に
おいては燃料流量の制御操作が後追いになるという問題
があった。
【０００４】本発明の目的は、上記従来技術における問
題点を解消するものであって、燃料流量に対する蒸気温
度の応答の時間遅れを吸収し、速い負荷変化に対しても
蒸気温度の制御性に優れた火力プラントにおける蒸気温
度の制御方法およびその装置を提供することにある。
題点を解消するものであって、燃料流量に対する蒸気温
度の応答の時間遅れを吸収し、速い負荷変化に対しても
蒸気温度の制御性に優れた火力プラントにおける蒸気温
度の制御方法およびその装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記本発明の目的を達成
するために、火力プラントの蒸気温度の制御方法におい
て、燃料流量に対しほとんど時間遅れ無しに応答する火
炉のガス温度を操作量の指標として用いるものである。
すなわち、本発明においては火炉の物理モデルを導入し
て火炉のガス温度を計算推定し、この推定値と、火炉の
ガス温度の設定値との偏差を燃料流量にフィードバック
して制御するものである。これにより、蒸気温度の応答
遅れ時間を吸収し、速い負荷変化に対しても追従できる
極めて制御性のよい火力プラントの蒸気温度の制御を実
現することができる。本発明は、負荷要求に対応して燃
料流量を修正し火炉の蒸気温度を制御する火炉プラント
の蒸気温度制御方法において、火炉の物理モデルから計
算推定される火炉のガス温度推定値と、火炉の出力デマ
ンドから設定される火炉のガス温度設定値を比較して、
その偏差を燃料流量にフィードバックして蒸気温度を制
御する火力プラントの蒸気温度制御方法である。さらに
本発明は、負荷要求に対応して燃料流量を修正し火炉の
蒸気温度を制御する手段を備えた火炉プラントの蒸気温
度制御装置において、火炉の物理モデルによって火炉の
ガス温度を計算により推定する手段と、火炉の出力デマ
ンドから設定される火炉のガス温度設定手段と、上記火
炉ガス温度推定値と火炉のガス温度設定値を比較して偏
差を求める手段と、上記偏差のＰＩ調節信号をフィード
バックして燃料流量指令値に加算して燃料流量を制御す
る手段を少なくとも設けた火炉プラントの蒸気温度制御
装置である。
するために、火力プラントの蒸気温度の制御方法におい
て、燃料流量に対しほとんど時間遅れ無しに応答する火
炉のガス温度を操作量の指標として用いるものである。
すなわち、本発明においては火炉の物理モデルを導入し
て火炉のガス温度を計算推定し、この推定値と、火炉の
ガス温度の設定値との偏差を燃料流量にフィードバック
して制御するものである。これにより、蒸気温度の応答
遅れ時間を吸収し、速い負荷変化に対しても追従できる
極めて制御性のよい火力プラントの蒸気温度の制御を実
現することができる。本発明は、負荷要求に対応して燃
料流量を修正し火炉の蒸気温度を制御する火炉プラント
の蒸気温度制御方法において、火炉の物理モデルから計
算推定される火炉のガス温度推定値と、火炉の出力デマ
ンドから設定される火炉のガス温度設定値を比較して、
その偏差を燃料流量にフィードバックして蒸気温度を制
御する火力プラントの蒸気温度制御方法である。さらに
本発明は、負荷要求に対応して燃料流量を修正し火炉の
蒸気温度を制御する手段を備えた火炉プラントの蒸気温
度制御装置において、火炉の物理モデルによって火炉の
ガス温度を計算により推定する手段と、火炉の出力デマ
ンドから設定される火炉のガス温度設定手段と、上記火
炉ガス温度推定値と火炉のガス温度設定値を比較して偏
差を求める手段と、上記偏差のＰＩ調節信号をフィード
バックして燃料流量指令値に加算して燃料流量を制御す
る手段を少なくとも設けた火炉プラントの蒸気温度制御
装置である。
【０００６】
【作用】火炉の物理モデルによる火炉のガス温度の計算
推測値と、火炉のガス温度の設定値との偏差のＰＩ調節
信号を燃料流量の制御にフィードバックすると、速い火
力プラントの負荷変動においても燃料流量に対する蒸気
温度の応答の時間遅れを吸収することができるので、従
来技術に比べ蒸気温度の負荷変化に対する追従性がよく
なり、蒸気温度の制御性能を一段と向上させることがで
きる。
推測値と、火炉のガス温度の設定値との偏差のＰＩ調節
信号を燃料流量の制御にフィードバックすると、速い火
力プラントの負荷変動においても燃料流量に対する蒸気
温度の応答の時間遅れを吸収することができるので、従
来技術に比べ蒸気温度の負荷変化に対する追従性がよく
なり、蒸気温度の制御性能を一段と向上させることがで
きる。
【０００７】
【実施例】以下に本発明の実施例を挙げ、図面を用いて
さらに詳細に説明する。従来技術との相違点は以下のよ
うになる。すなわち、図１に示すごとく、出力デマンド
５から火炉のガス温度設定値２０を、関数発生器８ｃに
より構成し、これと火炉の物理モデル１８の出力として
計算される火炉のガス温度計算値１９との偏差１３ｃ
を、減算器２ｃにより求め、これをＰＩ調節器６ｃによ
りフィードバック信号１４ｃとして加算器７ｄで従来技
術の燃料流量指令値１５に加算して、本発明の燃料流量
指令値１６を算出する。以下に火炉の物理モデル１８の
構成について説明する。火炉のガス温度計算値（Ｔｇ）
１９は、次の（数１）式で計算される。 Ｔg＝Ｆ（Ｆf，Ｆa，Ｆgr，Ｆgas，Ｆa2） …（数１） （式中、Ｆf：燃料流量（図１の２２）、Ｆa：空気流量
（図１の２３）、Ｆgr：再循環ガス流量（図１の２
４）、Ｆgas：全ガス流量（図１の２５）、Ｆa2：２段
燃焼空気流量（図１の２１）を示す。） なお、Ｔgは、この他にも燃料、空気、ガスのエンタル
ピ、比熱にも依存して算出され、さらに火炉のモデルパ
ラメータにも依存するものである。次に、２次過熱器外
部ガス温度Ｔgを計算する手法を説明する。まず、バー
ナ域と２段燃焼域に火炉を要素分割した火炉の物理モデ
ルについて述べる。火炉を、バーナ域と２段燃焼域とに
分割し、両域での熱収支の方程式の解が、バーナ域およ
び２段燃焼域の燃焼ガス温度である。すなわち、バーナ
域における熱収支は次の（数２）の方程式で表わされ
る。 ＱＢin＝ＱＢout＋ＱＢtr …（数２） （式中、ＱＢin：バーナ域への入熱量、ＱＢout：バー
ナ域からの出熱量、ＱＢtr：バーナ域の水壁への伝熱量
を示す。） ここで、バーナ域への入熱量ＱＢinは、バーナ域での燃
料の発生熱量ＱＢgenと、空気、燃料および再循環ガス
の顕熱量、それぞれ、ＱＢair、ＱfuelおよびＱＢgr、i
nの持込み量の総和である。このうち発生熱量ＱＢgen
は、燃焼率Ｆlに依存して決まる。すなわち、次の（数
３）式で表わされる。 ＱＢin＝ＱＢgen＋ＱＢair＋Ｑfuel＋ＱＢgr,in …（数３） （式中、ＱＢin：バーナ域への入熱量、ＱＢgen：バー
ナ域での燃料の発生熱量、ＱＢair：空気の顕熱量、Ｑ
Ｂfuel：燃料の顕熱量、ＱＢgr,in：再循環ガスの顕熱
量を示す。） またバーナ域からの出熱ＱＢoutは、燃焼ガス、再循環
ガス、未燃分の顕熱量、それぞれＱＢgas、ＱＢgr,out
及びＱubcの持ち出し量の総和である。すなわち、次の
（数４）式で表わされる。 ＱＢout＝ＱＢgas＋ＱＢgr,out＋Ｑubc …（数４） （式中、ＱＢout：バーナ域からの出熱量 ＱＢgas：燃焼ガスの顕熱量 ＱＢgr,out：再循環ガスの顕熱量 Ｑubc：未燃分の顕熱量を示す。） さらに、バーナ域の火炎からバーナ域の水壁への伝熱量
ＱＢtrは、輻射ＱＢradと熱伝達ＱＢcvとの総和であ
る。このうち、輻射ＱＢradは、輻射率と形態係数の積
Ｆと火炎充満率Ｆcgに依存して決まる。すなわち、次の
（数５）式で示される。 ＱＢtr＝ＱＢrad＋ＱＢcv …（数５） このように、バーナ域の熱収支方程式の両辺はバーナ域
の燃焼ガス温度ＴＧＢの関数であり、この方程式を解く
ことによりＴＧＢが算出される。すなわち、ＴＧＢは燃
料流量、空気流量、再循環ガス流量、２段燃焼空気流量
の関数として求められるが、この関数にはパラメータと
して燃焼率Ｆl、輻射率と形態数の積Ｆ、火炎充満率Ｆc
gが含まれている。これらのパラメータを“火炉モデル
パラメータ”と言う。一方、２段燃焼域における熱収支
は、（数６）式で表わされる。 ＱＹin＝ＱＹout＋ＱＹtr …（数６） （式中、ＱＹin：２段燃焼域への入熱量、ＱＹout：２
段燃焼域からの出熱量、ＱＹtr：２段燃焼域の水壁への
伝熱量を示す。） ここで、２段燃焼域への入熱ＱＹinは、バーナ域での未
燃分の発生熱量ＱＹgenと、バーナ域からの流入ガスの
顕熱量、すなわちバーナ域からの出熱量ＱＢｏｕｔ、２
段燃焼空気の顕熱量ＱＹａｉｒ、および再循環ガスの顕
熱量ＱＹgr,inの持込み量の総和である。すなわち、次
の（数７）式で表わされる。 ＱＹin＝ＱＹgen＋ＱＢout＋ＱＹair＋ＱＹgr,in …（数７） また、２段燃焼域からの出熱量ＱＹoutは、燃焼ガスの
顕熱量ＱＹgas、再循環ガスの顕熱量ＱＹgr,outの持ち
出し量の総和である。このうち、発生熱量ＱＹgenは燃
焼率Ｆlに依存して決まる。すなわち、次の（数８）式
で表わされる。 ＱＹout＝ＱＹgas＋ＱＹgr,out …（数８） さらに、２段燃焼域の火炎から２段燃焼域の水壁への伝
熱量ＱＹtrは、輻射量ＱＹradと熱伝達量ＱＹcvとの総
和である。このうち輻射ＱＹradは輻射率と形態係数の
積Ｆ、火炎充満率Ｆcgに依存して決まる。すなわち、
（数９）式で表わされる。 ＱＹtr＝ＱＹrad＋ＱＹcv …（数９） このように、２段燃焼域の熱収支方程式の両辺は、２段
燃焼域の燃焼ガス温度ＴＧＹおよびバーナ域の燃焼ガス
温度ＴＧＢの関数であり、ＴＧＢはバーナ域の熱収支方
程式から算出することができ、この方程式を解くことに
よりＴＧＹが算出される。すなわち、ＴＧＹは、燃料流
量、空気流量、再循環ガス流量、２段燃焼空気流量の関
数として（数１）式の形式で求められる。以上のように
して算出された２段燃焼域の燃焼ガス温度ＴＧＹを、火
炉のガス温度計算値Ｔg、１９として適用することがで
きる。
さらに詳細に説明する。従来技術との相違点は以下のよ
うになる。すなわち、図１に示すごとく、出力デマンド
５から火炉のガス温度設定値２０を、関数発生器８ｃに
より構成し、これと火炉の物理モデル１８の出力として
計算される火炉のガス温度計算値１９との偏差１３ｃ
を、減算器２ｃにより求め、これをＰＩ調節器６ｃによ
りフィードバック信号１４ｃとして加算器７ｄで従来技
術の燃料流量指令値１５に加算して、本発明の燃料流量
指令値１６を算出する。以下に火炉の物理モデル１８の
構成について説明する。火炉のガス温度計算値（Ｔｇ）
１９は、次の（数１）式で計算される。 Ｔg＝Ｆ（Ｆf，Ｆa，Ｆgr，Ｆgas，Ｆa2） …（数１） （式中、Ｆf：燃料流量（図１の２２）、Ｆa：空気流量
（図１の２３）、Ｆgr：再循環ガス流量（図１の２
４）、Ｆgas：全ガス流量（図１の２５）、Ｆa2：２段
燃焼空気流量（図１の２１）を示す。） なお、Ｔgは、この他にも燃料、空気、ガスのエンタル
ピ、比熱にも依存して算出され、さらに火炉のモデルパ
ラメータにも依存するものである。次に、２次過熱器外
部ガス温度Ｔgを計算する手法を説明する。まず、バー
ナ域と２段燃焼域に火炉を要素分割した火炉の物理モデ
ルについて述べる。火炉を、バーナ域と２段燃焼域とに
分割し、両域での熱収支の方程式の解が、バーナ域およ
び２段燃焼域の燃焼ガス温度である。すなわち、バーナ
域における熱収支は次の（数２）の方程式で表わされ
る。 ＱＢin＝ＱＢout＋ＱＢtr …（数２） （式中、ＱＢin：バーナ域への入熱量、ＱＢout：バー
ナ域からの出熱量、ＱＢtr：バーナ域の水壁への伝熱量
を示す。） ここで、バーナ域への入熱量ＱＢinは、バーナ域での燃
料の発生熱量ＱＢgenと、空気、燃料および再循環ガス
の顕熱量、それぞれ、ＱＢair、ＱfuelおよびＱＢgr、i
nの持込み量の総和である。このうち発生熱量ＱＢgen
は、燃焼率Ｆlに依存して決まる。すなわち、次の（数
３）式で表わされる。 ＱＢin＝ＱＢgen＋ＱＢair＋Ｑfuel＋ＱＢgr,in …（数３） （式中、ＱＢin：バーナ域への入熱量、ＱＢgen：バー
ナ域での燃料の発生熱量、ＱＢair：空気の顕熱量、Ｑ
Ｂfuel：燃料の顕熱量、ＱＢgr,in：再循環ガスの顕熱
量を示す。） またバーナ域からの出熱ＱＢoutは、燃焼ガス、再循環
ガス、未燃分の顕熱量、それぞれＱＢgas、ＱＢgr,out
及びＱubcの持ち出し量の総和である。すなわち、次の
（数４）式で表わされる。 ＱＢout＝ＱＢgas＋ＱＢgr,out＋Ｑubc …（数４） （式中、ＱＢout：バーナ域からの出熱量 ＱＢgas：燃焼ガスの顕熱量 ＱＢgr,out：再循環ガスの顕熱量 Ｑubc：未燃分の顕熱量を示す。） さらに、バーナ域の火炎からバーナ域の水壁への伝熱量
ＱＢtrは、輻射ＱＢradと熱伝達ＱＢcvとの総和であ
る。このうち、輻射ＱＢradは、輻射率と形態係数の積
Ｆと火炎充満率Ｆcgに依存して決まる。すなわち、次の
（数５）式で示される。 ＱＢtr＝ＱＢrad＋ＱＢcv …（数５） このように、バーナ域の熱収支方程式の両辺はバーナ域
の燃焼ガス温度ＴＧＢの関数であり、この方程式を解く
ことによりＴＧＢが算出される。すなわち、ＴＧＢは燃
料流量、空気流量、再循環ガス流量、２段燃焼空気流量
の関数として求められるが、この関数にはパラメータと
して燃焼率Ｆl、輻射率と形態数の積Ｆ、火炎充満率Ｆc
gが含まれている。これらのパラメータを“火炉モデル
パラメータ”と言う。一方、２段燃焼域における熱収支
は、（数６）式で表わされる。 ＱＹin＝ＱＹout＋ＱＹtr …（数６） （式中、ＱＹin：２段燃焼域への入熱量、ＱＹout：２
段燃焼域からの出熱量、ＱＹtr：２段燃焼域の水壁への
伝熱量を示す。） ここで、２段燃焼域への入熱ＱＹinは、バーナ域での未
燃分の発生熱量ＱＹgenと、バーナ域からの流入ガスの
顕熱量、すなわちバーナ域からの出熱量ＱＢｏｕｔ、２
段燃焼空気の顕熱量ＱＹａｉｒ、および再循環ガスの顕
熱量ＱＹgr,inの持込み量の総和である。すなわち、次
の（数７）式で表わされる。 ＱＹin＝ＱＹgen＋ＱＢout＋ＱＹair＋ＱＹgr,in …（数７） また、２段燃焼域からの出熱量ＱＹoutは、燃焼ガスの
顕熱量ＱＹgas、再循環ガスの顕熱量ＱＹgr,outの持ち
出し量の総和である。このうち、発生熱量ＱＹgenは燃
焼率Ｆlに依存して決まる。すなわち、次の（数８）式
で表わされる。 ＱＹout＝ＱＹgas＋ＱＹgr,out …（数８） さらに、２段燃焼域の火炎から２段燃焼域の水壁への伝
熱量ＱＹtrは、輻射量ＱＹradと熱伝達量ＱＹcvとの総
和である。このうち輻射ＱＹradは輻射率と形態係数の
積Ｆ、火炎充満率Ｆcgに依存して決まる。すなわち、
（数９）式で表わされる。 ＱＹtr＝ＱＹrad＋ＱＹcv …（数９） このように、２段燃焼域の熱収支方程式の両辺は、２段
燃焼域の燃焼ガス温度ＴＧＹおよびバーナ域の燃焼ガス
温度ＴＧＢの関数であり、ＴＧＢはバーナ域の熱収支方
程式から算出することができ、この方程式を解くことに
よりＴＧＹが算出される。すなわち、ＴＧＹは、燃料流
量、空気流量、再循環ガス流量、２段燃焼空気流量の関
数として（数１）式の形式で求められる。以上のように
して算出された２段燃焼域の燃焼ガス温度ＴＧＹを、火
炉のガス温度計算値Ｔg、１９として適用することがで
きる。
【０００８】
【発明の効果】以上詳細に説明したごとく、本発明の火
力プラントの蒸気温度制御装置によれば、火炉の物理モ
デルの出力である火炉のガス温度計算値と、火炉のガス
温度設定値との偏差のＰＩ調節信号を、燃料流量へのフ
ィードバック信号として加算するので、これにより燃料
流量に対する蒸気温度の応答の時間遅れを吸収すること
か可能となり、速い負荷変化に対しても追従できる制御
性に極めて優れた火力プラントの蒸気温度制御装置を実
現することができる。
力プラントの蒸気温度制御装置によれば、火炉の物理モ
デルの出力である火炉のガス温度計算値と、火炉のガス
温度設定値との偏差のＰＩ調節信号を、燃料流量へのフ
ィードバック信号として加算するので、これにより燃料
流量に対する蒸気温度の応答の時間遅れを吸収すること
か可能となり、速い負荷変化に対しても追従できる制御
性に極めて優れた火力プラントの蒸気温度制御装置を実
現することができる。
【図１】本発明の実施例において例示した火力プラント
の蒸気温度制御装置の構成を示す系統図。
の蒸気温度制御装置の構成を示す系統図。
【図２】従来の火力プラントの蒸気温度制御装置の構成
を示す系統図。
を示す系統図。
【符号の説明】 １…主蒸気圧力 ２ａ、２ｂ、２ｃ…減算器 ３…変圧プログラム設定器 ４…主蒸気圧力設定値 ５…出力デマンド ６ａ、６ｂ、６ｃ…ＰＩ調節器 ７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ…加算器 ８ａ、８ｂ、８ｃ…関数発生器 ９…ボイラマスタ １０…ボイラ入力加速信号 １１…燃料流量先行値 １２…１次過熱器出口蒸気温度設定値 １３ａ、１３ｂ、１３ｃ…偏差 １４ａ、１４ｂ、１４ｃ…フィードバック信号 １５…従来の燃料流量指令値 １６…燃料流量指令値 １７…１次過熱器出口蒸気温度 １８…火炉の物理モデル １９…火炉のガス温度計算値（Ｔg） ２０…火炉のガス温度設定値 ２１…２段燃焼空気流量（Ｆa2） ２２…燃料流量（Ｆf） ２３…空気流量（Ｆa） ２４…再循環ガス流量（Ｆgr） ２５…全ガス流量（Ｆgas）
Claims (2)
- 【請求項１】負荷要求に対応して燃料流量を修正し火炉
の蒸気温度を制御する火炉プラントの蒸気温度制御方法
において、火炉の物理モデルから計算推定される火炉の
ガス温度推定値と、火炉の出力デマンドから設定される
火炉のガス温度設定値を比較して、その偏差を燃料流量
にフィードバックして蒸気温度を制御することを特徴と
する火力プラントの蒸気温度制御方法。 - 【請求項２】負荷要求に対応して燃料流量を修正し火炉
の蒸気温度を制御する手段を備えた火炉プラントの蒸気
温度制御装置において、火炉の物理モデルによって火炉
のガス温度を計算により推定する手段と、火炉の出力デ
マンドから設定される火炉のガス温度設定手段と、上記
火炉ガス温度推定値と火炉のガス温度設定値を比較して
偏差を求める手段と、上記偏差のＰＩ調節信号をフィー
ドバックして燃料流量指令値に加算して燃料流量を制御
する手段を少なくとも設けたことを特徴とする火炉プラ
ントの蒸気温度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1375193A JPH06221506A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 火力プラントの蒸気温度制御方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1375193A JPH06221506A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 火力プラントの蒸気温度制御方法とその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06221506A true JPH06221506A (ja) | 1994-08-09 |
Family
ID=11841958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1375193A Pending JPH06221506A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 火力プラントの蒸気温度制御方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06221506A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200875A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-08-03 | Nippon Steel Corp | ボイラー燃料投入量の決定方法 |
| JP2008008522A (ja) * | 2006-06-27 | 2008-01-17 | Nippon Steel Corp | ボイラ燃料投入量の決定方法、ボイラ燃料制御装置及びプログラム |
| JP2010078318A (ja) * | 2004-12-22 | 2010-04-08 | Nippon Steel Corp | ボイラー燃料投入量の決定方法 |
| CN103225799A (zh) * | 2013-05-09 | 2013-07-31 | 北京四方继保自动化股份有限公司 | 一种火电厂主蒸汽温度控制方法 |
| CN105546508A (zh) * | 2016-02-18 | 2016-05-04 | 江苏科技大学 | 基于事件触发机制的火电厂主蒸汽温度控制系统及方法 |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP1375193A patent/JPH06221506A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200875A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-08-03 | Nippon Steel Corp | ボイラー燃料投入量の決定方法 |
| JP2010078318A (ja) * | 2004-12-22 | 2010-04-08 | Nippon Steel Corp | ボイラー燃料投入量の決定方法 |
| JP2008008522A (ja) * | 2006-06-27 | 2008-01-17 | Nippon Steel Corp | ボイラ燃料投入量の決定方法、ボイラ燃料制御装置及びプログラム |
| CN103225799A (zh) * | 2013-05-09 | 2013-07-31 | 北京四方继保自动化股份有限公司 | 一种火电厂主蒸汽温度控制方法 |
| CN105546508A (zh) * | 2016-02-18 | 2016-05-04 | 江苏科技大学 | 基于事件触发机制的火电厂主蒸汽温度控制系统及方法 |
| CN105546508B (zh) * | 2016-02-18 | 2017-10-31 | 江苏科技大学 | 基于事件触发机制的火电厂主蒸汽温度控制系统及方法 |
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