JPH0622957Y2 - タンデイツシユの保熱装置 - Google Patents
タンデイツシユの保熱装置Info
- Publication number
- JPH0622957Y2 JPH0622957Y2 JP1986007619U JP761986U JPH0622957Y2 JP H0622957 Y2 JPH0622957 Y2 JP H0622957Y2 JP 1986007619 U JP1986007619 U JP 1986007619U JP 761986 U JP761986 U JP 761986U JP H0622957 Y2 JPH0622957 Y2 JP H0622957Y2
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- JP
- Japan
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- temperature
- cooling water
- molten metal
- detecting means
- mold
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- Continuous Casting (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 産業上の利用分野 本考案は、たとえば溶鋼などの溶融金属を加熱貯留する
タンデイツシユに関連して設けられ、タンデイツシユ内
の溶融金属の温度を一定値とするように温度制御を行な
うタンデイツシユの保熱装置に関する。
タンデイツシユに関連して設けられ、タンデイツシユ内
の溶融金属の温度を一定値とするように温度制御を行な
うタンデイツシユの保熱装置に関する。
背景技術 従来、溶鋼などを加熱貯留するタンデイツシユにおい
て、貯留された溶鋼を一定温度に保持しようとする場
合、従来ではタンデイツシユ内温度を操作者が時間間隔
をあけて測定して、その測定結果に基づいて貯留されて
いる溶鋼の温度を予め定めた温度に保つことができるよ
うに、溶鋼を加熱する誘導コイルの付勢電力を調整して
いた。
て、貯留された溶鋼を一定温度に保持しようとする場
合、従来ではタンデイツシユ内温度を操作者が時間間隔
をあけて測定して、その測定結果に基づいて貯留されて
いる溶鋼の温度を予め定めた温度に保つことができるよ
うに、溶鋼を加熱する誘導コイルの付勢電力を調整して
いた。
考案が解決しようとする問題点 このような従来技術では、溶鋼を前記所定の温度に保つ
ため多大な労力を必要とし、温度測定の時間間隔が長い
ときには溶鋼の温度が前記所定温度からはずれてしまう
という問題点があつた。
ため多大な労力を必要とし、温度測定の時間間隔が長い
ときには溶鋼の温度が前記所定温度からはずれてしまう
という問題点があつた。
問題点を解決するための手段 本考案は、タンデイツシユ２に溶融金属を加熱するため
の誘導コイル５を設け、 タンデイツシユ２からの溶融金属を、冷却水が供給され
るモールド３に導き、 モールド３からの鋳片２３を、ピンチローラ２２によつ
て間欠的に引抜き、 溶融金属の設定温度Ｔ０を設定する手段と、 タンデイツシユ２の重量を計測して溶融金属の残量ｆ
（Ｗ）を算出する残量検出手段２５，３１と、 モールド３の入口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを検
出する温度検出手段２６と、 その検出温度を平均化して平均化された温度Ｔａを表す
信号を導出する温度平均化回路３２と、 ピンチローラ２２による鋳片２３の引抜き速度Ｖを検出
する速度検出手段２８と、 速度検出手段２８の出力に応答し、引抜き速度Ｖが大き
くなるにつれて、小さく変化する引抜き速度係数α１を
表す信号を導出する引抜き速度補正回路３４と、 モールド３の冷却水の流量を検出する冷却水量検出手段
３６と、 冷却水量検出手段３６の出力に応答し、冷却水量が大き
くなるにつれて、大きく変化する冷却水量係数α２を表
す信号を導出する冷却水量補正回路３７と、 引抜き速度補正回路３４と冷却水量補正回路３７との各
出力に応答して、その積Ｒ＝α１・α２を掛算する第１
掛算手段３８と、 温度平均化回路３２と第１掛算手段３８との各出力に応
答して、その積Ｒ・Ｔａを掛算する第２掛算手段３３
と、 設定温度Ｔ０の設定手段と、残量検出手段２５，３１
と、第２掛算手段３３との各出力に応答して、タンデイ
ツシユ２内の溶融金属の温度が設定温度Ｔ０に維持され
るように誘導コイル５の電力を調整する手段３９，４５
とを含むことを特徴とするタンデイツシユの保熱装置で
ある。
の誘導コイル５を設け、 タンデイツシユ２からの溶融金属を、冷却水が供給され
るモールド３に導き、 モールド３からの鋳片２３を、ピンチローラ２２によつ
て間欠的に引抜き、 溶融金属の設定温度Ｔ０を設定する手段と、 タンデイツシユ２の重量を計測して溶融金属の残量ｆ
（Ｗ）を算出する残量検出手段２５，３１と、 モールド３の入口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを検
出する温度検出手段２６と、 その検出温度を平均化して平均化された温度Ｔａを表す
信号を導出する温度平均化回路３２と、 ピンチローラ２２による鋳片２３の引抜き速度Ｖを検出
する速度検出手段２８と、 速度検出手段２８の出力に応答し、引抜き速度Ｖが大き
くなるにつれて、小さく変化する引抜き速度係数α１を
表す信号を導出する引抜き速度補正回路３４と、 モールド３の冷却水の流量を検出する冷却水量検出手段
３６と、 冷却水量検出手段３６の出力に応答し、冷却水量が大き
くなるにつれて、大きく変化する冷却水量係数α２を表
す信号を導出する冷却水量補正回路３７と、 引抜き速度補正回路３４と冷却水量補正回路３７との各
出力に応答して、その積Ｒ＝α１・α２を掛算する第１
掛算手段３８と、 温度平均化回路３２と第１掛算手段３８との各出力に応
答して、その積Ｒ・Ｔａを掛算する第２掛算手段３３
と、 設定温度Ｔ０の設定手段と、残量検出手段２５，３１
と、第２掛算手段３３との各出力に応答して、タンデイ
ツシユ２内の溶融金属の温度が設定温度Ｔ０に維持され
るように誘導コイル５の電力を調整する手段３９，４５
とを含むことを特徴とするタンデイツシユの保熱装置で
ある。
作用 本考案に従えば、温度検出手段２６は、モールド３の入
口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを検出し、その温度
検出手段２６によつて検出された温度Ｔは、温度平均化
回路３２によつて平均化されて、平均化された温度Ｔａ
を表す信号が導出され、したがつてモールド３から鋳片
２３がピンチローラ２２によつて間欠的に引抜く動作が
行われたときにおいて、そのモールド３の一部における
平均化された温度Ｔａを正確に求めて、その平均化され
た温度Ｔａ、したがつてタンデイツシユ２内の溶融金属
の温度が、設定温度Ｔ０に正確に維持されることが可能
になる。
口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを検出し、その温度
検出手段２６によつて検出された温度Ｔは、温度平均化
回路３２によつて平均化されて、平均化された温度Ｔａ
を表す信号が導出され、したがつてモールド３から鋳片
２３がピンチローラ２２によつて間欠的に引抜く動作が
行われたときにおいて、そのモールド３の一部における
平均化された温度Ｔａを正確に求めて、その平均化され
た温度Ｔａ、したがつてタンデイツシユ２内の溶融金属
の温度が、設定温度Ｔ０に正確に維持されることが可能
になる。
一般的に、タンデイツシユ２の上面の溶融金属の温度
と、鋳片の品質を決定する凝固寸前のモールド３の入口
部の温度とは、通常、３０〜５０℃程度の差がある。鋳
片の品質を向上するには、タンデイツシユ２の上面の溶
融金属の温度よりもむしろ、モールド３の入口部の溶融
金属に臨む部分の温度Ｔを正確に制御することが極めて
重要である。本考案では、このように温度検出手段２６
はモールド３の入口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを
検出するので、鋳片の品質の向上を図ることができる。
と、鋳片の品質を決定する凝固寸前のモールド３の入口
部の温度とは、通常、３０〜５０℃程度の差がある。鋳
片の品質を向上するには、タンデイツシユ２の上面の溶
融金属の温度よりもむしろ、モールド３の入口部の溶融
金属に臨む部分の温度Ｔを正確に制御することが極めて
重要である。本考案では、このように温度検出手段２６
はモールド３の入口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを
検出するので、鋳片の品質の向上を図ることができる。
さらに本考案によれば、タンデイツシユ２内の溶融金属
の残量ｆ（Ｗ）と、引抜き速度と、冷却水量とを考慮し
て、タンデイツシユ２内の溶融金属の温度が低温度Ｔ０
に維持されるれるように誘導コイル５の電力が調整さ
れ、したがつてこうして前述のようにモールド３の入口
部の溶融金属に臨む部分の平均化された温度Ｔａが一定
値に高精度で維持されることが可能になる。
の残量ｆ（Ｗ）と、引抜き速度と、冷却水量とを考慮し
て、タンデイツシユ２内の溶融金属の温度が低温度Ｔ０
に維持されるれるように誘導コイル５の電力が調整さ
れ、したがつてこうして前述のようにモールド３の入口
部の溶融金属に臨む部分の平均化された温度Ｔａが一定
値に高精度で維持されることが可能になる。
実施例 第１図は本考案の一実施例の連続鋳造装置１の簡略化し
た断面図である。連続鋳造装置１は溶鋼を加熱貯留する
タンデイツシユ２と、タンデイツシユ２に固定された水
冷式のモールド３とを含む。タンデイツシユ２の内壁面
には耐火壁４が張設され、誘導加熱コイル５が設けられ
る。タンデイツシユ２の耐火壁４に囲まれた貯留部７に
は、溶鋼８が注入貯留され、誘導加熱コイル５による誘
導電流によつて加熱され一定温度に保持される。
た断面図である。連続鋳造装置１は溶鋼を加熱貯留する
タンデイツシユ２と、タンデイツシユ２に固定された水
冷式のモールド３とを含む。タンデイツシユ２の内壁面
には耐火壁４が張設され、誘導加熱コイル５が設けられ
る。タンデイツシユ２の耐火壁４に囲まれた貯留部７に
は、溶鋼８が注入貯留され、誘導加熱コイル５による誘
導電流によつて加熱され一定温度に保持される。
タンデイツシユ２の底部９付近にはモールド３に臨んで
タンデイツシユノズル１０が設けられ、耐火材料から成
るブレークリング１１を介してモールド３に密着され
る。モールド３は、内筒であるモールド筒１２と、モー
ルド筒１２と同軸でモールド筒１２との間に冷却水の通
路１３を形成する外筒１４とを含む。外筒１４には冷却
水を注入する注水口１６と、通路１３を循環して昇温さ
れた冷却水を排出する排出口１７とが設けられる。前記
通路１３には仕切部材１８が設けられる。仕切部材１８
はモールド筒１２と同軸な直円筒部１９と、直円筒部１
９の外周に周方向に沿つて、全周に亘つて設けられる支
持部２０とを含む。
タンデイツシユノズル１０が設けられ、耐火材料から成
るブレークリング１１を介してモールド３に密着され
る。モールド３は、内筒であるモールド筒１２と、モー
ルド筒１２と同軸でモールド筒１２との間に冷却水の通
路１３を形成する外筒１４とを含む。外筒１４には冷却
水を注入する注水口１６と、通路１３を循環して昇温さ
れた冷却水を排出する排出口１７とが設けられる。前記
通路１３には仕切部材１８が設けられる。仕切部材１８
はモールド筒１２と同軸な直円筒部１９と、直円筒部１
９の外周に周方向に沿つて、全周に亘つて設けられる支
持部２０とを含む。
タンデイツシユ２内の溶鋼８はタンデイツシユノズル１
０および、ブレークリング１１を通過してモールド３内
に流入され、冷却成型されて凝固セルが外周部から半径
方向内方に成長し、鋳片２３として取出される。鋳片２
３は、支持ローラ２１ａ，２１ｂ，…，２１ｎによつて
支持され、鋳片２３をはさんで設けられるピンチローラ
２２ａ，２２ｂ，…，２２ｍの回転駆動により、矢符Ａ
１方向への引抜き、停止、矢符Ａ２方向への逆進、停止
を１サイクルとして、間欠的に引抜かれる。
０および、ブレークリング１１を通過してモールド３内
に流入され、冷却成型されて凝固セルが外周部から半径
方向内方に成長し、鋳片２３として取出される。鋳片２
３は、支持ローラ２１ａ，２１ｂ，…，２１ｎによつて
支持され、鋳片２３をはさんで設けられるピンチローラ
２２ａ，２２ｂ，…，２２ｍの回転駆動により、矢符Ａ
１方向への引抜き、停止、矢符Ａ２方向への逆進、停止
を１サイクルとして、間欠的に引抜かれる。
このように鋳片２３を製造する連続鋳造装置１におい
て、溶鋼８は一般に溶解炉（図示せず）で溶解され、レ
ードル２４に一度貯留されるか、または前記溶解炉から
直接タンデイツシユ２へ供給される。タンデイツシユ２
内に供給された溶鋼８は、タンデイツシユノズル１０お
よびブレークリング１１を介してモールド３内に流入
し、その後、間欠的に引抜かれ、溶鋼８が冷却成型され
て鋳片２３を得ることができる。
て、溶鋼８は一般に溶解炉（図示せず）で溶解され、レ
ードル２４に一度貯留されるか、または前記溶解炉から
直接タンデイツシユ２へ供給される。タンデイツシユ２
内に供給された溶鋼８は、タンデイツシユノズル１０お
よびブレークリング１１を介してモールド３内に流入
し、その後、間欠的に引抜かれ、溶鋼８が冷却成型され
て鋳片２３を得ることができる。
またこの連続鋳造装置１には、溶鋼８が貯留されたタン
デイツシユ２の重量Ｗを計測する秤量手段２５が設けら
れ、またモールド３のタンデイツシユ２寄りに、たとえ
ば熱電対などによつて実現される温度検出手段２６が設
けられ、モールド３の溶鋼８に臨む部分の温度Ｔを検出
する。またピンチローラ２２はモータ２７によつて回転
駆動され、このモータ２７には速度検出手段２８が設け
られ、鋳片２３の矢符Ａ１方向または矢符Ａ２方向への
引抜き速度を検出する。また鋳片２３のモールド３から
生産された鋳片２３の長さなどを計測する生産量検出手
段２９が設けられる。
デイツシユ２の重量Ｗを計測する秤量手段２５が設けら
れ、またモールド３のタンデイツシユ２寄りに、たとえ
ば熱電対などによつて実現される温度検出手段２６が設
けられ、モールド３の溶鋼８に臨む部分の温度Ｔを検出
する。またピンチローラ２２はモータ２７によつて回転
駆動され、このモータ２７には速度検出手段２８が設け
られ、鋳片２３の矢符Ａ１方向または矢符Ａ２方向への
引抜き速度を検出する。また鋳片２３のモールド３から
生産された鋳片２３の長さなどを計測する生産量検出手
段２９が設けられる。
第２図は本考案の一実施例の保熱装置３０の構成を説明
するブロック図である。第１図を併せて参照して、保熱
装置３０の構成について説明する。秤量手段２５からの
残量信号Ｗは、溶鋼残量算出手段３１に与えられ、タン
デイツシユ２内に貯留された溶鋼８の残量ｆ（Ｗ）を算
出する。また温度検出手段２６からの温度信号Ｔは、上
述したように鋳片２３が矢符Ａ１方向またはＡ２方向の
間欠的引抜き動作を行なうにともなつて変化するので、
これを平均化するために温度平均化手段３２に与えら
れ、平均化された温度を表わす温度信号Ｔａを掛算器３
３に出力する。
するブロック図である。第１図を併せて参照して、保熱
装置３０の構成について説明する。秤量手段２５からの
残量信号Ｗは、溶鋼残量算出手段３１に与えられ、タン
デイツシユ２内に貯留された溶鋼８の残量ｆ（Ｗ）を算
出する。また温度検出手段２６からの温度信号Ｔは、上
述したように鋳片２３が矢符Ａ１方向またはＡ２方向の
間欠的引抜き動作を行なうにともなつて変化するので、
これを平均化するために温度平均化手段３２に与えら
れ、平均化された温度を表わす温度信号Ｔａを掛算器３
３に出力する。
また速度検出手段２８からの速度信号Ｖは、引抜き速度
補正手段３４に与えられ、引抜き速度補正係数α１を出
力する。また生産量検出手段２９からの生産量信号Ｍ
は、生産量補正手段３５に与えられ、生産量補正係数α
２を算出する。またモールド３の注水口１６から供給さ
れる冷却水の冷却水量を検出する冷却水量検出手段３６
が設けられ、その出力Ｑは冷却水量補正手段３７に与え
られ、冷却水量補正係数α３を出力する。これらの補正
係数α１，α２，α３はそれぞれ掛算器３８に入力さ
れ、下式で表わされる係数出力Ｒを得る。
補正手段３４に与えられ、引抜き速度補正係数α１を出
力する。また生産量検出手段２９からの生産量信号Ｍ
は、生産量補正手段３５に与えられ、生産量補正係数α
２を算出する。またモールド３の注水口１６から供給さ
れる冷却水の冷却水量を検出する冷却水量検出手段３６
が設けられ、その出力Ｑは冷却水量補正手段３７に与え
られ、冷却水量補正係数α３を出力する。これらの補正
係数α１，α２，α３はそれぞれ掛算器３８に入力さ
れ、下式で表わされる係数出力Ｒを得る。
Ｒ＝α１（Ｖ）・α２（Ｍ）・α３（Ｑ）…（３） 掛算器３８の出力信号Ｒは、掛算器３３に入力され、し
たがつて掛算器３３からはＲ・Ｔａが出力され、減算器
４５に入力される。
たがつて掛算器３３からはＲ・Ｔａが出力され、減算器
４５に入力される。
減算器４５では、タンデイツシユ２内の溶鋼８の予め設
定された維持すべき温度Ｔ０から、前記各値ｆ（Ｗ）お
よびＲ・Ｔａをそれぞれ減算し、誘導コイル５への付勢
電力の調整器３９に出力する。調整器３９は、誘導コイ
ル５の付勢電力を制御し、溶鋼８は一定の温度に維持さ
れる。
定された維持すべき温度Ｔ０から、前記各値ｆ（Ｗ）お
よびＲ・Ｔａをそれぞれ減算し、誘導コイル５への付勢
電力の調整器３９に出力する。調整器３９は、誘導コイ
ル５の付勢電力を制御し、溶鋼８は一定の温度に維持さ
れる。
第３図、第４図および第５図は前記各係数α１〜α３の
変化態様を示すグラフである。第３図のラインｌ１が係
数値α１の変化態様を示し、第４図のラインｌ２が係数
値α２の変化態様を示す。これらはそれぞれ線型に減少
する。また第５図のラインｌ３は係数値α３の変化態様
を示し、これは線型に増加する。したがつて速度検出手
段２８、生産量検出手段２９および冷却水量検出手段３
６からの出力に対応して、それぞれ第３図〜第５図で示
されるように変化する。補正係数α１〜α３を算出し
て、これらの補正係数に基づいて誘導コイル５への付勢
電力を調整する。したがつてタンデイツシユ２内の溶鋼
８は一定温度に維持されることができる。
変化態様を示すグラフである。第３図のラインｌ１が係
数値α１の変化態様を示し、第４図のラインｌ２が係数
値α２の変化態様を示す。これらはそれぞれ線型に減少
する。また第５図のラインｌ３は係数値α３の変化態様
を示し、これは線型に増加する。したがつて速度検出手
段２８、生産量検出手段２９および冷却水量検出手段３
６からの出力に対応して、それぞれ第３図〜第５図で示
されるように変化する。補正係数α１〜α３を算出し
て、これらの補正係数に基づいて誘導コイル５への付勢
電力を調整する。したがつてタンデイツシユ２内の溶鋼
８は一定温度に維持されることができる。
考案の効果 以上のように本考案によれば、温度検出手段２６によつ
てモールド３の入口部の鋳型の温度Ｔを検出し、ピンチ
ローラ２２による間欠引抜き時に、温度検出手段２６に
よつて検出される温度を温度平均化回路３２によつて平
均化し、この温度平均化回路３２からの出力に基づいて
誘導コイル５の電力を調整するようにしたので、間欠的
な引抜き時に、温度検出手段２６が設けられているモー
ルド３の入口部の鋳型の温度Ｔの間欠引抜き時における
平均化された値を正確に一定に保つことができ、これに
よつて鋳片の品質の向上を図ることができる。
てモールド３の入口部の鋳型の温度Ｔを検出し、ピンチ
ローラ２２による間欠引抜き時に、温度検出手段２６に
よつて検出される温度を温度平均化回路３２によつて平
均化し、この温度平均化回路３２からの出力に基づいて
誘導コイル５の電力を調整するようにしたので、間欠的
な引抜き時に、温度検出手段２６が設けられているモー
ルド３の入口部の鋳型の温度Ｔの間欠引抜き時における
平均化された値を正確に一定に保つことができ、これに
よつて鋳片の品質の向上を図ることができる。
さらに本考案によれば、誘導コイル５の電力を調整する
に当たつては、平均化された温度Ｔａだけでなく、タン
デイツシユ２内の溶融金属の残量ｆ（Ｗ）と、引抜き速
度Ｖと、冷却水量とを考慮するようにしたので、タンデ
イツシユ２内の溶融金属の温度、したがつてモールド３
の入口部の溶融金属に臨む部分の検出温度Ｔを平均化し
た温度Ｔａを、希望する値に一定に維持することが可能
となり、これによつて鋳片の品質を向上することが可能
になる。
に当たつては、平均化された温度Ｔａだけでなく、タン
デイツシユ２内の溶融金属の残量ｆ（Ｗ）と、引抜き速
度Ｖと、冷却水量とを考慮するようにしたので、タンデ
イツシユ２内の溶融金属の温度、したがつてモールド３
の入口部の溶融金属に臨む部分の検出温度Ｔを平均化し
た温度Ｔａを、希望する値に一定に維持することが可能
となり、これによつて鋳片の品質を向上することが可能
になる。
第１図は本考案の一実施例に従う連続鋳造装置１の構成
を示す断面図、第２図は保熱装置３０の構成を示すブロ
ツク図、第３図〜第５図は補正係数α１〜α３のそれぞ
れ変化態様を示すグラフである。 １，１ａ……連続鋳造装置、２……タンデイツシユ、３
……モールド、５……誘導コイル、８……溶鋼、２３…
…鋳片、２５……秤量手段、２６……温度検出手段、２
８……速度検出手段、２９……生産量検出手段、３０，
３０ａ……保熱装置、３１……残量検出手段、３４……
引抜き速度補正手段、３５……生産量補正手段、３６…
…冷却水量検出手段、３７……冷却水量補正手段
を示す断面図、第２図は保熱装置３０の構成を示すブロ
ツク図、第３図〜第５図は補正係数α１〜α３のそれぞ
れ変化態様を示すグラフである。 １，１ａ……連続鋳造装置、２……タンデイツシユ、３
……モールド、５……誘導コイル、８……溶鋼、２３…
…鋳片、２５……秤量手段、２６……温度検出手段、２
８……速度検出手段、２９……生産量検出手段、３０，
３０ａ……保熱装置、３１……残量検出手段、３４……
引抜き速度補正手段、３５……生産量補正手段、３６…
…冷却水量検出手段、３７……冷却水量補正手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−25259（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−145249（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】タンデイツシユ２に溶融金属を加熱するた
めの誘導コイル５を設け、 タンデイツシユ２からの溶融金属を、冷却水が供給され
るモールド３に導き、 モールド３からの鋳片２３を、ピンチローラ２２によつ
て間欠的に引抜き、 溶融金属の設定温度Ｔ０を設定する手段と、 タンデイツシユ２の重量を計測して溶融金属の残量ｆ
（Ｗ）を算出する残量検出手段２５，３１と、 モールド３の入口部の溶融金属に臨む部分の温度Ｔを検
出する温度検出手段２６と、 その検出温度を平均化して平均化された温度Ｔａを表す
信号を導出する温度平均化回路３２と、 ピンチローラ２２による鋳片２３の引抜き速度Ｖを検出
する速度検出手段２８と、 速度検出手段２８の出力に応答し、引抜き速度Ｖが大き
くなるにつれて、小さく変化する引抜き速度係数α１を
表す信号を導出する引抜き速度補正回路３４と、 モールド３の冷却水の流量を検出する冷却水量検出手段
３６と、 冷却水量検出手段３６の出力に応答し、冷却水量が大き
くなるにつれて、大きく変化する冷却水量係数α２を表
す信号を導出する冷却水量補正回路３７と、 引抜き速度補正回路３４と冷却水量補正回路３７との各
出力に応答して、その積Ｒ＝α１・α２を掛算する第１
掛算手段３８と、 温度平均化回路３２と第１掛算手段３８との各出力に応
答して、その積Ｒ・Ｔａを掛算する第２掛算手段３３
と、 設定温度Ｔ０の設定手段と、残量検出手段２５，３１
と、第２掛算手段３３との各出力に応答して、タンデイ
ツシユ２内の溶融金属の温度が設定温度Ｔ０に維持され
るように誘導コイル５の電力を調整する手段３９，４５
とを含むことを特徴とするタンデイツシユの保熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986007619U JPH0622957Y2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | タンデイツシユの保熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986007619U JPH0622957Y2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | タンデイツシユの保熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120292U JPS62120292U (ja) | 1987-07-30 |
| JPH0622957Y2 true JPH0622957Y2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=30791241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986007619U Expired - Lifetime JPH0622957Y2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | タンデイツシユの保熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0622957Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2898645B2 (ja) * | 1989-02-08 | 1999-06-02 | 株式会社浅葉 | 横型連続鋳造用高周波加熱コイル |
| CN114523082B (zh) * | 2022-03-10 | 2023-08-18 | 云南曲靖钢铁集团凤凰钢铁有限公司 | 一种优特钢连铸工艺制造系统 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56132790A (en) * | 1980-03-21 | 1981-10-17 | Fuji Electric Co Ltd | Method of operating electric oven |
| JPS5722193U (ja) * | 1980-07-15 | 1982-02-04 | ||
| JPS61135088A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-23 | 富士電機株式会社 | タンデイツシユの電力制御方法 |
-
1986
- 1986-01-21 JP JP1986007619U patent/JPH0622957Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62120292U (ja) | 1987-07-30 |
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