JPH06232701A - パルス発生器 - Google Patents
パルス発生器Info
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- JPH06232701A JPH06232701A JP5340295A JP34029593A JPH06232701A JP H06232701 A JPH06232701 A JP H06232701A JP 5340295 A JP5340295 A JP 5340295A JP 34029593 A JP34029593 A JP 34029593A JP H06232701 A JPH06232701 A JP H06232701A
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Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 53
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 3
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
Landscapes
- Pulse Circuits (AREA)
- Video Image Reproduction Devices For Color Tv Systems (AREA)
- Synchronizing For Television (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 第１の定電流源Ｑ３は、入力段のスイッチン
グトランジスタＱ１に結合され、入力が低くトランジス
タＱ１が導通していないときコンデンサＣ１を充電す
る。第２の定電流源Ｑ４は、入力が高くトランジスタＱ
１が導通しているときコンデンサＣ１を放電させる。電
流源が一定なので、充電／放電ランプ波電圧は線形であ
る。スイッチングトランジスタＱ１が導通すると、充電
されたコンデンサＣ１の一方の側は接地され、コンデン
サＣ１の他方の側の電圧は負になる。この電圧の極性ま
たはレベルに応答するトランジスタＱ２または他の出力
装置は安定した精確なパルス幅を有する出力パルスを発
生する。 【効果】 安定した精確なパルス幅のパルスを発生する
ことができる。
グトランジスタＱ１に結合され、入力が低くトランジス
タＱ１が導通していないときコンデンサＣ１を充電す
る。第２の定電流源Ｑ４は、入力が高くトランジスタＱ
１が導通しているときコンデンサＣ１を放電させる。電
流源が一定なので、充電／放電ランプ波電圧は線形であ
る。スイッチングトランジスタＱ１が導通すると、充電
されたコンデンサＣ１の一方の側は接地され、コンデン
サＣ１の他方の側の電圧は負になる。この電圧の極性ま
たはレベルに応答するトランジスタＱ２または他の出力
装置は安定した精確なパルス幅を有する出力パルスを発
生する。 【効果】 安定した精確なパルス幅のパルスを発生する
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トリガ信号に応答し
て、時間調整されたディジタルパルスを発生するように
動作する回路に関する。本発明のパルス発生器は、スイ
ッチングトランジスタとコンデンサにそれぞれ結合され
る２個の定電流源により駆動される。出力パルス幅は、
線形ランプ波電圧に応じて変化し、非常に正確に時間調
整され、例えば、テレビジョン装置において水平同期パ
ルスを発生するのに適する。
て、時間調整されたディジタルパルスを発生するように
動作する回路に関する。本発明のパルス発生器は、スイ
ッチングトランジスタとコンデンサにそれぞれ結合され
る２個の定電流源により駆動される。出力パルス幅は、
線形ランプ波電圧に応じて変化し、非常に正確に時間調
整され、例えば、テレビジョン装置において水平同期パ
ルスを発生するのに適する。
【０００２】
【発明の背景】予め定められた持続期間または幅を有す
るパルスを発生するのに使用できるパルス発生器は種々
の用途で知られている。典型的な構成ではコンデンサＣ
を使用して時間調整を行う。コンデンサＣは誘電率εを
有し、抵抗Ｒを介して電圧源から充電され、コンデンサ
に信号電圧を発生し、信号電圧は充電する電圧源のレベ
ルに向かって指数関数的に上昇する。特に、電圧は係数
（１−ε−ｔ／ＲＣ）に従って上昇する。この電圧は、
予め定められた電圧レベルで状態を変えるスイッチング
回路に結合される。スイッチング回路は、パルスの初め
にオン（またはオフ）になり、次いで指数関数的に上昇
するコンデンサの電圧がスイッチング回路の閾値に達す
ると、オフ（またはオン）になる。抵抗／コンデンサの
組み合わせの時定数でパルス幅が決まる。
るパルスを発生するのに使用できるパルス発生器は種々
の用途で知られている。典型的な構成ではコンデンサＣ
を使用して時間調整を行う。コンデンサＣは誘電率εを
有し、抵抗Ｒを介して電圧源から充電され、コンデンサ
に信号電圧を発生し、信号電圧は充電する電圧源のレベ
ルに向かって指数関数的に上昇する。特に、電圧は係数
（１−ε−ｔ／ＲＣ）に従って上昇する。この電圧は、
予め定められた電圧レベルで状態を変えるスイッチング
回路に結合される。スイッチング回路は、パルスの初め
にオン（またはオフ）になり、次いで指数関数的に上昇
するコンデンサの電圧がスイッチング回路の閾値に達す
ると、オフ（またはオン）になる。抵抗／コンデンサの
組み合わせの時定数でパルス幅が決まる。
【０００３】入力信号のエッジに応答してパルスを発生
する回路は単安定マルチバイブレータとして知られてい
る。入力信号が立上りエッジと立下りエッジを有する場
合、両方のエッジはパルス発生器を動作させるのに使用
することができる。例えば、ハーフショット（ｈａｌｆ
−ｓｈｏｔ）マルチバイブレータ回路では、コンデンサ
は入力信号の立下りエッジで充電（または放電）を開始
し、次の立上りエッジで放電（または充電）することが
できる。コンデンサの充電率と放電率に依り、パルスの
持続期間は長くなったり短くなったりするが、入力パル
スよりも短くなる。
する回路は単安定マルチバイブレータとして知られてい
る。入力信号が立上りエッジと立下りエッジを有する場
合、両方のエッジはパルス発生器を動作させるのに使用
することができる。例えば、ハーフショット（ｈａｌｆ
−ｓｈｏｔ）マルチバイブレータ回路では、コンデンサ
は入力信号の立下りエッジで充電（または放電）を開始
し、次の立上りエッジで放電（または充電）することが
できる。コンデンサの充電率と放電率に依り、パルスの
持続期間は長くなったり短くなったりするが、入力パル
スよりも短くなる。
【０００４】ハーフショット回路は図５に示されてい
る。それぞれの結合点Ｖ５〜Ｖ８における電圧レベル
は、図６の（ａ）〜（ｄ）のタイミング図に示されてい
る。入力信号Ｖ５は方形波であって、抵抗Ｒ６を通って
トランジスタＱ５のベースに結合される。トランジスタ
Ｑ５のコレクタは抵抗Ｒ７を介して正の電源電圧に結合
され、Ｑ５のエミッタは接地される。従って、入力電圧
Ｖ５が高い時間Ｔ１の間、トランジスタＱ５のコレクタ
における電圧Ｖ６は低い（公称ゼロ）。
る。それぞれの結合点Ｖ５〜Ｖ８における電圧レベル
は、図６の（ａ）〜（ｄ）のタイミング図に示されてい
る。入力信号Ｖ５は方形波であって、抵抗Ｒ６を通って
トランジスタＱ５のベースに結合される。トランジスタ
Ｑ５のコレクタは抵抗Ｒ７を介して正の電源電圧に結合
され、Ｑ５のエミッタは接地される。従って、入力電圧
Ｖ５が高い時間Ｔ１の間、トランジスタＱ５のコレクタ
における電圧Ｖ６は低い（公称ゼロ）。
【０００５】コンデンサＣ３はトランジスタＱ５のコレ
クタを出力トランジスタＱ６のベースに結合させる。ト
ランジスタＱ６のコレクタは、抵抗Ｒ９を介して正の電
源に結合されると共に、出力Ｖ８に結合される。トラン
ジスタＱ６のベース（電圧Ｖ７における）は抵抗Ｒ８を
通って正の電源に結合される。
クタを出力トランジスタＱ６のベースに結合させる。ト
ランジスタＱ６のコレクタは、抵抗Ｒ９を介して正の電
源に結合されると共に、出力Ｖ８に結合される。トラン
ジスタＱ６のベース（電圧Ｖ７における）は抵抗Ｒ８を
通って正の電源に結合される。
【０００６】時間Ｔ２で、入力電圧は低くなり、トラン
ジスタＱ５は導通しなくなる。次にトランジスタＱ５の
コレクタにおける電圧Ｖ６は指数関数的に上昇する。こ
の充電は、充電電圧（電圧＋Ｖから、導通しているトラ
ンジスタＱ６のベース／エミッタ電圧を引いた電圧）に
より、また抵抗Ｒ７とコンデンサＣ３により形成される
時定数により決まる。
ジスタＱ５は導通しなくなる。次にトランジスタＱ５の
コレクタにおける電圧Ｖ６は指数関数的に上昇する。こ
の充電は、充電電圧（電圧＋Ｖから、導通しているトラ
ンジスタＱ６のベース／エミッタ電圧を引いた電圧）に
より、また抵抗Ｒ７とコンデンサＣ３により形成される
時定数により決まる。
【０００７】次の時間Ｔ１で、すなわち入力Ｖ５の立上
りエッジで、トランジスタＱ５は再び飽和し、コレクタ
における電圧Ｖ６を低下させる。コンデンサＣ３は時間
Ｔ２の間に充電されたが、トランジスタＱ６のベースに
おける電圧Ｖ７は、Ｖ６が低くなると負になる。次にト
ランジスタＱ６はカットオフされ、トランジスタＱ６の
コレクタにおける出力電圧Ｖ８は高くなる。
りエッジで、トランジスタＱ５は再び飽和し、コレクタ
における電圧Ｖ６を低下させる。コンデンサＣ３は時間
Ｔ２の間に充電されたが、トランジスタＱ６のベースに
おける電圧Ｖ７は、Ｖ６が低くなると負になる。次にト
ランジスタＱ６はカットオフされ、トランジスタＱ６の
コレクタにおける出力電圧Ｖ８は高くなる。
【０００８】コンデンサＣ３は抵抗Ｒ８を介して放電
し、トランジスタＱ６のベースにおける電圧Ｖ７は負の
値から指数関数的に上昇する。（従って、トランジスタ
Ｑ６を逆バイアスする）。タイミングは、電源電圧と充
電されたコンデンサＣ３両端の電圧との和により、また
コンデンサＣ３および抵抗Ｒ８の時定数により決まる。
その後、トランジスタＱ６のベースにおける電圧Ｖ７は
上昇して、トランジスタＱ６の順方向にバイアスされた
ベース／エミッタ電圧に達する。次にトランジスタＱ６
は飽和し、出力電圧Ｖ８を低下させる。従って、出力パ
ルスＶ８の持続期間は、Ｒ７とＣ３の時定数（Ｃ３を充
電する）により一部が決まり、Ｒ８とＣ３の時定数（Ｃ
３を放電させる）により一部が決まる。
し、トランジスタＱ６のベースにおける電圧Ｖ７は負の
値から指数関数的に上昇する。（従って、トランジスタ
Ｑ６を逆バイアスする）。タイミングは、電源電圧と充
電されたコンデンサＣ３両端の電圧との和により、また
コンデンサＣ３および抵抗Ｒ８の時定数により決まる。
その後、トランジスタＱ６のベースにおける電圧Ｖ７は
上昇して、トランジスタＱ６の順方向にバイアスされた
ベース／エミッタ電圧に達する。次にトランジスタＱ６
は飽和し、出力電圧Ｖ８を低下させる。従って、出力パ
ルスＶ８の持続期間は、Ｒ７とＣ３の時定数（Ｃ３を充
電する）により一部が決まり、Ｒ８とＣ３の時定数（Ｃ
３を放電させる）により一部が決まる。
【０００９】図５に示す従来の回路は、充電波形と放電
波形が指数関数的なので、固有の欠点を有する。充電曲
線の勾配が減少するトリガ点またはカットオフ点付近の
比較的小さな電圧差は、比較的大きなタイミング誤差と
なる。充電電流も放電電流もコンデンサＣ３の電圧に敏
感であり、従って、Ｃ３の容量値に対しても敏感であ
る。製作上の許容差並びにコンデンサの温度係数による
容量の変動は、それに対応して、出力電圧Ｖ８のパルス
幅の変動を生じる。
波形が指数関数的なので、固有の欠点を有する。充電曲
線の勾配が減少するトリガ点またはカットオフ点付近の
比較的小さな電圧差は、比較的大きなタイミング誤差と
なる。充電電流も放電電流もコンデンサＣ３の電圧に敏
感であり、従って、Ｃ３の容量値に対しても敏感であ
る。製作上の許容差並びにコンデンサの温度係数による
容量の変動は、それに対応して、出力電圧Ｖ８のパルス
幅の変動を生じる。
【００１０】テレビジョン装置で発生される水平同期信
号は精度の高い反復可能なパルスを必要とする。例え
ば、水平帰線消去パルスに関して、パルス幅は、リトレ
ースの間、有効なビデオ信号を消去せずに電子ビームを
遮断するために精確であることが重要である。複雑な最
近のテレビジョンでは、例えば、ズーム（ｚｏｏｍ）、
パン（ｐａｎ）あるいは多画像表示に関して帰線消去パ
ルスを人工的に発生するために、ワンチップ集積回路プ
ロセッサが設けられている。集積回路に接続する抵抗お
よびコンデンサの許容差を精確に維持することは困難で
あり、すでに知られている構成は改良すべき点が多い。
号は精度の高い反復可能なパルスを必要とする。例え
ば、水平帰線消去パルスに関して、パルス幅は、リトレ
ースの間、有効なビデオ信号を消去せずに電子ビームを
遮断するために精確であることが重要である。複雑な最
近のテレビジョンでは、例えば、ズーム（ｚｏｏｍ）、
パン（ｐａｎ）あるいは多画像表示に関して帰線消去パ
ルスを人工的に発生するために、ワンチップ集積回路プ
ロセッサが設けられている。集積回路に接続する抵抗お
よびコンデンサの許容差を精確に維持することは困難で
あり、すでに知られている構成は改良すべき点が多い。
【００１１】
【発明の概要】本発明の特徴は、ハーフショットパルス
発生器のタイミングが、回路に含まれているコンデンサ
の値とは無関係に調整されることである。また本発明の
特徴は、ハーフショットパルス発生器の出力パルス幅が
定電流源から供給される電流の比率により決まることで
あり、従って、コンデンサを充電／放電して線形のラン
プ波電圧を形成する。本発明の更に別の特徴は、ハーフ
ショットパルス発生器におけるタイミング構成要素の製
作／温度許容差は、新しい革新的なパルス発生器の設計
により大部分が相殺されることである。これらおよびそ
の他の特徴は、２個の低電流発生器を使用して、線形ラ
ンプ波電圧に依存する安定な出力パルス幅を発生するパ
ルス発生器に見い出され、水平帰線消去信号を発生する
のに使用されるハーフショットパルス発生器のようなテ
レビジョンの同期回路において特に有用である。第１の
電流源は、スイッチングトランジスタに結合されるほぼ
一定の第１の電流を発生する。スイッチングトランジス
タは、第１の電流を、入力信号（典型的には方形波）に
応じて、阻止するかあるいは大地に流す。第２の電流源
はほぼ一定の第２の電流を発生する。コンデンサが第１
の電流源と第２の電流源の間に直列に結合され、スイッ
チングトランジスタの働きにより、第１の電流と第２の
電流によって交互に充電／放電される。この充電と放電
は線形のランプ波電圧を発生するスイッチングトランジ
スタが導通すると、コンデンサと第２の電流源を結合し
ている接続点は負になる。この接続点における電圧の極
性またはレベルに応答するトランジスタまたは他のデバ
イスは、安定で精確なパルス幅を有する出力パルスを発
生する。電流源はＰＮＰトランジスタで構成することが
でき、エミッタは正の電源に結合され、ベースはツェナ
ーダイオードの基準電圧に結合される。入力信号は方形
波であり、例えば、水平帰線消去パルスを発生するテレ
ビジョン装置の同期をとるために発生される。
発生器のタイミングが、回路に含まれているコンデンサ
の値とは無関係に調整されることである。また本発明の
特徴は、ハーフショットパルス発生器の出力パルス幅が
定電流源から供給される電流の比率により決まることで
あり、従って、コンデンサを充電／放電して線形のラン
プ波電圧を形成する。本発明の更に別の特徴は、ハーフ
ショットパルス発生器におけるタイミング構成要素の製
作／温度許容差は、新しい革新的なパルス発生器の設計
により大部分が相殺されることである。これらおよびそ
の他の特徴は、２個の低電流発生器を使用して、線形ラ
ンプ波電圧に依存する安定な出力パルス幅を発生するパ
ルス発生器に見い出され、水平帰線消去信号を発生する
のに使用されるハーフショットパルス発生器のようなテ
レビジョンの同期回路において特に有用である。第１の
電流源は、スイッチングトランジスタに結合されるほぼ
一定の第１の電流を発生する。スイッチングトランジス
タは、第１の電流を、入力信号（典型的には方形波）に
応じて、阻止するかあるいは大地に流す。第２の電流源
はほぼ一定の第２の電流を発生する。コンデンサが第１
の電流源と第２の電流源の間に直列に結合され、スイッ
チングトランジスタの働きにより、第１の電流と第２の
電流によって交互に充電／放電される。この充電と放電
は線形のランプ波電圧を発生するスイッチングトランジ
スタが導通すると、コンデンサと第２の電流源を結合し
ている接続点は負になる。この接続点における電圧の極
性またはレベルに応答するトランジスタまたは他のデバ
イスは、安定で精確なパルス幅を有する出力パルスを発
生する。電流源はＰＮＰトランジスタで構成することが
でき、エミッタは正の電源に結合され、ベースはツェナ
ーダイオードの基準電圧に結合される。入力信号は方形
波であり、例えば、水平帰線消去パルスを発生するテレ
ビジョン装置の同期をとるために発生される。
【００１２】
【実施例】図１と図２に関して述べると、本発明に従う
ハーフショット（ｈａｌｆ−ｓｈｏｔ）パルス発生器１
０は、入力信号Ｖ１（方形波が好ましい）の立上りエッ
ジに続いて出力パルスＶ４を発生する。入力信号Ｖ１
は、抵抗Ｒ１を介してハーフショットパルス発生器のス
イッチングトランジスタＱ１のベースに結合される。Ｖ
１における電圧が高いとき、すなわち、図２の（ａ）の
時間Ｔ１の間、トランジスタＱ１は結合点Ｖ２を低下さ
せる。時間Ｔ１の間、トランジスタＱ１はＶ２における
そのコレクタからの電流を大地に流す。入力信号Ｖ１が
低いとき、トランジスタＱ１は大地への電流を阻止し、
コンデンサＣ１を充電させ、Ｖ３におけるよりもＶ２に
おいてより高い正の電圧を蓄積する。トランジスタＱ１
が導通すると、結合点Ｖ２は大地電位に近くなり、結合
点Ｖ３は、図２の（ｃ）に示すように、負になる。出力
トランジスタＱ２のコレクタは抵抗Ｒ５により正の電源
電圧まで引き上げられる。トランジスタＱ２のベースは
結合点Ｖ３においてコンデンサＣ１に結合され、エミッ
タは接地される。従って、Ｖ３がトランジスタＱ２の順
方向にバイアスされたベース／エミッタ電圧（例えば、
０．６Ｖ）以下であるとき、トランジスタＱ２は逆バイ
アスされる。従って、Ｖ３が負のとき、出力トランジス
タＱ２のコレクタの出力パルスＶ４は高く、Ｖ３がこの
電圧よりも高くなると、出力Ｖ４は低くなる。
ハーフショット（ｈａｌｆ−ｓｈｏｔ）パルス発生器１
０は、入力信号Ｖ１（方形波が好ましい）の立上りエッ
ジに続いて出力パルスＶ４を発生する。入力信号Ｖ１
は、抵抗Ｒ１を介してハーフショットパルス発生器のス
イッチングトランジスタＱ１のベースに結合される。Ｖ
１における電圧が高いとき、すなわち、図２の（ａ）の
時間Ｔ１の間、トランジスタＱ１は結合点Ｖ２を低下さ
せる。時間Ｔ１の間、トランジスタＱ１はＶ２における
そのコレクタからの電流を大地に流す。入力信号Ｖ１が
低いとき、トランジスタＱ１は大地への電流を阻止し、
コンデンサＣ１を充電させ、Ｖ３におけるよりもＶ２に
おいてより高い正の電圧を蓄積する。トランジスタＱ１
が導通すると、結合点Ｖ２は大地電位に近くなり、結合
点Ｖ３は、図２の（ｃ）に示すように、負になる。出力
トランジスタＱ２のコレクタは抵抗Ｒ５により正の電源
電圧まで引き上げられる。トランジスタＱ２のベースは
結合点Ｖ３においてコンデンサＣ１に結合され、エミッ
タは接地される。従って、Ｖ３がトランジスタＱ２の順
方向にバイアスされたベース／エミッタ電圧（例えば、
０．６Ｖ）以下であるとき、トランジスタＱ２は逆バイ
アスされる。従って、Ｖ３が負のとき、出力トランジス
タＱ２のコレクタの出力パルスＶ４は高く、Ｖ３がこの
電圧よりも高くなると、出力Ｖ４は低くなる。
【００１３】図１に示すように、また図３の別の実施例
では、ハーフショットパルス発生器は２個の電流源を備
えており、２個の電流源は正の電源電圧とコンデンサＣ
１の２個の電極（すなわち、図１における結合点Ｖ２と
Ｖ３）の間に結合される。コンデンサＣ１は、コンデン
サＣ１が充電または放電するにつれて減少する電流では
なくほぼ一定の電流を供給する電流源により充放電され
るので、かなり精確な線形ランプ波電圧がＶ２とＶ３に
おいて得られる。
では、ハーフショットパルス発生器は２個の電流源を備
えており、２個の電流源は正の電源電圧とコンデンサＣ
１の２個の電極（すなわち、図１における結合点Ｖ２と
Ｖ３）の間に結合される。コンデンサＣ１は、コンデン
サＣ１が充電または放電するにつれて減少する電流では
なくほぼ一定の電流を供給する電流源により充放電され
るので、かなり精確な線形ランプ波電圧がＶ２とＶ３に
おいて得られる。
【００１４】トランジスタＱ３を含む第１の電流源は、
スイッチングトランジスタＱ１とコンデンサＣ１の接続
点にほぼ一定の第１の電流Ｉ１を供給する。トランジス
タＱ３はＰＮＰトランジスタであり、そのベースはツェ
ナーダイオードＺ１により形成される基準電圧に結合さ
れ、エミッタは抵抗Ｒ２を介して正の電源電圧＋Ｖに結
合される。順方向にバイアスされているとき、トランジ
スタＱ３のベース／エミッタ電圧はほぼ一定なので、抵
抗Ｒ２の電圧降下は一定であり、従って一定の電流を生
じる。
スイッチングトランジスタＱ１とコンデンサＣ１の接続
点にほぼ一定の第１の電流Ｉ１を供給する。トランジス
タＱ３はＰＮＰトランジスタであり、そのベースはツェ
ナーダイオードＺ１により形成される基準電圧に結合さ
れ、エミッタは抵抗Ｒ２を介して正の電源電圧＋Ｖに結
合される。順方向にバイアスされているとき、トランジ
スタＱ３のベース／エミッタ電圧はほぼ一定なので、抵
抗Ｒ２の電圧降下は一定であり、従って一定の電流を生
じる。
【００１５】トランジスタＱ１は第１の電流源に結合さ
れるスイッチング手段を形成する。トランジスタＱ１は
その２つの入力電圧レベル間で入力信号の変化に応答
し、トランジスタＱ１が導通していないとき電流Ｉ１を
阻止し、その場合、電流Ｉ１はコンデンサＣ１を充電す
る。トランジスタＱ１が導通しているときには、トラン
ジスタＱ１は電流Ｉ１を大地に流し、コンデンサＣ１の
Ｖ２側の電圧を低下させる。
れるスイッチング手段を形成する。トランジスタＱ１は
その２つの入力電圧レベル間で入力信号の変化に応答
し、トランジスタＱ１が導通していないとき電流Ｉ１を
阻止し、その場合、電流Ｉ１はコンデンサＣ１を充電す
る。トランジスタＱ１が導通しているときには、トラン
ジスタＱ１は電流Ｉ１を大地に流し、コンデンサＣ１の
Ｖ２側の電圧を低下させる。
【００１６】第２の電流源はトランジスタＱ４を含んで
おり、トランジスタＱ４はトランジスタＱ３と同じ方法
でツェナーダイオードＺ１により制御され、第２のほぼ
一定の電流Ｉ２を発生する。しかしながら、第２の定電
流Ｉ２の値は第１の定電流の値と同じではない。トラン
ジスタＱ４もＰＮＰトランジスタであり、抵抗Ｒ３を介
して電源に結合されている。抵抗Ｒ３はＲ２よりも小さ
く、第１の電流源が結合点Ｖ２に供給するよりも多い電
流を結合点Ｖ３に供給する。図１に示す回路において
は、電流Ｉ１は約３０９μＡであり、電流Ｉ２は約７６
９μＡである。
おり、トランジスタＱ４はトランジスタＱ３と同じ方法
でツェナーダイオードＺ１により制御され、第２のほぼ
一定の電流Ｉ２を発生する。しかしながら、第２の定電
流Ｉ２の値は第１の定電流の値と同じではない。トラン
ジスタＱ４もＰＮＰトランジスタであり、抵抗Ｒ３を介
して電源に結合されている。抵抗Ｒ３はＲ２よりも小さ
く、第１の電流源が結合点Ｖ２に供給するよりも多い電
流を結合点Ｖ３に供給する。図１に示す回路において
は、電流Ｉ１は約３０９μＡであり、電流Ｉ２は約７６
９μＡである。
【００１７】コンデンサＣ１は、第１と第２の電流源の
間に直列に結合され、スイッチングトランジスタＱ１の
働きにより、トランジスタＱ３からの第１の電流とトラ
ンジスタＱ４からの第２の電流により交互に充放電され
る。出力トランジスタＱ２は接続点Ｖ３において第２の
電流源とコンデンサに結合される電圧応答手段を形成し
て、接続点における電圧に応じて状態を変える。
間に直列に結合され、スイッチングトランジスタＱ１の
働きにより、トランジスタＱ３からの第１の電流とトラ
ンジスタＱ４からの第２の電流により交互に充放電され
る。出力トランジスタＱ２は接続点Ｖ３において第２の
電流源とコンデンサに結合される電圧応答手段を形成し
て、接続点における電圧に応じて状態を変える。
【００１８】２つの電流源は結合点Ｖ２とＶ３で線形ラ
ンプ波を発生し、電流の比率は厳密に制御される。抵抗
Ｒ２とＲ３は、電流レベルを、要求される割合に設定す
るために許容差１％の抵抗とする。ツェナーダイオード
Ｚ１のアノードは抵抗Ｒ４を介して接地されて電流路を
形成し、コンデンサＣ２により正電源に対して減結合さ
れる。
ンプ波を発生し、電流の比率は厳密に制御される。抵抗
Ｒ２とＲ３は、電流レベルを、要求される割合に設定す
るために許容差１％の抵抗とする。ツェナーダイオード
Ｚ１のアノードは抵抗Ｒ４を介して接地されて電流路を
形成し、コンデンサＣ２により正電源に対して減結合さ
れる。
【００１９】もう１つの実施例は図３のハーフショット
パルス発生器１２で示されている。ハーフショットパル
ス発生器１２は、安定性を増すために、トランジスタＱ
１のコレクタと直列に付加的ダイオードＤ１を含んでい
る。ダイオードＤ１はコンデンサＣ１における電圧を、
順方向にバイアスされた１つのダイオードによる電圧降
下分だけ変化させる。もしトランジスタＱ１のベース／
エミッタ電圧の温度ドリフトがコンデンサＣ１の最大電
圧と比較して小さければ、ダイオードＤ１は厳密には必
要でない。ほぼ一定の電流Ｉ１とＩ２は、電流源３１と
３２により供給される
パルス発生器１２で示されている。ハーフショットパル
ス発生器１２は、安定性を増すために、トランジスタＱ
１のコレクタと直列に付加的ダイオードＤ１を含んでい
る。ダイオードＤ１はコンデンサＣ１における電圧を、
順方向にバイアスされた１つのダイオードによる電圧降
下分だけ変化させる。もしトランジスタＱ１のベース／
エミッタ電圧の温度ドリフトがコンデンサＣ１の最大電
圧と比較して小さければ、ダイオードＤ１は厳密には必
要でない。ほぼ一定の電流Ｉ１とＩ２は、電流源３１と
３２により供給される
【００２０】発明的構成に従えば、出力パルスの幅Ｔ３
はコンデンサＣ１の値には依存しない。その代わりに、
パルス幅Ｔ３は２つの電流源の比率に応じて変化する。
これらの電流の比率は抵抗Ｒ２とＲ３に対しては厳密な
許容差を要求するが、コンデンサＣ１については厳密な
許容差は要求されない。一般に、特に回路が集積回路で
具体化される場合、良好な温度係数特性を有する、より
厳密な許容差の抵抗を設けることは、そのような許容差
をコンデンサで得るよりもずっと容易である。
はコンデンサＣ１の値には依存しない。その代わりに、
パルス幅Ｔ３は２つの電流源の比率に応じて変化する。
これらの電流の比率は抵抗Ｒ２とＲ３に対しては厳密な
許容差を要求するが、コンデンサＣ１については厳密な
許容差は要求されない。一般に、特に回路が集積回路で
具体化される場合、良好な温度係数特性を有する、より
厳密な許容差の抵抗を設けることは、そのような許容差
をコンデンサで得るよりもずっと容易である。
【００２１】コンデンサＣ３の両端の電圧は、コンデン
サＣ３に供給される電流の積分であり、通常の関数によ
れば：
サＣ３に供給される電流の積分であり、通常の関数によ
れば：
【００２２】
【数１】
【００２３】本発明に従う電流は一定であり、線形のラ
ンプ波電圧を発生し、それにより、関数式は簡単化され
る：
ンプ波電圧を発生し、それにより、関数式は簡単化され
る：
【００２４】
【数２】
【００２５】トランジスタＱ１が導通し始め、トランジ
スタＱ２が導通しなくなる時点（期間Ｔ１の初め）で、
コンデンサＣ１に蓄積された電圧は、トランジスタＱ１
のコレクタにおける正の電圧ではなく、トランジスタＱ
２のベースに負の電圧として供給される。従って、図２
の（ｂ）と（ｃ）に示すように、正と負の最大値は絶対
値が等しい。上記のランプ関数を使用すると、
スタＱ２が導通しなくなる時点（期間Ｔ１の初め）で、
コンデンサＣ１に蓄積された電圧は、トランジスタＱ１
のコレクタにおける正の電圧ではなく、トランジスタＱ
２のベースに負の電圧として供給される。従って、図２
の（ｂ）と（ｃ）に示すように、正と負の最大値は絶対
値が等しい。上記のランプ関数を使用すると、
【００２６】
【数３】
【００２７】この式より、以下のように、パルス幅Ｔ３
は、パルス幅Ｔ２および電流Ｉ２とＩ３の比の関数であ
るが、コンデンサＣの関数でないことが示される：
は、パルス幅Ｔ２および電流Ｉ２とＩ３の比の関数であ
るが、コンデンサＣの関数でないことが示される：
【００２８】
【数４】
【００２９】図１に示す実施例によれば、結合点Ｖ３の
電圧に応じて状態を変える（すなわち、導通する）のに
使用できる電圧応答手段が出力トランジスタＱ２により
与えられる。トランジスタＱ２はＮＰＮトランジスタで
あり、エミッタが接地されている。従って、出力におい
て切り換わる閾値電圧は出力トランジスタＱ２の順方向
にバイアスされたベース／エミッタ電圧である。結合点
Ｖ３の電圧に応じて状態を変える目的で他の形態の出力
段を使用することもできる。例としては、クランプダイ
オードまたは閾値比較器である。
電圧に応じて状態を変える（すなわち、導通する）のに
使用できる電圧応答手段が出力トランジスタＱ２により
与えられる。トランジスタＱ２はＮＰＮトランジスタで
あり、エミッタが接地されている。従って、出力におい
て切り換わる閾値電圧は出力トランジスタＱ２の順方向
にバイアスされたベース／エミッタ電圧である。結合点
Ｖ３の電圧に応じて状態を変える目的で他の形態の出力
段を使用することもできる。例としては、クランプダイ
オードまたは閾値比較器である。
【００３０】好ましい実施例では、２つの電流源は同様
な構成であり、両方共、同じツェナーダイオードの基準
電圧で制御される。これは最少数の回路要素から成る能
率的な構成である。しかしながら、それぞれの供給電流
Ｉ１とＩ２について別々のまたは異なる構成を採用する
ことも可能である。
な構成であり、両方共、同じツェナーダイオードの基準
電圧で制御される。これは最少数の回路要素から成る能
率的な構成である。しかしながら、それぞれの供給電流
Ｉ１とＩ２について別々のまたは異なる構成を採用する
ことも可能である。
【００３１】この回路のタイミングは電流比で制御され
るので、ツェナーダイオードＺ１の基準電圧は出力にお
けるパルス幅に影響を及ぼさない。２つの電流のレベル
はＲ２とＲ３の両端の電圧により主として決まる。２個
のトランジスタＱ３とＱ４のベース／エミッタ電圧は同
じ温度ドリフト特性を有することが期待でき、これはま
た、２つの電流を安定に保つのに役立つ。
るので、ツェナーダイオードＺ１の基準電圧は出力にお
けるパルス幅に影響を及ぼさない。２つの電流のレベル
はＲ２とＲ３の両端の電圧により主として決まる。２個
のトランジスタＱ３とＱ４のベース／エミッタ電圧は同
じ温度ドリフト特性を有することが期待でき、これはま
た、２つの電流を安定に保つのに役立つ。
【００３２】ハーフショットパルス発生器は、精確な出
力パルス幅が重要である用途に役立つ。１つの例は、図
４に示すような、テレビジョン装置における水平帰線消
去パルスまたは同様な同期信号である。このパルス発生
器の入力信号は方形波水平駆動信号であって、テレビジ
ョンプロセッサの水平／垂直同期デコーダ１４から供給
される。パルス発生器１０の出力信号は、図に示すよう
に、同期デコーダ１４に戻され、水平帰線消去信号、バ
ーストゲートまたはクランプパルス、および垂直駆動信
号のような信号を発生する。有利なことに、これらの信
号は、ここで述べられている発明的構成に従って、極め
て精確にタイミングが調整できる。
力パルス幅が重要である用途に役立つ。１つの例は、図
４に示すような、テレビジョン装置における水平帰線消
去パルスまたは同様な同期信号である。このパルス発生
器の入力信号は方形波水平駆動信号であって、テレビジ
ョンプロセッサの水平／垂直同期デコーダ１４から供給
される。パルス発生器１０の出力信号は、図に示すよう
に、同期デコーダ１４に戻され、水平帰線消去信号、バ
ーストゲートまたはクランプパルス、および垂直駆動信
号のような信号を発生する。有利なことに、これらの信
号は、ここで述べられている発明的構成に従って、極め
て精確にタイミングが調整できる。
【図１】本発明に従うハーフショットパルス発生器の概
略の回路図である。
略の回路図である。
【図２】図１の結合点Ｖ１〜Ｖ４における電圧波形を示
すタイミング図である。
すタイミング図である。
【図３】別の実施例を示す概略のブロック図である。
【図４】テレビジョンの同期回路の一部として、特に水
平帰線消去の為に使用される、本発明に従うパルス発生
器を示すブロック図である。
平帰線消去の為に使用される、本発明に従うパルス発生
器を示すブロック図である。
【図５】従来技術によるハーフショットパルス発生器を
示す概略の回路図である。
示す概略の回路図である。
【図６】図２の波形と比較するために図５の回路におけ
る電圧波形を示すタイミング図である。
る電圧波形を示すタイミング図である。
１０ ハーフショットパルス発生器 １２ ハーフショットパルス発生器 １４ 水平／垂直同期デコーダ
Claims (6)
- 【請求項１】 ほぼ一定の第１の電流を発生する第１の
電流源と、 前記第１の電流源に結合され、入力信号に応答して、前
記第１の電流を交互に阻止しまた流すスイッチング手段
と、 ほぼ一定の第２の電流を発生する第２の電流源と、 前記第１の電流源と第２の電流源に結合され、前記スイ
ッチング手段の働きにより前記第１の電流と前記第２の
電流により交互に充放電されるエネルギ蓄積手段と、 前記第２の電流源と前記エネルギ蓄積手段の接続点に結
合され、前記接続点における電圧に応じて状態を変える
電圧応答手段とを含んでいる、パルス発生器。 - 【請求項２】 前記エネルギ蓄積手段が前記第１の電流
源と第２の電流源の間に直列結合されたコンデンサから
成る、特許請求の範囲第１項記載のパルス発生器。 - 【請求項３】 ほぼ一定の第１の電流を発生する第１の
電流源と、 前記第１の電流源にコレクタが結合され、入力信号にベ
ースが結合される第１のトランジスタであって、前記第
１の電流を交互に阻止しまた流す第１のトランジスタ
と、 ほぼ一定の第２の電流を発生する第２の電流源と、 前記第１の電流源と第２の電流源との間に直列に結合さ
れ、前記第１のトランジスタの働きにより前記第１の電
流と前記第２の電流により交互に充放電されるコンデン
サと、 前記第２の電流源と前記コンデンサの接続点にベースが
結合される第２のトランジスタであって、前記接続点に
おける電圧に応じて出力状態を変える第２のトランジス
タとを含んでいる、パルス発生器。 - 【請求項４】 前記出力状態はパルス信号であって、該
パルスは前記第１の電流と第２の電流の大きさの比に比
例し、且つ前記コンデンサのキャパシタンスには無関係
なパルス幅を有する、特許請求の範囲第３項記載のパル
ス発生器。 - 【請求項５】 ほぼ一定の第１の電流を発生する第１の
電流源と、 前記第１の電流源に結合され、入力信号に応答して、前
記第１の電流を交互に阻止しまた流す手段と、 ほぼ一定の第２の電流を発生する第２の電流源と、 前記第１の電流源と第２の電流源に結合されるコンデン
サであって、前記第１の電流を交互に阻止しまた流す手
段の働きにより前記第１の電流と前記第２の電流により
交互に充放電されるコンデンサと、 前記第２の電流源および前記コンデンサに結合され、前
記充電および放電に応じて出力パルスを発生する手段と
を含んでおり、該出力パルスが前記コンデンサのキャパ
シタンスとは実質的に無関係なパルス幅を有する、パル
ス発生器。 - 【請求項６】 前記パルス幅が前記第１の電流と前記第
２の電流の大きさの比によって決まる特許請求の範囲第
５項記載のパルス発生器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US98270192A | 1992-11-30 | 1992-11-30 | |
| US982701 | 1992-11-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06232701A true JPH06232701A (ja) | 1994-08-19 |
Family
ID=25529425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5340295A Pending JPH06232701A (ja) | 1992-11-30 | 1993-11-29 | パルス発生器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06232701A (ja) |
| KR (1) | KR940012825A (ja) |
| CN (1) | CN1096147A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100539057B1 (ko) * | 1998-12-18 | 2006-03-03 | 페어차일드코리아반도체 주식회사 | 싱글 펄스 발생기_ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100454732C (zh) * | 2006-05-23 | 2009-01-21 | 广州电器科学研究院 | 高精度大功率恒流源及其实现方法 |
-
1993
- 1993-11-26 KR KR1019930025428A patent/KR940012825A/ko not_active Withdrawn
- 1993-11-29 CN CN93120404A patent/CN1096147A/zh active Pending
- 1993-11-29 JP JP5340295A patent/JPH06232701A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100539057B1 (ko) * | 1998-12-18 | 2006-03-03 | 페어차일드코리아반도체 주식회사 | 싱글 펄스 발생기_ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1096147A (zh) | 1994-12-07 |
| KR940012825A (ko) | 1994-06-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
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