JPH0623448B2 - 根固め工法 - Google Patents
根固め工法Info
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- JPH0623448B2 JPH0623448B2 JP62118531A JP11853187A JPH0623448B2 JP H0623448 B2 JPH0623448 B2 JP H0623448B2 JP 62118531 A JP62118531 A JP 62118531A JP 11853187 A JP11853187 A JP 11853187A JP H0623448 B2 JPH0623448 B2 JP H0623448B2
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Landscapes
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、コンクリート杭の根固め工法に関するもの
である。
である。
（従来の技術） 従来、杭を地中に埋設々置する場合に、杭の下端部と支
持地盤の結合を確保する為に杭穴底部に根固めを構成す
る工法が知られている。
持地盤の結合を確保する為に杭穴底部に根固めを構成す
る工法が知られている。
この工法では、杭穴の底部に、杭穴の径より大径の部分
（拡底部）を形成し、この部分にセメントミルクを注入
し又はコンクリートを打設し、杭の下端部と一体的に硬
化している（例えば特開昭６１−１０６２５号）。
（拡底部）を形成し、この部分にセメントミルクを注入
し又はコンクリートを打設し、杭の下端部と一体的に硬
化している（例えば特開昭６１−１０６２５号）。
（発明が解決しようとする課題） 前記従来の根固め工法においては、杭と支持地盤の結合
をセメントミルクによって行った場合には、根固め部の
上部と下部における強度に差が生ずる問題があると共
に、孔内に注入する際、支持地盤の水によって希釈され
ることがあり、強度のバラツキを生ずると共に、全体的
な強度が小さくなる傾向があった。またコンクリートの
打設は、コンクリートポンプを必要とするのみならず、
水分の希釈による強度低下は免れなかった。
をセメントミルクによって行った場合には、根固め部の
上部と下部における強度に差が生ずる問題があると共
に、孔内に注入する際、支持地盤の水によって希釈され
ることがあり、強度のバラツキを生ずると共に、全体的
な強度が小さくなる傾向があった。またコンクリートの
打設は、コンクリートポンプを必要とするのみならず、
水分の希釈による強度低下は免れなかった。
又、杭に荷重が作用した場合、地盤と杭との中間にあっ
て両者を結合している根固め部が杭の中空部に貫入する
傾向があるので、これを防止するために杭の先端に閉鎖
鉄板をつけるなどの対策も必要であった。
て両者を結合している根固め部が杭の中空部に貫入する
傾向があるので、これを防止するために杭の先端に閉鎖
鉄板をつけるなどの対策も必要であった。
一方、一般にくいの支持層としては、砂・砂レキ層が圧
倒的に多く、ここにセメントミルク（根固め液）を注入
した際、その間隙からミルクが浸透して逸散する傾向が
あり、とくに砂レキ層では施工が不能となることも多か
った。
倒的に多く、ここにセメントミルク（根固め液）を注入
した際、その間隙からミルクが浸透して逸散する傾向が
あり、とくに砂レキ層では施工が不能となることも多か
った。
また、現場でモルタルを使用する場合には、外部から搬
入すると過剰供給となり膨大な無駄と手間が生じてい
た。また、現場でモルタルを調整する場合には、専用の
装置類を必要とし、大掛りとなり、コストアップを生じ
ていた。
入すると過剰供給となり膨大な無駄と手間が生じてい
た。また、現場でモルタルを調整する場合には、専用の
装置類を必要とし、大掛りとなり、コストアップを生じ
ていた。
（課題を解決する為の手段） そこでこの発明では、前記セメントミルクに代えてモル
タルを注入するようにし、強度や施工上の問題点を解決
したのである。
タルを注入するようにし、強度や施工上の問題点を解決
したのである。
即ちこの発明は、杭穴底部を根固め用の形状および大き
さに掘削した後、粘度を６０秒〜９０秒に調整し、かつ
細目の砂を用いて、砂・セメント比を１００〜１５０
（重量％）、水・セメント比を５３〜５８（重量％）、
流動化剤・セメント比を０．４〜０．７（重量％）とし
て調整したモルタルを前記杭穴底部にセメントミルクポ
ンプで注入して硬化させることを特徴とした根固め工法
である。
さに掘削した後、粘度を６０秒〜９０秒に調整し、かつ
細目の砂を用いて、砂・セメント比を１００〜１５０
（重量％）、水・セメント比を５３〜５８（重量％）、
流動化剤・セメント比を０．４〜０．７（重量％）とし
て調整したモルタルを前記杭穴底部にセメントミルクポ
ンプで注入して硬化させることを特徴とした根固め工法
である。
この場合、モルタルの粘度を６０秒未満とすると、懸濁
性が高くなって杭穴中の泥水とまざるので強度の低下が
生じて、施工上の信頼性がなくなり望ましくない。又、
粘土が９０秒を超えると、従来のセメントミルクポンプ
による圧送が不可能となり、注入設備を大幅に変更する
必要が生じ、かつ深い杭穴の場合の施工性が著しく悪く
なるおそれがあった。
性が高くなって杭穴中の泥水とまざるので強度の低下が
生じて、施工上の信頼性がなくなり望ましくない。又、
粘土が９０秒を超えると、従来のセメントミルクポンプ
による圧送が不可能となり、注入設備を大幅に変更する
必要が生じ、かつ深い杭穴の場合の施工性が著しく悪く
なるおそれがあった。
杭の先端支持力Ｒａは Ｒａ＝１／３・α・・Ａｐ ［α：杭先端支持力係数、：杭先端Ｎ値、Ａｐ：杭閉
鎖断面積（m2）］で求められており、α＝２５（拡大根
固め場合）、＝６０として、６００φの杭では根固め
材の必要強度は１５０kg／cm2以上が必要とされ、通常
２００kg／cm2程度が得られるようにしている。
鎖断面積（m2）］で求められており、α＝２５（拡大根
固め場合）、＝６０として、６００φの杭では根固め
材の必要強度は１５０kg／cm2以上が必要とされ、通常
２００kg／cm2程度が得られるようにしている。
この発明では２５０〜３００kg／cm2を目標とし、かつ
粘度が６０秒〜９０秒のモルタルを調整するには、細目
の砂を用いて、砂・セメント比を１００〜１５０（重量
％）、水・セメント比を５３〜５８（重量％）、流動化
剤・セメント比を０．４〜０．７（重量％）として調整
することができる。
粘度が６０秒〜９０秒のモルタルを調整するには、細目
の砂を用いて、砂・セメント比を１００〜１５０（重量
％）、水・セメント比を５３〜５８（重量％）、流動化
剤・セメント比を０．４〜０．７（重量％）として調整
することができる。
前記粘度は、ファンネル粘度計により測定した。即ち定
量（例えば５００ｃｃ）の漏斗に入れた液体又は固体
が、全部落下する時間を測定し、その数値を該物品の粘
度としたものである。
量（例えば５００ｃｃ）の漏斗に入れた液体又は固体
が、全部落下する時間を測定し、その数値を該物品の粘
度としたものである。
前記細目の砂とはＪＡＳＳ（Japanese Architectural S
tandard Specification、日本建築工事標準仕様書）５
と規定された砂を言い、粗粒率２．２（最大寸法１．２
mm）のものである。
tandard Specification、日本建築工事標準仕様書）５
と規定された砂を言い、粗粒率２．２（最大寸法１．２
mm）のものである。
（作用） この発明の根固め工法によれば、モルタルの粘度が６０
秒〜９０秒であるので、杭穴底部への注入をセメントミ
ルクポンプで行うことができるので容易となる。又、セ
メントミルクに比べてモルタルの比重が高いので、充填
効果も大きくすることができる。
秒〜９０秒であるので、杭穴底部への注入をセメントミ
ルクポンプで行うことができるので容易となる。又、セ
メントミルクに比べてモルタルの比重が高いので、充填
効果も大きくすることができる。
又、比較的高粘度としてあるので、セメント粒子の分散
性が良くなり、硬化したモルタルの圧縮強度は、上部と
下部での強度差を少くし、しかも従来のセメントミルク
で得られた強度と同等乃至それ以上の値を得ることがで
きる。又、モルタルは懸濁性が小さいので、支持地盤の
水で希釈されることもなく硬化した場合の強度にバラツ
キがなく、安定した強度を得ることができる。更には砂
レキ層の支持地盤でもモルタルが砂レキの間隙を通して
逸散するおそれがないので、信頼性の高い施工ができ
る。
性が良くなり、硬化したモルタルの圧縮強度は、上部と
下部での強度差を少くし、しかも従来のセメントミルク
で得られた強度と同等乃至それ以上の値を得ることがで
きる。又、モルタルは懸濁性が小さいので、支持地盤の
水で希釈されることもなく硬化した場合の強度にバラツ
キがなく、安定した強度を得ることができる。更には砂
レキ層の支持地盤でもモルタルが砂レキの間隙を通して
逸散するおそれがないので、信頼性の高い施工ができ
る。
尚、一般のモルタルは、特殊なコンクリートポンプによ
らなければ圧送できないので、信頼性の高い施工ができ
る。
らなければ圧送できないので、信頼性の高い施工ができ
る。
尚、一般のモルタルは、特殊なコンクリートポンプによ
らなければ圧送できないので、根固め工法においても、
膨大な設備を必要とし、著しいコストアップと施工の繁
雑さを招くが、この発明の方法では流動性を高くして、
セメントミルクポンプで問題なく注入できるようにした
ものである。
らなければ圧送できないので、根固め工法においても、
膨大な設備を必要とし、著しいコストアップと施工の繁
雑さを招くが、この発明の方法では流動性を高くして、
セメントミルクポンプで問題なく注入できるようにした
ものである。
又、一般に使用されるモルタルはその調整に際し、混練
にはコンクリートミキサー又はモルタルミキサーを必要
とするので、設備が大型化するのであるが、この発明で
は流動性を高くして、セメントミルク用の設備が使用で
きる。
にはコンクリートミキサー又はモルタルミキサーを必要
とするので、設備が大型化するのであるが、この発明で
は流動性を高くして、セメントミルク用の設備が使用で
きる。
尚、配合物に砂などの滑材が入る場合、その配合管理が
必要となるが、この点予め砂と水を所定の割合で調整し
ておき、これをセメントと混練するようにすることによ
り、現場における配合管理を容易にすることができる。
必要となるが、この点予め砂と水を所定の割合で調整し
ておき、これをセメントと混練するようにすることによ
り、現場における配合管理を容易にすることができる。
（実施例） 以下この発明の実施例について説明する。
はじめに、第１図に示したような杭穴１を掘削し、杭穴
１の底部に杭穴１の径より大きい径（１．５倍程度。尚
同一径でも良い）とした大径部２を所定深さ（例えば直
径の２倍程度）に形成した。
１の底部に杭穴１の径より大きい径（１．５倍程度。尚
同一径でも良い）とした大径部２を所定深さ（例えば直
径の２倍程度）に形成した。
次いで、第１表のような配合でモルタルを調整し、この
モルタルをセメントミルクポンプを使用して、前記大径
部２に注入する（第２図）。次に杭穴１内へ既製のコン
クリート杭３を下端を開放したまま沈設し、前記杭３の
下端をモルタル内へ挿入（モルタルの中間部まで）す
る。このようにして注入したモルタルが硬化すれば根固
め４を成形した基礎杭の設置工事が完了する。
モルタルをセメントミルクポンプを使用して、前記大径
部２に注入する（第２図）。次に杭穴１内へ既製のコン
クリート杭３を下端を開放したまま沈設し、前記杭３の
下端をモルタル内へ挿入（モルタルの中間部まで）す
る。このようにして注入したモルタルが硬化すれば根固
め４を成形した基礎杭の設置工事が完了する。
前記実施例においては、杭３の下端部がモルタル内のほ
ぼ中間まで挿入されたが、挿入深さは杭３の径の１．５
倍以上とし、杭穴１の底面に達する場合もある。
ぼ中間まで挿入されたが、挿入深さは杭３の径の１．５
倍以上とし、杭穴１の底面に達する場合もある。
砂：細目、表面乾燥状態 流動化剤：高性能減水剤（マイティー花王石鹸） 砂・セメント比c/s ＝ 100 （重量％） 水・セメント比w/c ＝55 （重量％） 流動化剤・セメント比M/c ＝ 0.5 （重量％） モルタルの注入はセメントミルクポンプで問題なく行な
えた。
えた。
モルタルの調整に当り、砂・セメントc/s は１００（重
量％）未満では、モルタルとしての効果、即ちセメン
ト比の分散性の向上比重の増大強度の向上経済性
の向上が失われ、１５０（重量％）を超えると粘度が低
下してセメントミルクポンプによる圧送が困難であっ
た。
量％）未満では、モルタルとしての効果、即ちセメン
ト比の分散性の向上比重の増大強度の向上経済性
の向上が失われ、１５０（重量％）を超えると粘度が低
下してセメントミルクポンプによる圧送が困難であっ
た。
一方・水・セメント比w/c は、圧縮強度との間に第４図
のような関係があり、目的とする圧縮強度（２５０〜３
００kg／cm2）が得られ、かつ上下での圧縮強度のバラ
ツキを小さくする為には５３〜５８重量％が適当と認め
られた。尚、第４図の強度は直径５０cm、高さ３０cmの
供試体を作成し、上部は高さ２００mmの部分の圧縮強
度、下部は１００mmの部分の圧縮強度として求めた。
のような関係があり、目的とする圧縮強度（２５０〜３
００kg／cm2）が得られ、かつ上下での圧縮強度のバラ
ツキを小さくする為には５３〜５８重量％が適当と認め
られた。尚、第４図の強度は直径５０cm、高さ３０cmの
供試体を作成し、上部は高さ２００mmの部分の圧縮強
度、下部は１００mmの部分の圧縮強度として求めた。
又、流動化剤・セメント比M/c はモルタルの粘度との間
に第５図のような関係があり、添加量を多くすると滑材
分離が起り、添加量が少ないと粘度向上の効果が得られ
ないことから、M/c は０．４〜０．７（重量％）が適当
と考えられる。尚、図中セルフローは第一工業製薬社製
の流動化剤である。
に第５図のような関係があり、添加量を多くすると滑材
分離が起り、添加量が少ないと粘度向上の効果が得られ
ないことから、M/c は０．４〜０．７（重量％）が適当
と考えられる。尚、図中セルフローは第一工業製薬社製
の流動化剤である。
（発明の効果） 以上に説明したように、この発明によれば、前記構成で
粘度を６０秒〜９０秒に調整したモルタルを杭穴に注入
硬化させて根固めを形成するようにしたので、モルタル
の圧送にセメントミルクポンプを使用でき、従来と同一
の設備と作業で圧縮強度が高く、かつバラツキの少ない
根固めを確実に形成できる効果がある。従って、外部か
らモルタルを搬入する手間と無駄をなくし、現場のセメ
ントミルク用の装置を利用してモルタルを調整できる効
果がある。
粘度を６０秒〜９０秒に調整したモルタルを杭穴に注入
硬化させて根固めを形成するようにしたので、モルタル
の圧送にセメントミルクポンプを使用でき、従来と同一
の設備と作業で圧縮強度が高く、かつバラツキの少ない
根固めを確実に形成できる効果がある。従って、外部か
らモルタルを搬入する手間と無駄をなくし、現場のセメ
ントミルク用の装置を利用してモルタルを調整できる効
果がある。
第１図乃至第３図はこの発明の実施例における杭穴の断
面図、第４図は水・セメント比と圧縮強度の関係を示す
グラフ、第５図は流動化剤・セメント比と粘度の関係を
示すグラフである。 １……杭穴、２……大径部 ３……杭、４……根固め
面図、第４図は水・セメント比と圧縮強度の関係を示す
グラフ、第５図は流動化剤・セメント比と粘度の関係を
示すグラフである。 １……杭穴、２……大径部 ３……杭、４……根固め
Claims (1)
- 【請求項１】杭穴底部を根固め用の形状および大きさに
掘削した後、粘度を６０秒〜９０秒に調整し、かつ細目
の砂を用いて、砂・セメント比を１００〜１５０（重量
％）、水・セメント比を５３〜５８（重量％）、流動化
剤・セメント比を０．４〜０．７（重量％）として調整
したモルタルを前記杭穴底部にセメントミルクポンプで
注入して硬化させることを特徴とした根固め工法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62118531A JPH0623448B2 (ja) | 1987-03-16 | 1987-05-15 | 根固め工法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6032487 | 1987-03-16 | ||
| JP62-60324 | 1987-03-16 | ||
| JP62118531A JPH0623448B2 (ja) | 1987-03-16 | 1987-05-15 | 根固め工法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH011823A JPH011823A (ja) | 1989-01-06 |
| JPS641823A JPS641823A (en) | 1989-01-06 |
| JPH0623448B2 true JPH0623448B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=26401396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62118531A Expired - Lifetime JPH0623448B2 (ja) | 1987-03-16 | 1987-05-15 | 根固め工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623448B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE8816086U1 (de) * | 1988-12-24 | 1989-02-09 | Laboratorium Prof. Dr. Rudolf Berthold, 7547 Wildbad | Vorrichtung zur Positionierung eines Sternrades |
| JPH041319A (ja) * | 1990-04-19 | 1992-01-06 | Mitani Sekisan Co Ltd | 軟弱地における基礎杭工法 |
| JP6941553B2 (ja) * | 2017-12-18 | 2021-09-29 | 株式会社竹中工務店 | 杭体施工方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS615118A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-10 | Hikari Giken Kogyo Kk | 全面摩擦杭の造成工法 |
-
1987
- 1987-05-15 JP JP62118531A patent/JPH0623448B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS641823A (en) | 1989-01-06 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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