JPS6316124A - ペントル−フ形ピストン - Google Patents
ペントル−フ形ピストンInfo
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- JPS6316124A JPS6316124A JP61157953A JP15795386A JPS6316124A JP S6316124 A JPS6316124 A JP S6316124A JP 61157953 A JP61157953 A JP 61157953A JP 15795386 A JP15795386 A JP 15795386A JP S6316124 A JPS6316124 A JP S6316124A
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- Japan
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- cavity
- piston
- side wall
- wall surface
- pent roof
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0696—W-piston bowl, i.e. the combustion space having a central projection pointing towards the cylinder head and the surrounding wall being inclined towards the cylinder wall
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0618—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston having in-cylinder means to influence the charge motion
- F02B23/0621—Squish flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0645—Details related to the fuel injector or the fuel spray
- F02B23/0669—Details related to the fuel injector or the fuel spray having multiple fuel spray jets per injector nozzle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F2001/241—Cylinder heads specially adapted to pent roof shape of the combustion chamber
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は燃料を燃焼室内に直接噴射供給する直噴式内燃
線間に採用するペントルーフ形ピストンに係り、特にピ
ストン冠面に凹設するキャビティ形状を改良したペント
ルーフ形ピストンに関する。
線間に採用するペントルーフ形ピストンに係り、特にピ
ストン冠面に凹設するキャビティ形状を改良したペント
ルーフ形ピストンに関する。
［従来の技術］
一般に内燃機関にあっては、吸・排気弁の径を大径化し
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ポートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ポートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
しかしながら、このようにして吸・排気ボートの流路断
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をｖ型に傾斜せざるを得なく
なる。すると勤弁橢構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に開成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪ませると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状（尾根形状）にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼至を採用しようとすると、１６以上
という高圧縮比を確保するためには、実願昭６０−１４
３４５６号に提案した［ディーゼル灘関の燃焼室構造」
等に示したように、必然的にピストン冠面もシリンダヘ
ッドの下面形状に相応させて逆に上方に突出させたペン
トルーフ形状にしなければならなくなる。
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をｖ型に傾斜せざるを得なく
なる。すると勤弁橢構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に開成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪ませると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状（尾根形状）にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼至を採用しようとすると、１６以上
という高圧縮比を確保するためには、実願昭６０−１４
３４５６号に提案した［ディーゼル灘関の燃焼室構造」
等に示したように、必然的にピストン冠面もシリンダヘ
ッドの下面形状に相応させて逆に上方に突出させたペン
トルーフ形状にしなければならなくなる。
［発明が解決しようとする問題点］
ところで、第７図（Ａ）（Ｂ）に示すように直噴式内燃
機関の場合、シリンダ室ａ内に吸入した空気はその圧縮
行程の終期に、ピストン冠面すの略中央部に凹設したキ
ャビティＣ内に押し込んで１６以上の高圧縮比を得るよ
うにしており、その圧縮行程時にはＴＤＣ（上死点）付
近において、ピストン冠面すの外周側部とシリンダヘッ
ド下面（図示せず）との間に挟まれて押し潰される空気
によってピストン冠面す上に中央部のキャビティＣに向
かうスキッシュ流Ｖを生じさせ、このスキッシュ流Ｖを
キャビティＣ内に導入して噴射ノズルｄから噴射される
燃料噴霧Ｆと空気とを撹拌し−で均一な混合気を生成す
るように１ノでいる。
機関の場合、シリンダ室ａ内に吸入した空気はその圧縮
行程の終期に、ピストン冠面すの略中央部に凹設したキ
ャビティＣ内に押し込んで１６以上の高圧縮比を得るよ
うにしており、その圧縮行程時にはＴＤＣ（上死点）付
近において、ピストン冠面すの外周側部とシリンダヘッ
ド下面（図示せず）との間に挟まれて押し潰される空気
によってピストン冠面す上に中央部のキャビティＣに向
かうスキッシュ流Ｖを生じさせ、このスキッシュ流Ｖを
キャビティＣ内に導入して噴射ノズルｄから噴射される
燃料噴霧Ｆと空気とを撹拌し−で均一な混合気を生成す
るように１ノでいる。
しかしながら、クランク＠（図示せず）の軸方向に沿っ
てピストン冠面すの中央部が上方に隆起されたペントル
ーフ形ピストンであると、キ１１ビティＣの側壁面ｅを
その全周に亙ってピストン中心線ｆに対して一様に同角
度に（例えば平行に）形成すると、そのキャビティＣの
開口端Ｑ上の任意の一点における側壁面ｅの母線りとピ
ストン冠面すの接線ｉとのなす角θが、その周側に沿っ
て均一にはならずに変化してしまい、尾根部ｊにおける
角度θ（＝β）が最大となって（第７図（Ａ））この尾
根部ｊに直交する部分の角度θ（＝α）が最小となる（
第７図（Ｂ））。
てピストン冠面すの中央部が上方に隆起されたペントル
ーフ形ピストンであると、キ１１ビティＣの側壁面ｅを
その全周に亙ってピストン中心線ｆに対して一様に同角
度に（例えば平行に）形成すると、そのキャビティＣの
開口端Ｑ上の任意の一点における側壁面ｅの母線りとピ
ストン冠面すの接線ｉとのなす角θが、その周側に沿っ
て均一にはならずに変化してしまい、尾根部ｊにおける
角度θ（＝β）が最大となって（第７図（Ａ））この尾
根部ｊに直交する部分の角度θ（＝α）が最小となる（
第７図（Ｂ））。
このため、ピストン冠面す上に生じたスキッシュ流Ｖが
キャビティＣ内に押し込まれる際の導入角度が、周側に
亙って変化してしまい、尾根部ｊに沿ったスキッシュ流
■の導入角度（第７図（Ａ））に比較して、これに直交
する方向から導入されるスキッシュ流■の導入角度（第
７図（Ｂ））はキャビティＣの内方に向かって側壁面ｅ
から離間してしまう。この結果、噴射ノズルｄから噴射
供給される燃料噴霧ＦはキャビティＣ内の特に側壁面ｅ
近傍に均一に拡散しなくなり、燃焼時にキャビティＣ内
の酸素を充分に利用できなくなって出力の低下とスモー
クの発生とを招いてしまう。
キャビティＣ内に押し込まれる際の導入角度が、周側に
亙って変化してしまい、尾根部ｊに沿ったスキッシュ流
■の導入角度（第７図（Ａ））に比較して、これに直交
する方向から導入されるスキッシュ流■の導入角度（第
７図（Ｂ））はキャビティＣの内方に向かって側壁面ｅ
から離間してしまう。この結果、噴射ノズルｄから噴射
供給される燃料噴霧ＦはキャビティＣ内の特に側壁面ｅ
近傍に均一に拡散しなくなり、燃焼時にキャビティＣ内
の酸素を充分に利用できなくなって出力の低下とスモー
クの発生とを招いてしまう。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、上記の問題点を解決するために、ピストン冠
面を上方に隆起させてペントルーフ状に形成したピスト
ンの頂部に形成されたキャビティの側壁面と、ピストン
冠面の接線とのなす角をキャビティの全周において略均
一にしてキャビティを形成してペントルーフ形ピストン
を構成するものである。
面を上方に隆起させてペントルーフ状に形成したピスト
ンの頂部に形成されたキャビティの側壁面と、ピストン
冠面の接線とのなす角をキャビティの全周において略均
一にしてキャビティを形成してペントルーフ形ピストン
を構成するものである。
［作 用］
圧縮行程終期にピストン冠面上に生じるスキッシュ流は
キャビティ内に導入される。この際、キャビティ開口端
の側壁面とピストン冠面とのなす角がその開口端の全周
に亙って略均一になっているため、そのスキッシュ流は
キャビティの開口全周からその側壁面に対して等しい角
度で導入される。これにより、キャビティ側壁面の近傍
にはスキッシュ流によって生じる乱流がその全周に亙っ
て略均一に生成され、そのキャビティ内に噴射される燃
料噴霧は均一に拡散される。
キャビティ内に導入される。この際、キャビティ開口端
の側壁面とピストン冠面とのなす角がその開口端の全周
に亙って略均一になっているため、そのスキッシュ流は
キャビティの開口全周からその側壁面に対して等しい角
度で導入される。これにより、キャビティ側壁面の近傍
にはスキッシュ流によって生じる乱流がその全周に亙っ
て略均一に生成され、そのキャビティ内に噴射される燃
料噴霧は均一に拡散される。
［実施例］
以下に本発明に係るペントルーフ形ピストンの好適一実
施例を添付図面に基づき詳述する。
施例を添付図面に基づき詳述する。
第１図と第２図は本発明の第１実施例を示すもので、第
１図は直噴式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関に用い
るペントルーフ形ピストンの側断面図であり、第２図は
そのピストン頂部の平面図である。
１図は直噴式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関に用い
るペントルーフ形ピストンの側断面図であり、第２図は
そのピストン頂部の平面図である。
図示するように、ピストン１はそのピストンピン２の直
上部のピストン冠面３がピストンピン２の軸方向（即ち
、クランク軸方向）に沿って上方に突出され、かつその
両側部は傾斜されてペントルーフ形状（尾根形状）に形
成され、このペントルーフ形状は図示していないが、シ
リンダヘッドの下面に形成されるシリンダヘッド側の燃
焼室形状に相応されている。
上部のピストン冠面３がピストンピン２の軸方向（即ち
、クランク軸方向）に沿って上方に突出され、かつその
両側部は傾斜されてペントルーフ形状（尾根形状）に形
成され、このペントルーフ形状は図示していないが、シ
リンダヘッドの下面に形成されるシリンダヘッド側の燃
焼室形状に相応されている。
具体的には、ピストン冠面３は略六角形状をなして上方
に隆起・され、ピストンピン２の軸心の直上部が尾根部
４の稜線５となって左右対称に形成されると共に、その
ピストン冠面３の略中央部のピストン頂部１ａには圧縮
行程の終了時にシリンダヘッド（図示せず）とによって
実質的な燃焼室を形成するためのキャビティ６が凹設さ
れる。また、ピストンピン２の両軸端側のピストン冠面
３の傾斜面３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは湾曲されて形成さ
れ、ピストンピン２の中央部に位置するキャビティ６両
側のピストン冠面３の傾斜面３０，３ｆはほぼ平坦に形
成される。
に隆起・され、ピストンピン２の軸心の直上部が尾根部
４の稜線５となって左右対称に形成されると共に、その
ピストン冠面３の略中央部のピストン頂部１ａには圧縮
行程の終了時にシリンダヘッド（図示せず）とによって
実質的な燃焼室を形成するためのキャビティ６が凹設さ
れる。また、ピストンピン２の両軸端側のピストン冠面
３の傾斜面３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは湾曲されて形成さ
れ、ピストンピン２の中央部に位置するキャビティ６両
側のピストン冠面３の傾斜面３０，３ｆはほぼ平坦に形
成される。
ところで、上記キャビティ６はそのピストン１の中心線
１ｂを通る任意の縦断面の全てにおいて、その開ロアの
直下の側壁面６ａの断面上の母線６ｂと、その断面上の
開口端７ａにおけるピストン冠面３の接１３ｇとのなす
角θが略均一に形成される。即ち、第１図（Ａ）はペン
トルーフ形ピストン１の尾根部４の稜線５に沿った側断
面を示し、（Ｂ）はピストン中心線１ｂを通って（Ａ）
と直交する側断面を示しているが、図示するようにキャ
ビティ６は、その開ロアの直下の側壁面６ａの母線６ｂ
と、この母１６ｂに交差するピストン冠面３の開口端７
ａ上の接線３ｇとが、その間口端７ａの全周に亙る任意
の点で略等しく交わるように形成される。
１ｂを通る任意の縦断面の全てにおいて、その開ロアの
直下の側壁面６ａの断面上の母線６ｂと、その断面上の
開口端７ａにおけるピストン冠面３の接１３ｇとのなす
角θが略均一に形成される。即ち、第１図（Ａ）はペン
トルーフ形ピストン１の尾根部４の稜線５に沿った側断
面を示し、（Ｂ）はピストン中心線１ｂを通って（Ａ）
と直交する側断面を示しているが、図示するようにキャ
ビティ６は、その開ロアの直下の側壁面６ａの母線６ｂ
と、この母１６ｂに交差するピストン冠面３の開口端７
ａ上の接線３ｇとが、その間口端７ａの全周に亙る任意
の点で略等しく交わるように形成される。
この第１図と第２図とに示す第１実施例では、母線６ｂ
と接線３ｇとはθ＝９０°で交差されて形成され、かつ
キャビティ６はその開ロアが真円状に形成されると共に
、側壁面６ａは略キャビティ底部８までその母線６ｂが
直線となるように形成されている。従って、尾根部４の
稜線５上を通過する接線３Ｑは略水平となるのでこの部
分での側壁面６ａの母線６ｂは垂直に近くなり（第１図
（Ａ））、この稜線５に直交してピストン中心線１ｂ上
を通過する接線３ｑはその傾斜角が最大になるのでこの
部分での側壁面６ａの母線６ｂは中心線１ｂに対して最
も外方に傾くことになる（第１図（Ｂ））。このためキ
ャビティ６内はそのキャビティ底部８に向かう程その横
断面の形状が偏平して、稜線５方向に長軸を有する楕円
状あるいは長円状等の度合が強くなっている。
と接線３ｇとはθ＝９０°で交差されて形成され、かつ
キャビティ６はその開ロアが真円状に形成されると共に
、側壁面６ａは略キャビティ底部８までその母線６ｂが
直線となるように形成されている。従って、尾根部４の
稜線５上を通過する接線３Ｑは略水平となるのでこの部
分での側壁面６ａの母線６ｂは垂直に近くなり（第１図
（Ａ））、この稜線５に直交してピストン中心線１ｂ上
を通過する接線３ｑはその傾斜角が最大になるのでこの
部分での側壁面６ａの母線６ｂは中心線１ｂに対して最
も外方に傾くことになる（第１図（Ｂ））。このためキ
ャビティ６内はそのキャビティ底部８に向かう程その横
断面の形状が偏平して、稜線５方向に長軸を有する楕円
状あるいは長円状等の度合が強くなっている。
このように形成されたペントルーフ形ピストン１では、
第３図（Ａ）（Ｂ）に示すように、圧縮行程終期のＴＤ
Ｃ付近でシリンダヘラ、ド下面（図示せず）とピストン
冠面３との間に挟まれて発生するスキッシュ流Ｖがキャ
ビティ６内に導入されるに際し、その導入角度（スキッ
シュ流■と内壁部とのなす角）が開ロアの周縁全周から
略均一な角度で押し込まれ、キャビティ６の側壁面６ａ
近傍にはその全周に亙って略均一な乱流が生成される。
第３図（Ａ）（Ｂ）に示すように、圧縮行程終期のＴＤ
Ｃ付近でシリンダヘラ、ド下面（図示せず）とピストン
冠面３との間に挟まれて発生するスキッシュ流Ｖがキャ
ビティ６内に導入されるに際し、その導入角度（スキッ
シュ流■と内壁部とのなす角）が開ロアの周縁全周から
略均一な角度で押し込まれ、キャビティ６の側壁面６ａ
近傍にはその全周に亙って略均一な乱流が生成される。
従って、多噴口ノズル９の各噴口１０からキャビティ６
内に噴射供給される燃料噴霧Ｆはそのスキッシュ流Ｖの
乱流に撹拌されてキャビティ６内に拡散されるが、この
ときキャビティ６の側壁面６ａの近傍にもその全周側に
亙って均一に分布されるようになる。
内に噴射供給される燃料噴霧Ｆはそのスキッシュ流Ｖの
乱流に撹拌されてキャビティ６内に拡散されるが、この
ときキャビティ６の側壁面６ａの近傍にもその全周側に
亙って均一に分布されるようになる。
この結果、キャビティ６内の酸素を十分に利用して空気
利用率の高い燃焼が行なえるようになり、スモークの発
生の低減と出力の向上とが計れるようになる。
利用率の高い燃焼が行なえるようになり、スモークの発
生の低減と出力の向上とが計れるようになる。
また第４図と第５図とには第２実施例を示す。
この第２実施例のペントルーフ形ピストン１の場合は、
図示するようにキャビティ６の底部８側を真円状に形成
しており、このため開ロア側の横断面形状は稜線５と直
交する方向に直軸を有する楕円状となり、その偏平率は
開ロア側に向かう程高くなっている。キャビティ６の側
壁面６ａとピストン冠面３とのなす角は、第１実施例と
同様に、ピストン中心線１ｂを通る任意の縦断面の全て
において、その断面上の側壁面６ａの母線６ｂとこの母
線６ｂと交差する開口端７ａ上のピストン冠面３の接線
３ｇとのなす角θ（＝９０°）が略均一になるように形
成されており、その効果も第１実施例と同様になってい
る。
図示するようにキャビティ６の底部８側を真円状に形成
しており、このため開ロア側の横断面形状は稜線５と直
交する方向に直軸を有する楕円状となり、その偏平率は
開ロア側に向かう程高くなっている。キャビティ６の側
壁面６ａとピストン冠面３とのなす角は、第１実施例と
同様に、ピストン中心線１ｂを通る任意の縦断面の全て
において、その断面上の側壁面６ａの母線６ｂとこの母
線６ｂと交差する開口端７ａ上のピストン冠面３の接線
３ｇとのなす角θ（＝９０°）が略均一になるように形
成されており、その効果も第１実施例と同様になってい
る。
また更に、第６図には第３実施例を示す。この第３実施
例のペントルーフ形ピストン１はキャビティ６の同口直
下の側壁面６ａに底部８からの高さを等しくしてその径
を絞るように径方向内方に縮径させた棚部１１を設けた
ものであり、この棚部１１を形成する側壁面６ａの母線
６ｂが所定長さで直線状に形成され、かつこの母線６ｂ
とこの母線６ｂに交差する開口端７ａ上のピストン冠面
３の接線３ｑとのなす角θが、ピストン中心線１ｂを通
る全ての縦断面において略均一に形成されている。また
、この図示例の第３実施例では、棚部１１の下端の横断
面形状及びこの棚部１１下の拡径されたキャビティ６部
の横断面形状が真円状に形成されており、棚部１１の横
断面形状は、その開ロア側に向かう程偏平率が高く稜線
５と直交する方向に長袖を有した楕円状に形成されてい
る。
例のペントルーフ形ピストン１はキャビティ６の同口直
下の側壁面６ａに底部８からの高さを等しくしてその径
を絞るように径方向内方に縮径させた棚部１１を設けた
ものであり、この棚部１１を形成する側壁面６ａの母線
６ｂが所定長さで直線状に形成され、かつこの母線６ｂ
とこの母線６ｂに交差する開口端７ａ上のピストン冠面
３の接線３ｑとのなす角θが、ピストン中心線１ｂを通
る全ての縦断面において略均一に形成されている。また
、この図示例の第３実施例では、棚部１１の下端の横断
面形状及びこの棚部１１下の拡径されたキャビティ６部
の横断面形状が真円状に形成されており、棚部１１の横
断面形状は、その開ロア側に向かう程偏平率が高く稜線
５と直交する方向に長袖を有した楕円状に形成されてい
る。
このように棚部１１を設けた第３実施例であると、第１
実°施例及び第２実施例と同様に、キャビティ６内に開
ロアから導入するスキッシュ流の導入角度を、側壁面６
ａに対してそのキャビティ６の全周に刀って略均一にす
ることができるばかりか、膨張行程時にピストン冠面３
上に強い逆スキッシュ流が生じても、キャビティ６内の
噴霧・混合気及び火炎はその上側を棚部１１で覆われる
のでキャビティ６外に流出し難くなり、その結果スモー
ク及びＩＩｃの排出量を更に低減できるようになり、か
つ出力も更に向上できるようになる。
実°施例及び第２実施例と同様に、キャビティ６内に開
ロアから導入するスキッシュ流の導入角度を、側壁面６
ａに対してそのキャビティ６の全周に刀って略均一にす
ることができるばかりか、膨張行程時にピストン冠面３
上に強い逆スキッシュ流が生じても、キャビティ６内の
噴霧・混合気及び火炎はその上側を棚部１１で覆われる
のでキャビティ６外に流出し難くなり、その結果スモー
ク及びＩＩｃの排出量を更に低減できるようになり、か
つ出力も更に向上できるようになる。
尚、第１実施例、第２実施例及び第３実施例ともに、キ
ャビティ６内に噴射する燃料噴霧は底部外周側のコーナ
一部に向けて供給することが望ましい。
ャビティ６内に噴射する燃料噴霧は底部外周側のコーナ
一部に向けて供給することが望ましい。
［発明の効果コ
以上要するに、本発明によれば次の如き優れた効果を発
揮する。
揮する。
（１） キャビティ側壁面の母線と、この母線に交差
する開口端上のピストン冠面の接線とのなす角を、ピス
トン中心線を通る全ての縦断面において略均一に形成し
たので、圧縮行程終期にキャビティ内にその開口から押
し込まれるスキッシュ流の導入角度を、キャビティ側壁
面に対してその開口の全周に亙り均一にすることができ
る。
する開口端上のピストン冠面の接線とのなす角を、ピス
トン中心線を通る全ての縦断面において略均一に形成し
たので、圧縮行程終期にキャビティ内にその開口から押
し込まれるスキッシュ流の導入角度を、キャビティ側壁
面に対してその開口の全周に亙り均一にすることができ
る。
（２：Ｊ キャビティ側壁面に対するスキッシュ流の
導入角度がキャビティの全周に亙って均一になるので、
キャビティ内に噴射供給される燃料噴霧を均一に拡散さ
せることができ、これにより空気利用率を高めて良好な
燃焼を達成し得、スモークの発生の低減と出力の向上と
を計ることができる。
導入角度がキャビティの全周に亙って均一になるので、
キャビティ内に噴射供給される燃料噴霧を均一に拡散さ
せることができ、これにより空気利用率を高めて良好な
燃焼を達成し得、スモークの発生の低減と出力の向上と
を計ることができる。
第１図は本発明のペントルーフ形ビス１〜ンの第１実施
例を示す側断面図で、（Ａ）は尾根方向に沿った側断面
図、（Ｂ）は（Ａ＞に直交する側断面図、第２図はその
第１実施例の平面図、第３図は第１実施例の作用を説明
するための側断面図、第４図は第２実施例の側断面図、
第５図は第２実施例の平面図、第６図は第３実施例の側
断面図、第７図は従来のペントルーフ形ピストンを示す
側断面図である。 図中、１ａはピストン頂部、１ｂはピストン中心線、３
はピストン冠面、３ｇは接線、４は尾根部、６はキャビ
ティ、６ａは側壁面、６ｂは母線、７ａは開口端、８は
キャビティ底部、１１は棚部である。
例を示す側断面図で、（Ａ）は尾根方向に沿った側断面
図、（Ｂ）は（Ａ＞に直交する側断面図、第２図はその
第１実施例の平面図、第３図は第１実施例の作用を説明
するための側断面図、第４図は第２実施例の側断面図、
第５図は第２実施例の平面図、第６図は第３実施例の側
断面図、第７図は従来のペントルーフ形ピストンを示す
側断面図である。 図中、１ａはピストン頂部、１ｂはピストン中心線、３
はピストン冠面、３ｇは接線、４は尾根部、６はキャビ
ティ、６ａは側壁面、６ｂは母線、７ａは開口端、８は
キャビティ底部、１１は棚部である。
Claims (5)
- （１）ピストン冠面を上方に隆起させてペントルーフ状
に形成したピストンの頂部に形成されたキャビティの側
壁面と、ピストン冠面の接線とのなす角をキャビティの
全周において略均一に形成したことを特徴とするペント
ルーフ形ピストン。 - （２）上記キャビティが、その同口直下の側壁面に開口
端から所定の長さの直線状の母線を有して形成された上
記特許請求の範囲第１項に記載のペントルーフ形ピスト
ン。 - （３）上記キャビティが、その開口端の形状を真円状に
形成された上記特許請求の範囲第２項に記載のペントル
ーフ形ピストン。 - （４）上記キャビティが、その開口端の形状をペントル
ーフ形の冠面の尾根方向に直交する方向に長軸を有する
楕円状に形成され、かつキャビティ底部が真円状に形成
された上記特許請求の範囲第２項に記載のペントルーフ
形ピストン。 - （５）上記キャビティが、その開口側にこれを絞るよう
に径方向内方に縮径された棚部を有する上記特許請求の
範囲第４項に記載のペントルーフ形ピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61157953A JPS6316124A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | ペントル−フ形ピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61157953A JPS6316124A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | ペントル−フ形ピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6316124A true JPS6316124A (ja) | 1988-01-23 |
Family
ID=15661069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61157953A Pending JPS6316124A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | ペントル−フ形ピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6316124A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2007148467A1 (ja) | 2006-06-23 | 2007-12-27 | Honda Motor Co., Ltd. | 燃料直噴ディーゼルエンジン |
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| JP2013194559A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Mazda Motor Corp | 圧縮自己着火エンジン |
-
1986
- 1986-07-07 JP JP61157953A patent/JPS6316124A/ja active Pending
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| EP2039905A4 (en) * | 2006-07-04 | 2009-07-15 | Honda Motor Co Ltd | DIESEL ENGINE WITH DIRECT FUEL INJECTION |
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| WO2008004398A1 (en) | 2006-07-04 | 2008-01-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Fuel direct-injection diesel engine |
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| JP2013194559A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Mazda Motor Corp | 圧縮自己着火エンジン |
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