JPH0623548B2 - 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 - Google Patents
内燃機関の電子制御燃料噴射装置Info
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- JPH0623548B2 JPH0623548B2 JP62148033A JP14803387A JPH0623548B2 JP H0623548 B2 JPH0623548 B2 JP H0623548B2 JP 62148033 A JP62148033 A JP 62148033A JP 14803387 A JP14803387 A JP 14803387A JP H0623548 B2 JPH0623548 B2 JP H0623548B2
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は内燃機関の電子制御燃料噴射装置に関し、特に
加速性能の改善に関する。
加速性能の改善に関する。
〈従来の技術〉 内燃機関の電子制御燃料噴射装置の従来例として以下の
ようなものがある（実願昭６０−０６６５５８号参
照）。
ようなものがある（実願昭６０−０６６５５８号参
照）。
即ち、吸気通路に介装された熱線抵抗の出力電圧により
吸入空気流量を検出する吸入空気流量計の検出吸入空気
流量Ｑと、機関回転速度Ｎとから基本噴射量ＴＰ＝Ｋ×
Ｑ／Ｎ（Ｋは定数）を演算すると共に、主として水温に
応じた各種補正係数ＣＯＥＦ，空燃比フィードバック補
正係数α０，バッテリ電圧による補正係数ＴＳとを演算
した後、燃料量Ｔｉ＝ＴＰ×ＣＯＥＦ×α０＋ＴＳを演
算する。
吸入空気流量を検出する吸入空気流量計の検出吸入空気
流量Ｑと、機関回転速度Ｎとから基本噴射量ＴＰ＝Ｋ×
Ｑ／Ｎ（Ｋは定数）を演算すると共に、主として水温に
応じた各種補正係数ＣＯＥＦ，空燃比フィードバック補
正係数α０，バッテリ電圧による補正係数ＴＳとを演算
した後、燃料量Ｔｉ＝ＴＰ×ＣＯＥＦ×α０＋ＴＳを演
算する。
そして、点火信号等に同期して燃料噴射弁に対し、前記
燃料量Ｔｉに対応するパルス巾の駆動パルス信号を出力
し、機関に燃料を供給する。
燃料量Ｔｉに対応するパルス巾の駆動パルス信号を出力
し、機関に燃料を供給する。
また、加速運転時には、特に冷機時加速において燃料壁
面付着による燃料輸送おくれによりリーンヘジテーショ
ンが発生するため、吸気絞弁の変化率を主とする加速運
転状態から加速増量係数を設定した後該加速増量係数と
前記燃料量とに基づいて加速時の燃料量を設定し、この
燃料量を機関に供給するようにしている。
面付着による燃料輸送おくれによりリーンヘジテーショ
ンが発生するため、吸気絞弁の変化率を主とする加速運
転状態から加速増量係数を設定した後該加速増量係数と
前記燃料量とに基づいて加速時の燃料量を設定し、この
燃料量を機関に供給するようにしている。
〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、このような従来の燃料噴射装置において
は、吸気絞弁の開度変化率を主とする加速運転状態に基
づいて加速増量係数を設定しているので、吸気絞弁の開
度変化率が略同様であると加速動作終了時の吸気絞弁開
度に拘わらず加速増量係数が同様となり、以下の不具合
があった。
は、吸気絞弁の開度変化率を主とする加速運転状態に基
づいて加速増量係数を設定しているので、吸気絞弁の開
度変化率が略同様であると加速動作終了時の吸気絞弁開
度に拘わらず加速増量係数が同様となり、以下の不具合
があった。
すなわち、吸気通路内壁に沿って液状に流れる燃料量
（以下，壁流燃料量と称す）は第５図に示すように吸気
絞弁開度が大きくなるに従って高くなるようになってい
る。このため、加速運転時に増量される要求燃料量は吸
気絞弁の加速動作開始時と加速動作終了時との壁流燃料
量の差に略比例して設定するのが望ましい。
（以下，壁流燃料量と称す）は第５図に示すように吸気
絞弁開度が大きくなるに従って高くなるようになってい
る。このため、加速運転時に増量される要求燃料量は吸
気絞弁の加速動作開始時と加速動作終了時との壁流燃料
量の差に略比例して設定するのが望ましい。
しかし、従来のものにおいては、吸気絞弁の開度変化率
が同様であると加速動作終了時の吸気絞弁開度に拘わら
ず加速増量係数が略同様になるため、吸気絞弁の全開加
速時に良好な加速性能が得られるように加速増量係数を
設定すると、前記全開加速時と同一の変化率で第４図中
破線で示すように加速動作終了時の吸気絞弁開度が中間
開度になるような加速運転（以下，チョイ踏加速運転と
称す）にも前記加速増量係数により燃料噴射がなされ
る。このため、チョイ踏加速運転時に空燃比が第４図中
破線示の如くオーバリッチとなりＣＯ，ＨＣ排出量が増
大（第６図参照）するという不具合がある。又、第８図
に示すように4/4 加速での増量要求を１とするとチョイ
踏加速（ＴVO一定加速）時は全性能たてわりよぎり距離
に比例した増量要求となるが仮りにこれを0.3 とすると
第７図に示すように各回転数ごとに0.3 の増量要求の吸
気絞弁開度が異なってくる。従って回転数ごとにスロッ
トル開度補正しないと、加速時のＡ／Ｆフラット化が図
れない。
が同様であると加速動作終了時の吸気絞弁開度に拘わら
ず加速増量係数が略同様になるため、吸気絞弁の全開加
速時に良好な加速性能が得られるように加速増量係数を
設定すると、前記全開加速時と同一の変化率で第４図中
破線で示すように加速動作終了時の吸気絞弁開度が中間
開度になるような加速運転（以下，チョイ踏加速運転と
称す）にも前記加速増量係数により燃料噴射がなされ
る。このため、チョイ踏加速運転時に空燃比が第４図中
破線示の如くオーバリッチとなりＣＯ，ＨＣ排出量が増
大（第６図参照）するという不具合がある。又、第８図
に示すように4/4 加速での増量要求を１とするとチョイ
踏加速（ＴVO一定加速）時は全性能たてわりよぎり距離
に比例した増量要求となるが仮りにこれを0.3 とすると
第７図に示すように各回転数ごとに0.3 の増量要求の吸
気絞弁開度が異なってくる。従って回転数ごとにスロッ
トル開度補正しないと、加速時のＡ／Ｆフラット化が図
れない。
本発明は、このような実状に鑑みてなされたもので、排
気特性の向上を図れる内燃機関の燃料噴射装置を提供す
ることを目的とする。
気特性の向上を図れる内燃機関の燃料噴射装置を提供す
ることを目的とする。
〈問題点を解決するための手段〉 このため、本発明は、第１図に示すように機関の運転状
態に基づいて定常運転時における燃料量を設定する燃料
量設定手段Ａと、機関の負荷変化率を検出する負荷変化
率検出手段Ｂと、検出された開度変化率に基づいて加速
時増量燃料量を設定する加速時増量燃料量設定手段Ｃ
と、吸気絞弁開度を検出する開度検出手段Ｄと、検出さ
れた開度に基づいて当該検出開度が所定値以下の時に開
度が低くなる程前記設定された加速時増量燃料量を減量
補正する減量補正手段Ｅと、検出開度が前記所定値より
大きいときに設定された加速時増量燃料量を徐々に減算
する加速時増量燃料量減算手段Ｆと、前記補正又は減算
された加速時増量燃料量と前記設定された燃料量とに基
づいて燃料噴射弁Ｈを駆動する弁駆動手段Ｇと、を備え
るようにした。
態に基づいて定常運転時における燃料量を設定する燃料
量設定手段Ａと、機関の負荷変化率を検出する負荷変化
率検出手段Ｂと、検出された開度変化率に基づいて加速
時増量燃料量を設定する加速時増量燃料量設定手段Ｃ
と、吸気絞弁開度を検出する開度検出手段Ｄと、検出さ
れた開度に基づいて当該検出開度が所定値以下の時に開
度が低くなる程前記設定された加速時増量燃料量を減量
補正する減量補正手段Ｅと、検出開度が前記所定値より
大きいときに設定された加速時増量燃料量を徐々に減算
する加速時増量燃料量減算手段Ｆと、前記補正又は減算
された加速時増量燃料量と前記設定された燃料量とに基
づいて燃料噴射弁Ｈを駆動する弁駆動手段Ｇと、を備え
るようにした。
〈作用〉 このようにして、負荷変化率に応じて設定された加速増
量燃料量を、吸気絞弁開度が所定値以下の時には、その
時の検出開度に応じて開度が低い程減量補正することに
より、チョイ踏加速運転時にも最適な空燃比を確保でき
る。また、吸気絞弁開度が所定値より大きいときは、設
定された加速増量燃料量を徐々に減算することで、加速
時における空燃比のオーバシュートを防止するようにし
た。
量燃料量を、吸気絞弁開度が所定値以下の時には、その
時の検出開度に応じて開度が低い程減量補正することに
より、チョイ踏加速運転時にも最適な空燃比を確保でき
る。また、吸気絞弁開度が所定値より大きいときは、設
定された加速増量燃料量を徐々に減算することで、加速
時における空燃比のオーバシュートを防止するようにし
た。
〈実施例〉 以下に、本発明の一実施例を第２図及び第３図に基づい
て説明する。
て説明する。
図において、例えばマイクロコンピュータからなる制御
装置１には、回転速度センサ２により検出される回転速
度Ｎ，エアフローメータ３により検出された吸入空気流
量Ｑ，吸気絞弁開度センサ４により検出された吸気絞弁
開度α，水温センサ５により検出された冷却水温度ＴＷ
と、が入力されている。
装置１には、回転速度センサ２により検出される回転速
度Ｎ，エアフローメータ３により検出された吸入空気流
量Ｑ，吸気絞弁開度センサ４により検出された吸気絞弁
開度α，水温センサ５により検出された冷却水温度ＴＷ
と、が入力されている。
制御装置１は第３図に示すフローチャートに従って作動
し、燃料噴射弁６に駆動回路７を介して駆動パルス信号
を出力する。
し、燃料噴射弁６に駆動回路７を介して駆動パルス信号
を出力する。
ここでは、制御装置１が燃料量設定手段と加速増量燃料
量設定手段と補正手段とを構成し、制御装置１と駆動回
路７とが弁駆動手段を構成する。また、吸気絞弁開度セ
ンサ４が負荷変化率検出手段と開度検出手段とを構成す
る。
量設定手段と補正手段とを構成し、制御装置１と駆動回
路７とが弁駆動手段を構成する。また、吸気絞弁開度セ
ンサ４が負荷変化率検出手段と開度検出手段とを構成す
る。
次に作用を、第３図のフローチャートに従って説明す
る。
る。
Ｓ１では、検出された回転速度Ｎ，吸入空気流量Ｑ等の
各種信号を読込む。
各種信号を読込む。
Ｓ２では、検出された吸入空気流量Ｑと回転速度Ｎとに
基づいて基本噴射量ＴＰ（＝Ｋ・Ｑ／Ｎ；Ｋは定数）を
演算する。
基づいて基本噴射量ＴＰ（＝Ｋ・Ｑ／Ｎ；Ｋは定数）を
演算する。
Ｓ３では、前回のルーチンで検出された吸気絞弁開度と
今回のルーチンで検出された吸気絞弁開度とに基づい
て、吸気絞弁の開度変化率Δαを演算する。
今回のルーチンで検出された吸気絞弁開度とに基づい
て、吸気絞弁の開度変化率Δαを演算する。
Ｓ４では、演算された開度変化率Δαに基づいて加速運
転が開始されたか否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ５
に進みＮＯのときにはＳ11に進む。
転が開始されたか否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ５
に進みＮＯのときにはＳ11に進む。
Ｓ５では、検出された回転数と吸気絞弁開度αに基づい
て開度補正率Ｋαをマップから検索した後Ｓ６に進む。
この開度補正率Ｋαは最大値が１に設定され吸気絞弁開
度が増大するに伴って増加するように設定されている。
て開度補正率Ｋαをマップから検索した後Ｓ６に進む。
この開度補正率Ｋαは最大値が１に設定され吸気絞弁開
度が増大するに伴って増加するように設定されている。
Ｓ６では、検出された吸気絞弁開度が60゜以下か否かを
判定し、ＹＥＳのときにはＳ８に進みＮＯのときにはＳ
７へ進む。
判定し、ＹＥＳのときにはＳ８に進みＮＯのときにはＳ
７へ進む。
Ｓ８では、加速増量係数ＫFUELを次式により演算した後
Ｓ９に進む。
Ｓ９に進む。
ＫFUEL＝ＫΔα×ＫTW×ＫＮ×ＫQ2×Ｋα ここで、ＫΔαは、吸気絞弁の開度変化率Δαに対応す
る補正率であり、Δαが増大するに伴って大きくなるよ
うに設定されている。ＫTWは、冷却水温度ＴＷに対応す
る補正率であり、ＴＷが高くなるに従って小さくなるよ
うに設定されている。ＫＮは、機関の回転速度Ｎに対応
する補正率であり、回転速度Ｎが増大するに伴って小さ
くなるように設定されている。また、ＫQ2は（４／４Ｔ
Ｐ−現在又は加速開始直前のＴＰ）／（４／４ＴＰ−
1.5）で表され、４／４ＴＰは吸気絞弁全開時の基本噴
射量， 1.5は基準基本噴射量である。また、前記式にて
開度補正率Ｋαを除く部分は高負荷運転時に最適な空燃
比が得られるように設定されている。このＫQ2は一次式
であるがＭＡＰ等によって設定してもよく、また二次関
数的に設定してもよい。
る補正率であり、Δαが増大するに伴って大きくなるよ
うに設定されている。ＫTWは、冷却水温度ＴＷに対応す
る補正率であり、ＴＷが高くなるに従って小さくなるよ
うに設定されている。ＫＮは、機関の回転速度Ｎに対応
する補正率であり、回転速度Ｎが増大するに伴って小さ
くなるように設定されている。また、ＫQ2は（４／４Ｔ
Ｐ−現在又は加速開始直前のＴＰ）／（４／４ＴＰ−
1.5）で表され、４／４ＴＰは吸気絞弁全開時の基本噴
射量， 1.5は基準基本噴射量である。また、前記式にて
開度補正率Ｋαを除く部分は高負荷運転時に最適な空燃
比が得られるように設定されている。このＫQ2は一次式
であるがＭＡＰ等によって設定してもよく、また二次関
数的に設定してもよい。
Ｓ９では、有効噴射燃料量Ｔｅを次式により演算した後
Ｓ13に進む。
Ｓ13に進む。
Ｔｅ＝ＴＰ×（１＋ＫFUEL＋ＫTW＋ＫAS＋ＫMR ＋ＫHOT＋ＫDC）×α０ そこで、ＫTWは水温増量補正係数，ＫASは始動及び始動
後増量補正係数，ＫMRは空燃比補正係数，ＫHOT はホッ
トリスタート時補正係数，ＫDCは減速減量補正係数であ
る。
後増量補正係数，ＫMRは空燃比補正係数，ＫHOT はホッ
トリスタート時補正係数，ＫDCは減速減量補正係数であ
る。
一方、加速運転と判定されかつ吸気絞弁開度が60゜を超
えたときには、Ｓ７で前回のルーチンで得られた加速増
量係数ＫFUELから定数Ａを減算して新たな加速増量係数
ＫFUELを設定し、Ｓ10に進む。このようにすると、吸気
絞弁開度が60゜を超えた時点から加速増量係数ＫFUELは
経時と共に徐々に減少する。
えたときには、Ｓ７で前回のルーチンで得られた加速増
量係数ＫFUELから定数Ａを減算して新たな加速増量係数
ＫFUELを設定し、Ｓ10に進む。このようにすると、吸気
絞弁開度が60゜を超えた時点から加速増量係数ＫFUELは
経時と共に徐々に減少する。
Ｓ10では、Ｓ７にて設定された加速増量係数ＫFUELが零
未満になったか否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ11に
進みＮＯのときにはＳ９に進む。
未満になったか否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ11に
進みＮＯのときにはＳ９に進む。
Ｓ11では、加速増量係数ＫFUELを強制的に零に設定した
後Ｓ12に進む。
後Ｓ12に進む。
Ｓ12では、前記Ｓ９と同様に有効噴射燃料量Ｔｅを演算
した後Ｓ13に進む。
した後Ｓ13に進む。
Ｓ13では、Ｓ９若しくはＳ12にて演算された有効噴射燃
料量Ｔｅに基づいて燃料量Ｔｉを次式により演算する。
料量Ｔｅに基づいて燃料量Ｔｉを次式により演算する。
Ｔｉ＝Ｔｅ＋ＴＳ ＴＳはバッテリ電圧による補正係数
である。
である。
そして、演算された燃料量Ｔｉに対応するパルス巾の駆
動信号を駆動回路７を介して燃料噴射弁６に出力し、機
関に燃料を供給する。
動信号を駆動回路７を介して燃料噴射弁６に出力し、機
関に燃料を供給する。
かかる制御によれば、加速運転時には吸気絞弁の開度変
化率Δαを主として設定された加速増量係数ＫFUELが吸
気絞弁開度αに応じて補正されるので、全開加速運転時
に最適な空燃比を確保しつつチョイ踏加速運転時にも加
速増量係数ＫFUELが減少補正され最適な空燃比を確保で
き、ＣＯ，ＨＣ排出量を抑制できる。
化率Δαを主として設定された加速増量係数ＫFUELが吸
気絞弁開度αに応じて補正されるので、全開加速運転時
に最適な空燃比を確保しつつチョイ踏加速運転時にも加
速増量係数ＫFUELが減少補正され最適な空燃比を確保で
き、ＣＯ，ＨＣ排出量を抑制できる。
尚、Ｓ４にて非加速運転時と判定されたときにはＳ11〜
Ｓ12にて定常運転時若しくは減速運転時の燃料量Ｔｉが
演算され燃料供給制御がなされる。また、敗荷変化率と
しては吸気負圧変化率等が挙げられる。また、加速時に
増量すべき加速増量燃料量を設定した後これを定常運転
時の燃料量に加算してもよい。
Ｓ12にて定常運転時若しくは減速運転時の燃料量Ｔｉが
演算され燃料供給制御がなされる。また、敗荷変化率と
しては吸気負圧変化率等が挙げられる。また、加速時に
増量すべき加速増量燃料量を設定した後これを定常運転
時の燃料量に加算してもよい。
〈発明の効果〉 本発明は、以上説明したように、負荷変化率に基づいて
設定された加速増量燃料量を、吸気絞弁開度が所定値以
下であれば、その開度に応じて減量補正するようにした
ので、チョイ踏加速時に空燃比がオーバリッチになるこ
とを防止できる。また、吸気絞弁開度が、吸気量が飽和
するフラットゾーンとなる所定開度より大きい場合に
は、加速増量燃料量を徐々に減算することで、空燃比の
オーバシュートを防止できる。従って、あらゆる加速運
転時に排気特性を向上できる。
設定された加速増量燃料量を、吸気絞弁開度が所定値以
下であれば、その開度に応じて減量補正するようにした
ので、チョイ踏加速時に空燃比がオーバリッチになるこ
とを防止できる。また、吸気絞弁開度が、吸気量が飽和
するフラットゾーンとなる所定開度より大きい場合に
は、加速増量燃料量を徐々に減算することで、空燃比の
オーバシュートを防止できる。従って、あらゆる加速運
転時に排気特性を向上できる。
第１図は本発明のクレーム対応図、第２図は本発明の一
実施例を示す構成図、第３図は同上のフローチャート、
第４図〜第８図は従来の欠点を説明するための図であ
る。 １……制御装置、４……吸気絞弁開度センサ ６……燃料噴射弁、７……駆動回路
実施例を示す構成図、第３図は同上のフローチャート、
第４図〜第８図は従来の欠点を説明するための図であ
る。 １……制御装置、４……吸気絞弁開度センサ ６……燃料噴射弁、７……駆動回路
Claims (1)
- 【請求項１】機関の運転状態に基づいて定常運転時にお
ける燃料量を設定する燃料量設定手段と、機関の負荷変
化率を検出する負荷変化率検出手段と、検出された負荷
変化率に基づいて加速時増量燃料量を設定する加速時増
量燃料量設定手段と、吸気絞弁開度を検出する開度検出
手段と、検出された開度に基づいて当該検出開度が所定
値以下の時に開度が低くなる程前記設定された加速時増
量燃料量を減量補正する減量補正手段と、検出開度が前
記所定値より大きいときに設定された加速時増量燃料量
を徐々に減算する加速時増量燃料量減算手段と、前記補
正又は減算された加速時増量燃料量と前記設定された燃
料量とに基づいて燃料噴射弁を駆動する弁駆動手段と、
を備えたことを特徴とする内燃機関の電子制御燃料噴射
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62148033A JPH0623548B2 (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62148033A JPH0623548B2 (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63314334A JPS63314334A (ja) | 1988-12-22 |
| JPH0623548B2 true JPH0623548B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=15443611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62148033A Expired - Fee Related JPH0623548B2 (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623548B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58214629A (ja) * | 1982-06-09 | 1983-12-13 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
-
1987
- 1987-06-16 JP JP62148033A patent/JPH0623548B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63314334A (ja) | 1988-12-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |