JPH06238317A - スラブエッジの加熱方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 加熱効率が高く、スラブのエッジ部を効率よ
く加熱することのできるスラブエッジの加熱方法及びそ
の装置を得ること。 【構成】 バーナ２３ａ，２３ｂ、蓄熱体２４ａ，２４
ｂ等からなるバーナユニット２１ａ，２１ｂを炉体の両
側壁に対向して配置し、一方のバーナユニットの蓄熱体
を通してバーナへ燃焼用空気を供給すると共に、他方の
バーナユニットから蓄熱体を通して排ガスを排出する作
用を交互に行なう蓄熱型交番燃焼バーナシステム２０を
複数組設けた加熱炉１を有し、該加熱炉１内を搬送され
るスラブＳの幅方向のエッジ部を蓄熱型交番燃焼バーナ
システム２０により加熱する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、例えば連続鋳造機の出
側に設置され、直送圧延プロセスの操業時にスラブの幅
方向のエッジ部の熱補償を行なうスラブエッジ加熱方法
及びその装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】連続鋳造設備においては、連続鋳造機か
ら出鋼されたスラブを高温のまま直ちに圧延機に供給す
る直送圧送加工が行なわれている。このような直送圧延
加工において、連続鋳造後のスラブが圧延機に供給され
るまでの間に、切断のための時間や工程上の待ち時間が
あると、熱放散等により表面温度が低下する。この温度
低下はスラブの幅方向のエッジ部において特に著しく、
そのまま熱間加工を行なうと、圧延材のエッジ部に耳割
れや波打ち等の圧延不良が発生したり、金属組織の変化
により板幅方向における機械的性質にバラツキが生じた
りする。また、熱間加工中においてもエッジ部の温度が
低下し、同様の問題が発生する。このようなことから、
スラブを圧延機に供給する前、あるいは圧延工程の途中
で、温度が低下したエッジ部のみを加熱する装置が実用
に供されている。

【０００３】図８は従来のスラブエッジ加熱装置の一例
を示す縦断面図、図９はそのII−II断面図である。両図
においては、１は炉底及び内壁が耐火物（斜線で示す）
で覆れた炉殻３からなる複数のゾーン２ａ，２ｂ，…２
ｎを連結した加熱炉で、各ゾーン２ａ〜２ｎにはそれぞ
れ煙突４が設けられている。５は煙突に設置されたダン
パである。６ａ，６ｂ，…６ｎは炉底に所定の間隔で設
置された搬送ロール、７は各ゾーン２ａ〜２ｎの搬送ロ
ール６ａ〜６ｎの間において、炉殻３の両側壁に所定の
間隔で対向し、かつその軸心をスラブＳのパスラインＬ
に合わせて設置されたバーナである。なお、８は減速機
９を介して搬送用ロール６ａ〜６ｎをそれぞれ駆動する
モータである。

【０００４】上記のように構成した加熱炉１の装入口１
０から装入されたスラブＳは、搬送ロール６ａ〜６ｎに
より矢印方向に搬送され、取出口１１から圧延機に供給
されるが、この間、加熱炉１の両側壁に設置されたバー
ナ７からの火炎をスラブＳの幅方向のエッジ部に当てて
加熱する。このとき、火炎は図１０に示すようにスラブ
Ｓのエッジ部とごく短時間接触したのち、その排ガスは
煙突４から放出される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記のようなスラブエ
ッジ加熱装置は、高温のスラブの加熱が目的なので、炉
内は１３００℃を超える高温になっており、したがって
煙突４から排出される排ガスの温度も１３００℃を超え
ていて、通常の金属製熱交換器の耐熱限界（８５０℃）
を大幅に上廻っている。それでもダイリューションを行
なえば金属熱交換器を使用できるが、排ガス顕熱回収率
の面からみると大きなマイナスであり、その加熱効率は
金属熱交換器により大幅にダイリュートするため、図６
の１点鎖線Ｂに示すように４７％程度である。また、金
属熱交換器を使用しない場合は１３００℃を超える排ガ
ス顕熱をそのまま煙突から捨てているので、加熱効率
（材料入熱量／投入熱量×１００）は１５〜１７％程度
できわめて低い。

【０００６】このようなスラブエッジ加熱装置の加熱効
率を向上させるための装置として特開昭６０−４６８０
８号公報に開示された発明がある。この発明は、バーナ
と炉内を移送する鋼材との間に、バーナの燃焼火炎又は
燃焼ガスが貫流する通孔を多数形成した伝熱促進体を移
動可能に配置し、鋼材のエッジ部との距離を調節して鋼
材の幅寸法の広狭に対応させ、加熱効率の向上と省エネ
ルギ化をはかったものである。

【０００７】上記のような発明においては、加熱効率は
２〜３％向上すると言われているが、現実には、炉内は
スケールの舞い上りや堆積がひどく、伝熱促進体は半月
も経たないうちにスケールと耐火物によってできる低融
点化合物によって目詰りし、使用できなくなってしま
う。したがって、この程度の効果では、頻繁に炉を停め
て伝熱促進体を交換することは全く引き合わない。さら
に、鋼材の幅寸法に合せて伝熱促進体を移動させる機構
も、半ば溶融固化したスケールの堆積に邪魔され、実際
には機能しないことが多い。

【０００８】また、特公平３−８６３１２号公報に開示
された発明は、鋼材の端部側面から内側に入った上下面
を有する上部体と下部体、及びこれらをつなぐ継体部か
らなる断面コ字状の加熱装置を有し、継体部と鋼材の端
部側面との間に通気性固体を配設すると共に、バーナの
燃焼ガスを通気性個体を通して継体部の方向に吸引する
吸引装置を設けたものである。このように構成したこと
により、板幅方向の温度が均一になるようにエッジ部を
加熱することができ、また、燃焼用空気を予熱すること
によって加熱効率を向上させるようにしたものである。

【０００９】上記のような発明においても、前述の特開
昭６０−４６８０８号公報に開示された発明と同様の問
題をかかえており、その効果もきわめて小さい。また、
空気予熱の配管についても、炉内が１３００℃を超える
高温になることを考慮すると、非現実的と言わざるを得
ない。

【００１０】本発明は、上記の課題を解決すべくなされ
たもので、加熱効率が高く、スラブのエッジ部を効率よ
く加熱することのできるスラブエッジの加熱方法及びそ
の装置を得ることを目的としたものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明に係るスラブエッ
ジの加熱方法は、バーナ、蓄熱体等からなるバーナユニ
ットを炉体の両側壁に対向又は隣接して配置し、一方の
バーナユニットの蓄熱体を通してバーナへ燃焼用空気を
供給すると共に、他方のバーナユニットから蓄熱体を通
して排ガスを排出する作用を交互に行なう蓄熱型交番燃
焼バーナシステムを複数組設けた加熱炉を有し、該加熱
炉内を搬送されるスラブの幅方向のエッジ部を前記蓄熱
型交番燃焼バーナシステムにより加熱するようにしたも
のである。

【００１２】また、本発明に係るスラブエッジの加熱装
置は、複数の搬送ロール及び煙突を有し、装入口から装
入されたスラブのエッジ部を加熱して圧延機に供給する
加熱炉と、バーナ、燃焼用空気の供給部及び排ガスの排
出部、前記バーナと前記燃焼用空気の供給部及び排ガス
の排出部との間に配設された耐熱材料からなる蓄熱体、
ならびにパイロットバーナを備え、前記加熱炉の両側壁
に前記バーナの軸心を前記スラブの搬送ラインに合せて
対向又は隣接して配置された一対のバーナユニットから
なる複数対の蓄熱型交番燃焼バーナシステムと、前記各
一対のバーナユニットに燃料ガス及び燃焼用空気を交互
に送り、また該各一対のバーナユニットからの排ガスを
交互に排出するために、前記各バーナユニットの燃焼ガ
ス系、燃焼用空気系及び燃焼排ガス系にそれぞれ設けら
れた開閉手段とを備えたものである。

【００１３】

【作用】加熱炉の装入口から装入されたスラブは、搬送
ロールで搬送され、取出口から圧延機へ送られる。この
間、蓄熱型交番燃焼バーナシステムの一方のバーナユニ
ットの燃焼用空気系の開閉手段を開として、燃焼用空気
をこのバーナユニットの蓄熱体に流し、この空気は蓄熱
体を通る間に加熱されてバーナ方向に送られる。同時に
パイロットバーナが点火する。ついで、前記一方のバー
ナユニットの燃料ガス系の開閉手段を開としてこのバー
ナユニットのバーナに燃料ガスを送り、パイロットバー
ナの火で着火して燃焼を開始し、加熱炉内を搬送される
スラブのエッジ部を加熱する。このとき、他方のバーナ
ユニットの排ガス系の開閉手段は開となる。

【００１４】排ガスの大部分は他方のバーナユニットに
吸引され、蓄熱体を通って排ガス系から排出される。こ
のとき、排ガスは前のサイクルで放熱した状態の蓄熱体
に熱を与え、自身の温度は常温近くまで低下する。ある
時間経過すると、開閉手段により一方のバーナユニット
を蓄熱側に、他方のバーナユニットを燃焼側に切換え
る。このようにして、一対のバーナユニットがペアとな
って動作し、ある周期で蓄熱側と燃焼側との役割りを交
互に繰返してスラブのエッジ部を加熱する。

【００１５】

【実施例】図１は本発明実施例の縦断面図、図２はその
Ｉ−Ｉ断面図、図３は図１の系統図である。なお、図
８、図９で説明した従来例と同じ部分にはこれと同じ符
号を付し、説明を省略する。図において、２０は加熱炉
１の両側の炉殻３に、火炎の噴出口の軸心をスラブＳの
パスラインＬに合せて対向配置した蓄熱式交番燃焼バー
ナシステム（以下蓄熱式バーナという）で、加熱炉１の
長さ方向に数システム設置されている。

【００１６】図４は上記の蓄熱式バーナ２０の構成を示
す模式図、図５はその要部の拡大図である。両図におい
て、２１ａ，２１ｂは加熱炉１の両側の炉殻３に対向し
て設置されたバーナユニットで、それぞれ炉殻３に設け
た複数の噴射穴３ａを包囲するヘッダ管からなるバーナ
２３ａ，２３ｂ、セラミックハニカム、セラミックボー
ル等の集合体かなる蓄熱体２４ａ，２４ｂを備えたバー
ナタイル２２ａ，２２ｂからなっている。２５ａ，２５
ｂはバーナタイル２２ａ，２２ｂ内に、パイロットバー
ナ用の燃料ガス２６ａ，２６ｂ及びパイロット燃焼用空
気２８ａ，２８ｂを供給するパイロットバーナで、燃料
ガス２６ａ，２６ｂの入側には周期的に燃料ガス２６
ａ，２６ｂを供給するための自動弁２７ａ，２７ｂが設
けられている。２９ａ，２９ｂは点火プラグである。

【００１７】３０ａ，３０ｂは燃料本管３０に接続さ
れ、バーナ２３ａ，２３ｂに燃料ガスを供給する燃料配
管で、それぞれ左右のバーナ２３ａ，２３ｂへの配管抵
抗の相違を吸収するための手動弁３１ａ，３１ｂ、及び
燃料ガス系を周期的に切換える自動弁３２ａ，３２ｂが
設けられている。３３ａ，３３ｂは空気本管３３に接続
され、蓄熱体２４ａ，２４ｂを介してバーナタイル２２
ａ，２２ｂ内に燃焼用空気を供給する空気配管で、バー
ナタイル２２ａ，２２ｂへの配管抵抗の相違を吸収する
ための手動弁３４ａ，３４ｂ、及び燃焼用空気系を周期
的に切換える自動弁３５ａ，３５ｂを備えている。ま
た、３６ａ，３６ｂは排気本管３６に接続され、バーナ
タイル２２ａ，２２ｂから蓄熱体２４ａ，２４ｂを介し
て燃焼ガスを排出する排ガス配管で、バーナタイル２２
ａ，２２ｂからの配管抵抗の相違を吸収するための手動
弁３７ａ，３７ｂ、及び燃焼ガス系を周期的に切換える
自動弁３８ａ，３８ｂを備えている。なお、３９は蓄熱
体２４ａ，２４ｂを支持するグレーチング、４０ａ，４
０ｂは失火検知器である。

【００１８】次に、上記のように構成した蓄熱式バーナ
の作用を説明する。先ず、バーナユニット２１ａが燃焼
する場合について述べると、最初に自動弁３５ａが開と
なり、前のサイクルで予熱された蓄熱体２４ａに燃焼用
空気が流れ、蓄熱体２４ａを通る間に熱を与えられてバ
ーナタイル２２ａ内に送られる。同時に、自動弁２７ａ
が開となり、パイロットバーナ２５ａに燃料ガス２６ａ
が流れ、また、点火プラグ２９ａに電荷され、火花が飛
ぶ。なお、パイロットバーナ燃焼用空気２８ａは、パイ
ロットバーナ筒の冷却も兼ねて常時流れている。そし
て、点火プラグ２９ａに火花が飛ぶことによりパイロッ
トバーナ２５ａが点火する。

【００１９】次に、一瞬遅れて（空気先行となるよう、
タイマーにより１〜２秒遅らせる）自動弁３２ａが開に
なり、燃料ガスがバーナ２２ａに送られてバーナタイル
２２ａ内に供給されると、既に送られている燃焼用空気
と混合し、パイロットバーナ２５ａの火で着火し、燃焼
を開始する。このとき、自動弁３８ｂが開となる。排ガ
スは、大部分が対向配置されたバーナユニット２１ｂに
誘引され、蓄熱体２４ｂを通って排ガス配管３６ｂから
流出する。このとき、排ガスは前のサイクルで放熱した
状態の蓄熱体２４ｂに熱を与え、自身の温度は常温近く
まで降下する。

【００２０】燃焼がある程度続くと、蓄熱体２４ｂは全
体が炉内温度近くになり、排ガスは高温のまま排ガス配
管３６ｂから流出するようになる。そうなると、排ガス
の顕熱回収ができないし、排ガス配管３６ｂに設けた手
動弁３７ｂ及び自動弁３８ｂを焼いてしまうので、その
前に燃焼を切換える。つまり、今まで蓄熱側であったバ
ーナユニット２１ｂが燃焼側になり、燃焼側であったバ
ーナユニット２１ａが今度は蓄熱側になる。この切換え
は、蓄熱体２４ａ，２４ｂの熱容量、表面積で定まる最
適な周期に基づいて決められるが、通常、数十秒から数
分の間隔で行なわれる。

【００２１】このように、蓄熱式バーナは、２つのバー
ナユニット２１ａ，２１ｂがペアとなって動作し、ある
周期で蓄熱側、燃焼側の役割りを交互に繰返す。なお、
蓄熱体２４ａ，２４ｂに蓄熱された熱量は、次のサイク
ルで空気が奪ってくれないと、蓄熱体２４ａ，２４ｂの
温度は次第に上昇する。排ガスの体積と平均比熱の積は
空気のそれより大きいので、排ガスの一部を蓄熱体２４
ａ，２４ｂを通さずに捨てないと、炉内温度と蓄熱体２
４ａ，２４ｂの温度がバランスしなくなる。そこで、排
ガスの一部（エスケープ排ガスと呼ばれる）を、蓄熱体
２４ａ，２４ｂを通さずにエスケープ煙突４ａから放出
する。

【００２２】上記のような蓄熱式バーナにおいては、排
ガスの熱をセラミック製の蓄熱体を媒介にして燃焼用空
気を予熱するので、排ガス温度の上限制約が事実上ない
と言うことができる（セラミックの材質選定次第では１
５００℃でも使用可能）。なお、セラミックハニカム、
セラミックボールの材質としては、耐熱性を考慮して１
２００℃まではコージライト、１５００℃まではムライ
トがよく使用される。また、コストの面からボーキサイ
ト鉱石の砕石をそのまま使用することもある。

【００２３】次に、上述のような蓄熱式バーナを装備し
た本発明の作用を図１〜図３により説明する。加熱炉１
の装入口１０から装入されたスラブＳは、搬送ロール６
ａ〜６ｎにより矢印方向に送られ、抽出口１１から圧延
機に送られる。この間炉殻３に装着された各蓄熱式バー
ナ２０は、対向するバーナユニット２１ａ，２１ｂがあ
る周期により燃焼側、蓄熱側の役割を交互に繰返し、ス
ラブＳのエッジ部をそれぞれ短時間加熱する。

【００２４】この場合、図３に示すように、蓄熱式バー
ナ２０ａのバーナユニット２１ａが燃焼し、バーナユニ
ット２１ｂが蓄熱する場合は、これに隣接する蓄熱式バ
ーナ２０ｂは、バーナユニット２１ａに隣接するバーナ
ユニット２１ｃが蓄熱、バーナユニット２１ｂに隣接す
るバーナユニット２１ｄが燃焼というように、スラブＳ
の搬送方向に対して隣接する蓄熱式バーナユニット２０
が交互に燃焼、蓄熱を繰返すようにすることが望まし
い。

【００２５】なお、図３において、４１は燃料本管３０
に設けた緊急遮断弁、４２は燃焼用空気の送風機、４３
はパイロットバーナ２５ａ，２５ｂにパイロット用燃料
ガス２６ａを送る管路中に設けたタール分離器である。
４４は蓄熱体２４ａ，２４ｂの通気圧損に対応するた
め、排ガス管路に設けた炉圧調整用ダンパー付きの誘引
ファン、４６は予熱空気温度の高さに起因してＮＯｘが
高くなったときは、排ガスを再循環させるために、誘引
ファン４４の出側と燃焼用空気の送風機４２の入側とを
接続した排ガス再循環用配管である。同じ目的のため
に、燃料ガス中に蒸気を添加することもあるが、そのた
めの配管が４７、また、燃料ガスが流れているときのみ
添加するための自動弁が４８ａ，４８ｂ，４８ｃ，４８
ｄである。

【００２６】発明者等は、上記のような蓄熱式バーナを
装備した加熱炉と、従来の加熱炉とにより、以下の条件
でスラブエッジの加熱効率（材料入熱量／投入熱量×１
００）の比較試験を行なった。 使用ガス：ＣＯ₂ ：９．９％、Ｃ₂ Ｈ₄ ：１．２％、Ｏ
₂ ：０．２％、ＣＯ：３６．７％、ＣＨ₄ ：１０．１
％，Ｈ₂ ：２２．６％、Ｎ₂ ：１５．１％，Ｈ₂ Ｏ：
４．２％、 計１００％ Ａｏ：２．５８５、ＧＯＷ：３．２８５、Ｈｌ：２７３
０kcal/N-m³ 空気比： １．０５ 本発明による蓄熱式バーナでの予熱空気温度：（排ガス
温度−１００℃） 従来の加熱炉での予熱空気温度：温度効率＝８５％とし
て計算 ８５０℃以上ではダイリューションにより８５０℃に固
定 なお、両者ともに炉体放散損失、冷却水損失等により炉
内に着熱した熱（＝（１−排ガス損失））の２０％は失
なわれると想定した。

【００２７】上記の比較例の結果によれば、本発明に係
る加熱炉は、熱交換を行なわせる排ガスの温度制約が事
実上無くなり、排ガス顕熱の回収率が大幅に向上した。
これは、蓄熱体により排ガスと空気の熱交換を行うため
で、その結果、図６の実線Ａに示すように、炉温（した
がって排ガス温度）が高くなるほど、従来の加熱炉に対
する優位性が増すことが明らかになった。スラブエッジ
加熱炉の場合、炉温が１３００℃程度なので、伝熱効率
を同じとした場合の加熱効率は、従来の加熱炉が４７％
程度であるのに対し、蓄熱式バーナを使用した本発明に
おいては６２％程度になり、１５％も向上した。

【００２８】また、蓄熱式バーナを装備した本発明の加
熱炉においては、炉温１３００℃の場合、１２００℃以
上の予熱空気が得られる。図７は予熱空気温度（℃）と
理論火炎温度（℃）との関係を示す線図（計算前提は図
６の場合とほぼ同じ）であり、従来の加熱炉で得られる
予熱温度は最高７００℃程度なので、これによって得ら
れる理論火炎温度は２１５０℃程度である。これに対し
て本発明によって得られる理論火炎温度は２３００℃程
度であって、１５０℃程度高くなる。

【００２９】周知のように、高温での被加熱物への熱移
動は、火炎と被加熱物それぞれの温度の４乗の差に比例
する。本発明の場合、スラブの表面温度は１２００℃程
度であり、この火炎温度の差に起因して熱伝達量は１．
３倍ほど大となる。こうした熱伝達の効率向上により、
ごく短時間の接触の間にスラブに入る熱の量は増し、そ
の分、炉尻排ガス温度（本発明の場合、スラブを離れる
際の排ガス温度）は低下する。このような効果によって
も加熱効率が向上する。

【００３０】上記の説明では対向配置したバーナユニッ
トにより蓄熱サイクルと燃焼サイクルを交互に行なう場
合について説明したが、本発明はこれに限定するもので
はなく、隣同志のバーナユニット間、斜め方向に配設さ
れたバーナユニット間、さらには少々離れた位置に設け
られたバーナユニット間（以下これら隣接という）でペ
アを組み、蓄熱サイクルと燃焼サイクルを交互に行なわ
せるようにしてもよい。

【００３１】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、蓄熱型交番燃焼システムによりスラブのエッジ部を
加熱するようにしたので、加熱効率を大幅に向上するこ
とができる。また、試験結果によれば、金属製熱交換器
を使用した従来のスラブエッジ加熱装置に比べてエネル
ギー原単位が約２７％低下し、金属製熱交換器のないス
ラブエッジ加熱装置に比べるとエネルギー原単位が約７
６％低下することが明らかになった。このため省エネル
ギー化を促進し、コストを大幅に低減することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明実施例の縦断面図である。

【図２】図１のＩ−Ｉ断面図である。

【図３】本発明実施例の系統図である。

【図４】本発明の要部をなす蓄熱式バーナの実施例の構
成及び作用説明図である。

【図５】図４の要部拡大図である。

【図６】炉尻排ガス温度と加熱効率との関係を示す線図
である。

【図７】予熱空気温度と理論火炎温度との関係を示す線
図である。

【図８】従来のスラブエッジ加熱炉の一例の縦断面図で
ある。

【図９】図８のII−II断面図である。

【図１０】図８の作用説明図である。

【符号の説明】

１ 加熱炉 ２ａ〜２ｎ 加熱ゾーン ４ 煙突 ６ａ〜６ｎ 搬送ロール ２０ 蓄熱式バーナ ２１ａ，２１ｂ バーナユニット ２２ａ，２２ｂ バーナタイル ２３ａ，２３ｂ バーナ ２４ａ，２４ｂ 蓄熱体 ２５ａ，２５ｂ パイロットバーナ ３０ａ，３０ｂ 燃料配管 ３３ａ，３３ｂ 燃焼用空気配管 ３６ａ，３６ｂ 排ガス用配管 ３２ａ，３２ｂ，３５ａ，３５ｂ，３８ａ，３８ｂ 自
動弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 出田 忠臣 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 秋山 俊一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 寺本 豊和 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 多田 健 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 バーナ、蓄熱体等からなるバーナユニッ
   トを炉体の両側壁に対向又は隣接して配置し、一方のバ
   ーナユニットの蓄熱体を通してバーナへ燃焼用空気を供
   給すると共に、他方のバーナユニットから蓄熱体を通し
   て排ガスを排出する作用を交互に行なう蓄熱型交番燃焼
   バーナシステムを複数組設けた加熱炉を有し、 該加熱炉内を搬送されるスラブの幅方向のエッジ部を前
   記蓄熱型交番燃焼バーナシステムにより加熱することを
   特徴とするスラブエッジの加熱方法。
2. 【請求項２】 複数の搬送ロール及び煙突を有し、装入
   口から装入されたスラブの幅方向のエッジ部を加熱して
   圧延機に供給する加熱炉と、 バーナ、燃焼用空気の供給部及び排ガスの排出部、前記
   バーナと前記燃焼用空気の供給部及び排ガスの排出部と
   の間に配設された耐熱材料からなる蓄熱体ならびにパイ
   ロットバーナを備え、前記加熱炉の両側壁に前記バーナ
   の軸心を前記スラブのパスラインに合せて対向又は隣接
   して配置された一対のバーナユニットからなる複数対の
   蓄熱型交番燃焼バーナシステムと、 前記各一対のバーナユニットに燃料ガス及び燃焼用空気
   を交互に送り、また該各一対のバーナユニットからの排
   ガスを交互に排出するために、前記各バーナユニットの
   燃焼ガス系、燃焼用空気系及び排ガス系にそれぞれ設け
   られた開閉手段とを備えたことを特徴とするスラブエッ
   ジの加熱装置。