JPH06240367A - 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH06240367A JPH06240367A JP17203892A JP17203892A JPH06240367A JP H06240367 A JPH06240367 A JP H06240367A JP 17203892 A JP17203892 A JP 17203892A JP 17203892 A JP17203892 A JP 17203892A JP H06240367 A JPH06240367 A JP H06240367A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，ｓｏｌ，Ａ
ｌ，Ｎ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｃｒを特定した鋼のスラブ
を熱間圧延を行ない、酸洗後、冷間圧延を行ない、その
後、連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９５０℃の
焼鈍を行なって亜鉛めっきするか、あるいは連続焼鈍ラ
インで８００〜９５０℃の焼鈍を行ない、連続式電気め
っきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜
鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる塗装焼付
硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。さらに、重量％でＢ：０．０００３〜
０．００３含有することからなる、前記方法による塗装
焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，ｓｏｌ，Ａ
ｌ，Ｎ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｃｒを特定した鋼のスラブ
を熱間圧延を行ない、酸洗後、冷間圧延を行ない、その
後、連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９５０℃の
焼鈍を行なって亜鉛めっきするか、あるいは連続焼鈍ラ
インで８００〜９５０℃の焼鈍を行ない、連続式電気め
っきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜
鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる塗装焼付
硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。さらに、重量％でＢ：０．０００３〜
０．００３含有することからなる、前記方法による塗装
焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に自動車ボディーに
使用される、塗装焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優
れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
使用される、塗装焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優
れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用に使用される冷延鋼板の分野に
おいては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント
性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上
昇する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されること
が多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素
Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板については多くの提案がある。
おいては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント
性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上
昇する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されること
が多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素
Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板については多くの提案がある。
【０００３】例えば、特開昭５７−９８６３０号、特開
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極抵炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する焼付硬化型の冷延鋼板の製造方法
である。
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極抵炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する焼付硬化型の冷延鋼板の製造方法
である。
【０００４】ところで、これらは深絞り性と強度を同時
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化により
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔あき寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化により
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔あき寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
【０００５】耐食性を改善するためには、各種表面処理
を施した表面処理鋼板の採用が有効であり、現在、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を初めとして各種表面処理鋼板の
需要が急速に増大しつつある。溶融亜鉛めっき鋼板につ
いては、従来より低炭素Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼Ｔｉ
添加鋼をベースとした溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれ
らにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を上げた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板について多くの提案がなされてい
る。
を施した表面処理鋼板の採用が有効であり、現在、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を初めとして各種表面処理鋼板の
需要が急速に増大しつつある。溶融亜鉛めっき鋼板につ
いては、従来より低炭素Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼Ｔｉ
添加鋼をベースとした溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれ
らにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を上げた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板について多くの提案がなされてい
る。
【０００６】例えば、特公平１−５４４１３号におい
て、低炭素Ａｌキルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が、また、特開昭５７−４３９７４には、極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されている。
て、低炭素Ａｌキルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が、また、特開昭５７−４３９７４には、極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されている。
【０００７】しかし、これらのめっき鋼板でも耐食性は
十分とはいえず、使用される環境によっては、孔あき腐
食を生じることもあるため、めっき付着量を増大してさ
らに耐食性の向上を図っているが、めっき付着量を増大
させると、溶接性が著しく劣化するという問題を生じる
ので、実用上これまで以上にめっき厚を増大させること
は困難である。
十分とはいえず、使用される環境によっては、孔あき腐
食を生じることもあるため、めっき付着量を増大してさ
らに耐食性の向上を図っているが、めっき付着量を増大
させると、溶接性が著しく劣化するという問題を生じる
ので、実用上これまで以上にめっき厚を増大させること
は困難である。
【０００８】本発明者らは、上記問題点を解決するため
に、鋼板自体の耐食性を改善し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた冷延鋼板の製造方法に関して種々の
検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素＋微量Ｔｉ
添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さらにはＳｉ、
ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加することにより、
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板
を得る方法を見出だし、特願平３−２１２７１３号に開
示した。
に、鋼板自体の耐食性を改善し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた冷延鋼板の製造方法に関して種々の
検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素＋微量Ｔｉ
添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さらにはＳｉ、
ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加することにより、
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板
を得る方法を見出だし、特願平３−２１２７１３号に開
示した。
【０００９】しかし、この発明は、主に塗装焼付硬化性
と耐食性の改善に主眼をおいたものであり、深絞り性に
ついては十分な特性が得られていなかった。また、冷延
鋼板としては耐食性に優れているものの、海浜地域や、
冬期に道路凍結防止のため融雪塩が散布されるような厳
しい腐食環境において孔あき腐食が生じない程の耐食性
は得られていなかった。
と耐食性の改善に主眼をおいたものであり、深絞り性に
ついては十分な特性が得られていなかった。また、冷延
鋼板としては耐食性に優れているものの、海浜地域や、
冬期に道路凍結防止のため融雪塩が散布されるような厳
しい腐食環境において孔あき腐食が生じない程の耐食性
は得られていなかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改善した焼付硬化型冷延鋼
板をベースとして、優れた深絞り性と耐食性が得られる
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的と
する。
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改善した焼付硬化型冷延鋼
板をベースとして、優れた深絞り性と耐食性が得られる
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的と
する。
【００１１】
【問題を解決するための手段】本発明者らは、鋼板自体
の耐食性を改善した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の焼付硬
化型の深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関し、
詳細な検討を行った結果、微量のＮｂを添加し、さらに
必要に応じて固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の
微量のＴｉ添加を行うことにより、優れた深絞り性が得
られることがわかった。
の耐食性を改善した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の焼付硬
化型の深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関し、
詳細な検討を行った結果、微量のＮｂを添加し、さらに
必要に応じて固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の
微量のＴｉ添加を行うことにより、優れた深絞り性が得
られることがわかった。
【００１２】すなわち本発明は、重量％でＣ：０．００
１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜
１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３であって、さらに必要に応じて１．０以下
のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種も
しくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗後、
冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛めっきライン
で８００〜９５０℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、
あるいは、連続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍を
行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施し
た後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきするこ
とからなる塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜
１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３であって、さらに必要に応じて１．０以下
のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種も
しくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗後、
冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛めっきライン
で８００〜９５０℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、
あるいは、連続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍を
行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施し
た後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきするこ
とからなる塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【００１３】本発明はまた、重量％でＣ：０．００１〜
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜
０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜
０．０３、０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋
（４８／１４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに
必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、
７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：
熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連
続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９５０℃の焼鈍を
行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ラインで
８００〜９５０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきライ
ンでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっき
ラインで亜鉛めっきすることからなる塗装焼付硬化性お
よび耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供する。
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜
０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜
０．０３、０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋
（４８／１４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに
必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、
７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：
熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連
続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９５０℃の焼鈍を
行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ラインで
８００〜９５０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきライ
ンでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっき
ラインで亜鉛めっきすることからなる塗装焼付硬化性お
よび耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法を提供する。
【００１４】本発明はまた、重量％でＢ：０．０００３
〜０．００３含有することからなる前記いずれかの方法
による、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
〜０．００３含有することからなる前記いずれかの方法
による、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【００１５】まず、本発明に係わる、鋼板の製造方法の
各種成分の作用および上記の範囲に限定した理由につい
て説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに必須の元
素であり、十分な塗装焼付硬化性を得るためには０．０
０１％以上必要である。他方、０．００８％を超える
と、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得ら
れるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。こ
のため、Ｃは０．００１〜０．００８％の範囲に限定し
た。
各種成分の作用および上記の範囲に限定した理由につい
て説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに必須の元
素であり、十分な塗装焼付硬化性を得るためには０．０
０１％以上必要である。他方、０．００８％を超える
と、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得ら
れるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。こ
のため、Ｃは０．００１〜０．００８％の範囲に限定し
た。
【００１６】Ｓｉは、高強度化および耐孔あき腐食性の
改善に有効に作用する元素であるが、１．５％を超える
と、熱間圧延工程でスケール疵が発生し、製品の表面性
状を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招
くことから、添加量の上限を１．５％とした。
改善に有効に作用する元素であるが、１．５％を超える
と、熱間圧延工程でスケール疵が発生し、製品の表面性
状を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招
くことから、添加量の上限を１．５％とした。
【００１７】Ｍｎは、強度を向上させるのに有効な元素
であり、そのためには最低０．０５％以上必要である。
一方、１．８％を超えると、延性および深絞り性が劣化
するため、０．０５〜１．８％の範囲に限定した。
であり、そのためには最低０．０５％以上必要である。
一方、１．８％を超えると、延性および深絞り性が劣化
するため、０．０５〜１．８％の範囲に限定した。
【００１８】Ｐは、本発明における特徴的な元素であ
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善する。適正な添加量は、耐食性改善の観点から
０．０３％以上必要である。しかし、０．２０％を超え
て添加すると、延性および深絞り性が劣化する。そのた
め、添加量を０．０３〜０．２０％に限定した。
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善する。適正な添加量は、耐食性改善の観点から
０．０３％以上必要である。しかし、０．２０％を超え
て添加すると、延性および深絞り性が劣化する。そのた
め、添加量を０．０３〜０．２０％に限定した。
【００１９】Ｓは、深絞り性に有害な元素であり、少な
いほど望ましいが、０．０１５％までは許容できるの
で、０．０１５％以下とした。
いほど望ましいが、０．０１５％までは許容できるの
で、０．０１５％以下とした。
【００２０】Ｃｕは、前述のようにＰと複合して添加す
ることにより、耐食性の改善に有効な元素であるが、
０．０５％未満ではその効果が認められない。また、
１．５％を超えて添加しても、その効果が飽和するとと
もに、コストの上昇を招くため、０．０５〜１．５％の
範囲に限定した。
ることにより、耐食性の改善に有効な元素であるが、
０．０５％未満ではその効果が認められない。また、
１．５％を超えて添加しても、その効果が飽和するとと
もに、コストの上昇を招くため、０．０５〜１．５％の
範囲に限定した。
【００２１】Ａｌは、脱酸剤として添加するものであ
り、その役割を果たすためには０．００５％以上必要で
ある。しかし、０．１０％を超えて添加すると、Ａｌ2
Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣
化させるので、０．００５〜０．１０％の範囲に限定し
た。
り、その役割を果たすためには０．００５％以上必要で
ある。しかし、０．１０％を超えて添加すると、Ａｌ2
Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣
化させるので、０．００５〜０．１０％の範囲に限定し
た。
【００２２】Ｎは、耐食性、深絞り性に有害な元素であ
り少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容でき
るので０．００５％以下とした。
り少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容でき
るので０．００５％以下とした。
【００２３】Ｎｂは、深絞り性の改善に有効な元素であ
るが、０．００５％未満ではその効果が認められない。
また、０．０３％を超えて含有しても、その効果が飽和
するばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、
かえって、深絞り性および延性を劣化させるので、０．
００５〜０．０３％の範囲に限定した。
るが、０．００５％未満ではその効果が認められない。
また、０．０３％を超えて含有しても、その効果が飽和
するばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、
かえって、深絞り性および延性を劣化させるので、０．
００５〜０．０３％の範囲に限定した。
【００２４】Ｔｉは、深絞り性を確保するために有効な
元素であるが、０．００３％未満ではその効果が認めら
れない。また、Ｔｉは、Ｎ，Ｓ，Ｃと化合物を形成し、
ＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣなどの析出物として析出する
が、ここで、ＴｉをＴｉＮ，ＴｉＳとして全量析出する
として計算した量を超えて添加すると、十分な塗装焼付
硬化性が得られなくなる。したがって、添加量の下限値
を、０．００３％、上限値を（４８／３２）×Ｓ＋（４
８／１４）×Ｎ％とした。
元素であるが、０．００３％未満ではその効果が認めら
れない。また、Ｔｉは、Ｎ，Ｓ，Ｃと化合物を形成し、
ＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣなどの析出物として析出する
が、ここで、ＴｉをＴｉＮ，ＴｉＳとして全量析出する
として計算した量を超えて添加すると、十分な塗装焼付
硬化性が得られなくなる。したがって、添加量の下限値
を、０．００３％、上限値を（４８／３２）×Ｓ＋（４
８／１４）×Ｎ％とした。
【００２５】また、本発明においては、鋼板の強度上昇
と耐食性の改善のために１．０％以下のＮｉ、３．０％
以下のＭｏおよび７．０％以下のＣｒの１種もしくは２
種以上を含有せしめることができる。
と耐食性の改善のために１．０％以下のＮｉ、３．０％
以下のＭｏおよび７．０％以下のＣｒの１種もしくは２
種以上を含有せしめることができる。
【００２６】Ｎｉは、Ｃｕによる熱間脆性の防止と耐孔
あき腐食性の改善に有効に作用するが、１．０％を超え
るとその効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を
招くため、添加量の上限を１．０％とした。
あき腐食性の改善に有効に作用するが、１．０％を超え
るとその効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を
招くため、添加量の上限を１．０％とした。
【００２７】Ｍｏは、鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性
の改善に有効に作用するが、３．０％を超えて添加する
とその効果は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化
させ、さらにコストの上昇を招くため、添加量の上限を
３．０％とした。
の改善に有効に作用するが、３．０％を超えて添加する
とその効果は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化
させ、さらにコストの上昇を招くため、添加量の上限を
３．０％とした。
【００２８】Ｃｒは、鋼板の強度上昇と耐食性の改善に
有効に作用する元素であるが、７％を超えると非常にコ
スト高となるため、添加量の上限を７．０％とした。
有効に作用する元素であるが、７％を超えると非常にコ
スト高となるため、添加量の上限を７．０％とした。
【００２９】Ｂは、二次加工脆性の改善に有効であり、
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．００３％を超えて添加してもその効果
は飽和するので、添加量を０．０００３〜０．００３％
の範囲に限定した。
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．００３％を超えて添加してもその効果
は飽和するので、添加量を０．０００３〜０．００３％
の範囲に限定した。
【００３０】本発明においては、かかる成分を含有する
鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とする
が、この場合、熱間圧延工程における仕上げ温度は、Ａ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度はＡｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることがの望ましい。
鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とする
が、この場合、熱間圧延工程における仕上げ温度は、Ａ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度はＡｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることがの望ましい。
【００３１】冷間圧延工程では、深絞り性を確保するた
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
【００３２】本発明においては、冷間圧延後、そのまま
連続式溶融亜鉛めっきラインを通板する方法が製造コス
ト上有利であるが、例えば、Ｓｉを０．５％を超えて添
加するような場合には、めっき密着性が劣化するため、
溶融亜鉛めっきラインを通板する前に、連続焼鈍ライン
で焼鈍を行い、さらに連続式電気めっきラインで、Ｆｅ
合金めっきを施すこともできる。
連続式溶融亜鉛めっきラインを通板する方法が製造コス
ト上有利であるが、例えば、Ｓｉを０．５％を超えて添
加するような場合には、めっき密着性が劣化するため、
溶融亜鉛めっきラインを通板する前に、連続焼鈍ライン
で焼鈍を行い、さらに連続式電気めっきラインで、Ｆｅ
合金めっきを施すこともできる。
【００３３】本発明では、Ｎｂ添加を必須としており、
再結晶温度が高くなるため、再結晶温度以上で加工性を
改善するためには高温で焼鈍する必要がある。また、Ｎ
ｂは熱間圧延工程にてＮｂＣとして析出するので、塗装
焼付硬化性を付与するためには、高温の焼鈍により析出
したＮｂＣを固溶させる必要があることから、８００℃
以上の高温焼鈍が必要である。しかし、９５０℃を超え
る温度で焼鈍すると連続式溶融亜鉛めっきラインまたは
連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生しやすくなる。し
たがって、連続式溶融亜鉛めっきラインあるいは連続焼
鈍ラインにおける焼鈍温度は、８００〜９５０℃の範囲
に限定した。
再結晶温度が高くなるため、再結晶温度以上で加工性を
改善するためには高温で焼鈍する必要がある。また、Ｎ
ｂは熱間圧延工程にてＮｂＣとして析出するので、塗装
焼付硬化性を付与するためには、高温の焼鈍により析出
したＮｂＣを固溶させる必要があることから、８００℃
以上の高温焼鈍が必要である。しかし、９５０℃を超え
る温度で焼鈍すると連続式溶融亜鉛めっきラインまたは
連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生しやすくなる。し
たがって、連続式溶融亜鉛めっきラインあるいは連続焼
鈍ラインにおける焼鈍温度は、８００〜９５０℃の範囲
に限定した。
【００３４】
【実施例１】表１に示す組成よりなる１０鋼種を用いて
表２に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、Ｎｏ．１〜５および１０鋼は、連
続式溶融亜鉛めっきラインで、焼鈍および片面当たり４
５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、伸び率：０．８％
のスキンパス圧延を行った。Ｎｏ．６〜９鋼は、冷延鋼
板を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっきライン
で片面当たり２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを施し、
連続式溶融亜鉛めっきラインで７００℃の加熱還元処理
の後、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行
い、伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得ら
れた溶融亜鉛めっき鋼板の引張特性と耐食性および耐二
次加工脆性を調査し、その結果を表２に併記した。
表２に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、Ｎｏ．１〜５および１０鋼は、連
続式溶融亜鉛めっきラインで、焼鈍および片面当たり４
５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、伸び率：０．８％
のスキンパス圧延を行った。Ｎｏ．６〜９鋼は、冷延鋼
板を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっきライン
で片面当たり２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを施し、
連続式溶融亜鉛めっきラインで７００℃の加熱還元処理
の後、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行
い、伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得ら
れた溶融亜鉛めっき鋼板の引張特性と耐食性および耐二
次加工脆性を調査し、その結果を表２に併記した。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】引張特性の調査には、ＪＩＳＺ２２０１の
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大侵食深さを測定した。複合腐食試
験は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水
噴霧試験を２時間、６０℃の乾燥試験を４時間、５０℃
で湿度９５％以上の湿潤試験を２時間の合計８時間を１
サイクルとする条件にて行った。また、耐二次加工脆性
は、鋼板をブランクした後、円筒ダイス絞り比が２．０
となるようにカップ成形し、種々の試験温度で５ｋｇの
重りを１ｍ高さから落下させ、試片を圧壊させ、脆性割
れの発生発生する臨界温度を調査した。
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大侵食深さを測定した。複合腐食試
験は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水
噴霧試験を２時間、６０℃の乾燥試験を４時間、５０℃
で湿度９５％以上の湿潤試験を２時間の合計８時間を１
サイクルとする条件にて行った。また、耐二次加工脆性
は、鋼板をブランクした後、円筒ダイス絞り比が２．０
となるようにカップ成形し、種々の試験温度で５ｋｇの
重りを１ｍ高さから落下させ、試片を圧壊させ、脆性割
れの発生発生する臨界温度を調査した。
【００３８】表２の結果に見られるように、Ｃが高くＰ
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
高すぎるため室温時効を生じる。また、耐食性に劣って
いる。Ｃｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．２鋼
は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な値を示すもの
の、耐食性に劣っている。これに対し、本発明で規定す
る範囲の化学組成を有するＮｏ．３〜１０鋼は、引張強
さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）が低く、伸び
（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さらに耐
食性に優れている。また、Ｂを添加したＮｏ．１０鋼
は、耐二次加工脆性にも優れていることがわかる。
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
高すぎるため室温時効を生じる。また、耐食性に劣って
いる。Ｃｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．２鋼
は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な値を示すもの
の、耐食性に劣っている。これに対し、本発明で規定す
る範囲の化学組成を有するＮｏ．３〜１０鋼は、引張強
さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）が低く、伸び
（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さらに耐
食性に優れている。また、Ｂを添加したＮｏ．１０鋼
は、耐二次加工脆性にも優れていることがわかる。
【００３９】
【実施例２】表３に示す組成よりなる１０鋼種を用いて
表４に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、Ｎｏ．１１〜１７および２０鋼
は、連続式溶融亜鉛めっきラインで、焼鈍および片面当
たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、インライン
でめっき層の合金化処理を行い、伸び率：０．８％のス
キンパス圧延を行った。Ｎｏ１８、１９鋼は、冷延鋼板
を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっきラインで
片面当たり２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを施し、連
続式溶融亜鉛めっきラインにて７００℃の加熱還元処理
の後、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行
い、さらにインラインでめっき層の合金化処理を行い、
伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得られた
溶融亜鉛めっき鋼板の引張特性と耐食性および耐二次加
工脆性を調査し、その結果を表４に併記した。
表４に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、Ｎｏ．１１〜１７および２０鋼
は、連続式溶融亜鉛めっきラインで、焼鈍および片面当
たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、インライン
でめっき層の合金化処理を行い、伸び率：０．８％のス
キンパス圧延を行った。Ｎｏ１８、１９鋼は、冷延鋼板
を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっきラインで
片面当たり２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを施し、連
続式溶融亜鉛めっきラインにて７００℃の加熱還元処理
の後、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行
い、さらにインラインでめっき層の合金化処理を行い、
伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得られた
溶融亜鉛めっき鋼板の引張特性と耐食性および耐二次加
工脆性を調査し、その結果を表４に併記した。
【００４０】
【表３】
【００４１】
【表４】
【００４２】表４の結果に見られるように、Ｃが高くＰ
とＣｕが本発明で規定する量より少なく、Ｔｉの添加量
が高すぎるＮｏ．１１鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、かつ
十分な塗装焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。また、耐
食性に劣っている。Ｃｕが本発明で規定する量より少な
いＮｏ．１２鋼は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な
値を示すものの、耐食性に劣っている。これに対し、本
発明で規定する範囲の化学組成を有するＮｏ．１３〜２
０鋼は、引張強さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）
が低く、伸び（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。また、Ｂを添加したＮ
ｏ．２０鋼は、耐二次加工性にも優れていることがわか
る。
とＣｕが本発明で規定する量より少なく、Ｔｉの添加量
が高すぎるＮｏ．１１鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、かつ
十分な塗装焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。また、耐
食性に劣っている。Ｃｕが本発明で規定する量より少な
いＮｏ．１２鋼は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な
値を示すものの、耐食性に劣っている。これに対し、本
発明で規定する範囲の化学組成を有するＮｏ．１３〜２
０鋼は、引張強さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）
が低く、伸び（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。また、Ｂを添加したＮ
ｏ．２０鋼は、耐二次加工性にも優れていることがわか
る。
【００４３】
【実施例３】表３のＮｏ．１３鋼を用いて表５に示す条
件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗
後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延鋼板とし、
連続式溶融亜鉛めっきラインで種々の温度で焼鈍を行
い、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、
インラインでめっき層の合金化処理を行った。その後、
伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得られた
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表５に併
記した。
件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗
後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延鋼板とし、
連続式溶融亜鉛めっきラインで種々の温度で焼鈍を行
い、片面当たり４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施し、
インラインでめっき層の合金化処理を行った。その後、
伸び率：０．８％のスキンパス圧延を行った。得られた
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表５に併
記した。
【００４４】焼鈍温度：７５０℃の比較例は、伸び（Ｅ
ｌ）や平均ｒ値はある程度良好な値が得られているが、
ＮｂＣの固溶が十分でなく、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
得られない。これに対して、焼鈍温度が８００℃以上の
発明例は、伸び（Ｅｌ）や平均ｒ値が良好で、しかも塗
装焼付硬化性（ＢＨ）にも優れている。
ｌ）や平均ｒ値はある程度良好な値が得られているが、
ＮｂＣの固溶が十分でなく、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
得られない。これに対して、焼鈍温度が８００℃以上の
発明例は、伸び（Ｅｌ）や平均ｒ値が良好で、しかも塗
装焼付硬化性（ＢＨ）にも優れている。
【００４５】
【発明の効果】以上のように、本発明は深絞り性、延性
といった加工性を維持しながら、塗装焼付硬化性、耐食
性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を明らかにし
たものである。本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に
大きく寄与するものであり、その産業上の意義、利益は
極めて大きい。
といった加工性を維持しながら、塗装焼付硬化性、耐食
性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を明らかにし
たものである。本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に
大きく寄与するものであり、その産業上の意義、利益は
極めて大きい。
【図１】腐食試験の条件を示した試験サイクル図であ
る。
る。
【表５】
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】削除
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 Ｆ Ｓ 38/48 Ｃ２５Ｄ 3/20 5/26 Ｍ (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所プロセス・鋼材研究部内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０３であ
って、さらに、必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０
以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９
５０℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連
続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍を行い、連続式
電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式
溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる塗
装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０３、
０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋（４８／１
４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに必要に応じ
て１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下の
Ｃｒの１種もしくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行
い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛
めっきラインで８００〜９５０℃の焼鈍を行って亜鉛め
っきするか、あるいは、連続焼鈍ラインで８００〜９５
０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金
めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛
めっきすることからなる塗装焼付硬化性および耐食性に
優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％でＢ：０．０００３〜０．００３
含有することからなる請求項１または請求項２に記載し
た塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17203892A JP3294322B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17203892A JP3294322B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240367A true JPH06240367A (ja) | 1994-08-30 |
| JP3294322B2 JP3294322B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=15934379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17203892A Expired - Fee Related JP3294322B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3294322B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002012580A1 (en) * | 2000-08-04 | 2002-02-14 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot rolled steel sheet excellent in bake hardenability and resistance to ordinary temperature aging and method for their production |
| JP2002266062A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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1992
- 1992-06-05 JP JP17203892A patent/JP3294322B2/ja not_active Expired - Fee Related
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