JPH0624489U

JPH0624489U - 冷菓製造機

Info

Publication number: JPH0624489U
Application number: JP4783793U
Authority: JP
Inventors: 謹爾橋爪; 光男池田; 井上　　敏
Original assignee: 日世冷機株式会社
Priority date: 1993-09-02
Filing date: 1993-09-02
Publication date: 1994-04-05

Abstract

(57)【要約】【構成】加熱サイクル時の冷媒循環経路における容器
用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６と主熱交換器１
４との間に補助熱交換器２７を設けると共に、容器用熱
交換器５及びシリンダ用熱交換器６をガス状態で通過後
に殺菌温度よりも低い凝縮温度にて補助熱交換器２７内
で冷媒を凝縮させるように冷媒循環量を調整する加熱用
膨張器３０と、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換
初期に冷媒の循環量を増加させるための加熱用副膨張器
３２とを設ける。【効果】圧縮機４の吐出圧を殺菌温度以下の凝縮温度
に対応する比較的低い圧力に保持した状態で、圧縮機４
から吐出される高温のガス冷媒で容器及びシリンダを殺
菌温度以上に加熱することが可能で、殺菌加熱運転を安
定して行うことができると共に、殺菌加熱に要する全体
の運転時間を極力短くすることができる。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、アイスクリーム、シェーク等の冷菓を製造する冷菓製造機に関し、特に、殺菌のために冷菓の原料を貯蔵する容器と冷菓を製造するシリンダとを加熱する際の圧縮機の吐出圧を適正に保って、負荷条件を悪化させることなく高温高圧の冷媒ガスを安定良く得られるようにするとともに、容器及びシリンダを所定の殺菌温度以上に昇温させるまでに要する時間を短縮できるようにした冷菓製造機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】

一般に、アイスクリーム、シェーク等の冷菓を製造する冷菓製造機は、冷菓の原料を貯蔵する容器と、原料を混練しながら冷凍して冷菓を製造するシリンダと、容器及びシリンダを冷却する冷凍装置とを備えている。ところで、食品衛生上の理由から、製品である冷菓は大腸菌群が陰性であることが法令で義務づけられており、このため、容器及びシリンダを１日に１回以上殺菌することが必要とされ、６８℃の温度で３０分加熱するか、または、これと同等以上の効果を有する方法で容器及びシリンダを加熱殺菌しなければならない。

【０００３】そこで、従来では、例えば実開昭６０−１４４８８７号公報に開示されているように、容器及びシリンダを冷却するための冷凍装置で、上記のような殺菌処理をも行い得るように構成したものが知られている。

【０００４】このような冷菓製造機は、例えば図８に示すように、容器１及びシリンダ２を冷却する冷凍装置３を備え、この冷凍装置３は、圧縮機４と、容器１及びシリンダ２にそれぞれ設けられた容器用熱交換器５・シリンダ用熱交換器６と、外部の水、空気等の外部熱源と熱交換する主熱交換器１４と、冷媒の循環方向を切換える四方弁７とを冷媒配管によって閉ループ状に接続して構成され、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６と主熱交換器１４との間に膨張器１６・１９を介在させてある。

【０００５】このような従来例によれば、四方弁７を冷却位置に切換えたときには、圧縮機４から吐出された高温高圧のホットガスが主熱交換器１４で水、空気等の低温の外部熱源により凝縮されて液化し、膨張器１６・１９で膨張した後の低温低圧の液冷媒が容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６に流入して蒸発することにより、容器１あるいはシリンダ２から熱を奪ってこれらを冷却する。蒸発した冷媒は、圧縮機４に戻され圧縮されてホットガスとして再び主熱交換器１４に吐出される。

【０００６】そして、四方弁７を上記から加熱位置に切換えることにより、圧縮機４から吐出されるホットガスは、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６にて凝縮し、このときの凝縮熱で容器１及びシリンダ２が加熱される。凝縮した液冷媒は、膨張器１６・１９で膨張した後、主熱交換器１４で水、空気等の外部熱源により加熱され蒸発してから圧縮機４に戻され、圧縮されてホットガスとして再び容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６に吐出される。従って、容器１及びシリンダ２の加熱に利用できる熱を圧縮機４の入力と主熱交換器１４で周囲から奪う熱とで賄うことになる。

【０００７】

【考案が解決しようとする課題】

ところで、このように構成された従来例では、容器１及びシリンダ２を加熱する加熱サイクルにおいて、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６で冷媒を凝縮させ、その凝縮熱で容器１及びシリンダ２を加熱する構成であるので、冷媒の凝縮温度を上記殺菌温度以上に上げる必要がある。

【０００８】しかしながら、凝縮温度を上記殺菌温度以上の温度、例えば約７５℃に上げるためには、冷媒として図３に示すような特性を有する冷媒Ｒ−５０２を使用する場合を例にとれば、圧縮機の吐出圧を３6.１４kg／cm²（３5.１１kg／cm²Ｇ）以上にする必要がある。これに対して通常の冷菓製造機に使用される圧縮機は、常用される吐出圧が大きくても２０kg／cm²Ｇ程度であり、上記のような高吐出圧を３０分以上も連続して維持すると長時間にわたり過負荷状態が続くので、圧縮機が過熱状態となり、焼損してしまうことになる。また、冷媒回路全体の耐圧性を高くする必要があるので、装置のコストアップを招来する。

【０００９】更に、このような過負荷状態では圧縮機の運転状態が不安定になり、安定良く高温のホットガスを得ることが困難になる。

【００１０】加えて、加熱サイクルにおいて、膨張器によって冷媒の流量がほぼ一定量となるように調節されるので、主熱交換器で冷媒が吸収する熱量が負荷とは無関係に一定となり、冷凍負荷が大きい加熱サイクルの初期の段階では冷媒によって運ばれる熱量が不足して容器及びシリンダを所定の殺菌温度以上に昇温させるまでの時間が長くかかる。

【００１１】本考案は、上記の事情を考慮してなされたものであって、殺菌のために冷菓の原料を貯蔵する容器と冷菓を製造するシリンダとを加熱する際の圧縮機の吐出圧を適正に保って、負荷条件を悪化させることなく高温のホットガスが安定良く得られるようにするとともに、容器及びシリンダを所定の殺菌温度以上に昇温させるまでに要する時間を短縮できるようにした冷菓製造機の提供を目的とするものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】

本考案に係る冷菓製造機は、上記の目的を達成するために、冷菓の原料を貯蔵する容器と冷菓を製造するシリンダとを備え、圧縮機から吐出される冷媒を主熱交換器で凝縮させた後に上記容器及びシリンダに各々設けられた容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器で蒸発させて容器及びシリンダを冷却する冷却サイクルから、容器及びシリンダの殺菌に必要な殺菌温度を超える温度の冷媒を上記容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器に通過させた後に主熱交換器で蒸発させて容器及びシリンダを加熱する加熱サイクルへの切換可能な冷凍装置を備えた冷菓製造機において、上記加熱サイクル時の冷媒循環経路における容器用熱交換器およびシリンダ用熱交換器と主熱交換器との間に補助熱交換器が設けられると共に、容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器をガス状態で通過後に上記殺菌温度よりも低い凝縮温度にて上記補助熱交換器内での冷媒の凝縮が生じるように冷媒循環量を調整する加熱用膨張器が上記補助熱交換器と主熱交換器との間に設けられ、さらに、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換初期に冷媒の循環量を増加させるための加熱用副膨張器が上記加熱用膨張器に並列に設けられていることを特徴としている。

【００１３】

【作用】

上記の冷菓製造機によれば、加熱サイクルでは、圧縮機から吐出された殺菌温度よりも高い温度のガス冷媒が、容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器を通過後、補助熱交換器内で、殺菌温度よりも低い凝縮温度で凝縮する。つまり、この補助熱交換器内での凝縮温度が殺菌温度以下であっても、容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器に殺菌温度よりも高い温度の冷媒が流れるようにすることで、殺菌温度以上に容器及びシリンダを加熱することができ、そして、このときの圧縮機の吐出圧は、殺菌温度以下の凝縮温度に対応する比較的低い圧力で保持されるので、容器及びシリンダを所要の殺菌温度以上に加熱する殺菌運転を安定して行うことができる。

【００１４】しかも、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換初期、すなわち、低温の容器及びシリンダへの放熱で冷媒の温度が大幅に低下し、容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器内でこの冷媒の凝縮が生じるようなときに、加熱用副膨張器を通して冷媒の循環量を増加させるようになっており、これによって、容器及びシリンダへの付与熱量が増加するので、冷却サイクル時に低温に冷却されていた容器及びシリンダの昇温が速やかに生じる。したがって、その後、上記した殺菌加熱温度以上とする運転に移行して行われる殺菌加熱運転の全体に要する時間を極力短くすることができる。

【００１５】

【実施例】

〔実施例１〕本考案の一実施例について図１ないし図４に基づいて説明すれば、以下の通りである。この冷菓製造機には、原料を貯蔵する容器１と、冷菓を製造するシリンダ２と、これらを冷却したり殺菌のために加熱したりする冷凍装置３とが設けられる。

【００１６】冷凍装置３の冷媒回路には、圧縮機４と、容器１と冷媒との間の熱交換をする容器用熱交換器５と、シリンダ２と冷媒との間の熱交換をするシリンダ用熱交換器６と、主熱交換器１４と、後述するように、圧縮機４からの吐出冷媒の循環方向を、主熱交換器１４側から容器用及びシリンダ用熱交換器５・６へと向かって流れる方向から、その逆方向に切換える方向制御弁としての四方弁７とが設けられている。

【００１７】四方弁７には、圧縮機４の吐出路８に接続される導入口９と、圧縮機４の吸入路１０に接続される吸込口１３と、一対の切換接続口１１・１２とが設けられている。導入口９と切換接続口１２とが連通するとともに吸込口１３と切換接続口１１とが連通する位置が冷却位置（図２に示す状態）とされ、導入口９と切換接続口１１とが連通するとともに切換接続口１２と吸込口１３とが連通する位置が加熱位置（図１に示す状態）とされる。

【００１８】上記切換接続口１２には主熱交換器１４の高温側接続口１４ａが接続され、この主熱交換器１４の低温側接続口１４ｂと容器用熱交換器５の入口５ａとは、開閉弁１５及び容器冷却用膨張器としてのキャピラリチューブ１６を介在させた容器冷却用冷媒供給路１７によって接続される。また、上記低温側接続口１４ｂとシリンダ用熱交換器６の入口６ａとは、別の開閉弁１８及びシリンダ冷却用膨張器としてのキャピラリチューブ１９を介在させたシリンダ冷却用冷媒供給路２０によって接続される。更に、容器用熱交換器５の出口及びシリンダ用熱交換器６の出口は、逆止弁２１を介在させた冷媒通路２２を介して四方弁７の切換接続口１１に接続される。

【００１９】この冷媒通路２２の逆止弁２１の下流側には、開閉弁２３を介して容器用熱交換器５の入口に連通する容器用ホットガス通路２４と、開閉弁２５を介してシリンダ用熱交換器６の入口に連通するシリンダ用ホットガス通路２６とが分岐接続される。また、この冷媒通路２２の逆止弁２１の上流側は、補助熱交換器２７及び加熱用膨張機構部２８を介在させた加熱用冷媒戻り路２９によって主熱交換器１４の低温側接続口１４ｂに接続されている。

【００２０】上記加熱用膨張機構部２８は、加熱用膨張器としての主キャピラリチューブ３０と、これに開閉弁３１を介して並列接続される加熱用副膨張器としての補助キャピラリチューブ３２とを備え、各キャピラリチューブ３０・３２には補助熱交換器２７側への逆流を防止する逆止弁３３・３４が接続される。尚、圧縮機４の吸入路１０には、液体とガスの分離を図るためのアキュムレータ３５が介在されている。

【００２１】また、上記主熱交換器１４は、補助熱交換器２７の排熱を有効に利用するために、例えば図４に示すように補助熱交換器２７を冷却した水を主熱交換器１４に導いて主熱交換器１４を加熱するように構成してある。

【００２２】上記の構成において、図２に示すように四方弁７を冷却位置に切換え、開閉弁１５・１８を開弁し、開閉弁２３・２５を閉弁すると、容器１及びシリンダ２を冷凍装置３によって冷却するサイクルが形成される。

【００２３】この冷却サイクルにおいては、圧縮機４から吐出される高温高圧のホットガスは四方弁７を経て主熱交換器１４に導かれ、ここで外部の水、空気等によって冷却され、凝縮して過冷却液となってキャピラリチューブ１６・１９に流れ、キャピラリチューブ１６・１９で断熱膨張し、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６に流入する。これら容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６内を通過する間に容器１及びシリンダ２との熱交換によって蒸発する。これによって、容器１及びシリンダ２が冷却される。蒸発した冷媒は、冷媒通路２２、四方弁７及びアキュムレータ３５を経て圧縮機４に戻り、再び加圧されてホットガスとして主熱交換器１４側に吐出される。そして、容器１の冷却温度とシリンダ２の冷却温度とは、開閉弁１５・１８をそれぞれ必要に応じて閉弁したり開弁したりして調整される。

【００２４】そして、四方弁７を、上記から、図１に示す加熱位置に切換え、開閉弁１５・１８を閉弁し、開閉弁２３・２５を開弁すると、容器１及びシリンダ２を冷凍装置３によって加熱する加熱サイクルが形成される。

【００２５】この加熱サイクルにおいては、圧縮機４から吐出されたホットガスは、容器用ホットガス通路２４並びにシリンダ用ホットガス通路２６を通して容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６に導入され、さらに、補助熱交換器２７に導かれる。その後、主キャピラリチューブ３０を通過後、主熱交換器１４を通して圧縮機４に戻される。この循環サイクルでは、補助熱交換器１４内で冷媒の凝縮が生じた後、主熱交換器１４で蒸発するように主キャピラリチューブ３０が設定されており、この循環サイクルについて、Ｒ−５０２を冷媒として使用した場合を例にとって説明すると、主キャピラリチューブ３０を通過後の冷媒は、主熱交換器１４内で、図３のＡ点で示す蒸発圧力が5.５２kg／cm²、蒸発温度が約−２℃の状態で蒸発し、さらに、例えば３０℃前後の過熱ガスになるまで温度上昇を生じて、図３のＢ点で示す状態で圧縮機４に吸入される。こうして高エンタルピになった冷媒を圧縮機４で圧縮すると、比較的低圧で高温のホットガスが得られる。例えば図３のＣ点で示すように、通常の冷凍サイクルで使用される吐出圧力の範囲内の１８〜２０kg／cm²で、１２０℃程度の高温のホットガスが得られる。

【００２６】圧縮機４から吐出されたホットガスは、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６に導入され、加熱サイクルへの切換初期の段階では容器１およびシリンダ２が低温（容器１の温度は４〜１０℃、シリンダ２の温度は−２〜−７℃）であるため、ホットガスはそれぞれの熱交換器５及び６で凝縮液化して、その凝縮熱で容器１及びシリンダ２を加熱するが、容器１およびシリンダ２が凝縮温度以上に到達した後は、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６内では凝縮を生じることなく、ホットガスが有する熱によって容器１及びシリンダ２を所定の殺菌温度以上に加熱する。このときの放熱によって温度低下を生じた冷媒は、次いで補助熱交換器２７に導かれ、補助熱交換器２７内で凝縮圧力約１８kg／cm²、凝縮温度４５℃程度で凝縮し、更に図３のＤ点で示すように過冷却液化される。そして、主キャピラリチューブ３０で断熱膨張して低温低圧となり、元のＡ点の状態になる。

【００２７】このように、上記の加熱サイクルでは、圧縮機４からの吐出冷媒は、容器用熱交換器５及びシリンダ用熱交換器６を通過後、補助熱交換器２７内で凝縮する。これにより、圧縮機４の吐出圧を通常の使用圧力範囲内の低い圧力状態として、圧縮機４から吐出されるホットガスによって、容器１及びシリンダ２を殺菌温度以上とする加熱運転が行われる。したがって、圧縮機４に過負荷を与えることなく、冷却されていた容器１およびシリンダ２を所要の時間にわたって安定良く殺菌温度以上に加熱することができる。

【００２８】また、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換時において、容器１及びシリンダ２が低温のため、冷凍負荷が大きい状態では、加熱用膨張機構部２８における開閉弁３１を開弁して補助キャピラリチューブ３２を通しても冷媒を流通させる。これにより、冷媒の流量を増大させて高い熱交換容量を保持させる。そして、容器１やシリンダ２の温度が上昇し冷凍負荷が小さくなった後は、前述のように、冷媒流量が適正に減少するように開閉弁３１を閉弁して主キャピラリチューブ３０のみを通して冷媒を循環させる。これにより、圧縮機４への冷媒ガス吸込圧力を低下させ、冷媒循環総熱量を高負荷時よりは少なくし、圧縮終了後の容器用熱交換器５およびシリンダ用熱交換器６に入る冷媒温度が殺菌温度よりも所定量高い温度、例えば８０〜１００℃程度になるようにして、容器１およびシリンダ２の温度を安定良く殺菌温度以上に維持する。

【００２９】以上の説明のように、上記実施例においては、圧縮機４の吐出圧を殺菌温度以下の凝縮温度に対応する比較的低い圧力に保持した状態で、圧縮機４から吐出される高温のガス冷媒で容器１及びシリンダ２を殺菌温度以上に加熱することが可能であり、このため、容器１及びシリンダ２の冷凍装置３による殺菌加熱運転を安定して行うことができる。しかも、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換時、低温の容器１及びシリンダ２の温度上昇を促進するために、冷媒の循環量を増加させて、容器１及びシリンダ２への付与熱量を増加するようになっているので、殺菌加熱に要する全体の運転時間を極力短くすることができる。

【００３０】尚、上記の実施例において、補助熱交換器２７の排熱を主熱交換器１４の加熱に有効に利用するために、図５に示すように、冷却水を補助熱交換器２７の途中から主熱交換器１４に流し、これによって、補助熱交換器２７の一部分を冷却した水で主熱交換器１４を加熱させ、その後、補助熱交換器２７の残りの部分を冷却するように構成してもよい。

【００３１】また、上記の実施例では、主熱交換器１４の加熱に補助熱交換器２７の排熱が利用されているが、このことは本考案に必須のことではなく、主熱交換器１４への給水と補助熱交換器２７への給水とを並列にしてもよい。更に、主熱交換器１４及び補助熱交換器２７において冷媒と外部の水との間で熱交換が行われるようになっているが、これら主熱交換器１４及び補助熱交換器２７の周囲を自然にあるいは強制されて流れる空気と冷媒との間で熱交換させること（空冷式）も可能である。この場合には、補助熱交換器２７を主熱交換器１４の風上側に配置すれば、補助熱交換器２７の排熱を主熱交換器１４の加熱に有効利用できる。

【００３２】加えて、上記の実施例では、膨張器としてキャピラリチューブ１６・１９・３０・３２が使用されているが、膨張器としては、例えば手動膨張弁、温度式膨張弁、低圧膨張弁、フロート膨張弁等の膨張弁を使用しても何等支障がない。

【００３３】〔実施例２〕上記の実施例１における図１の加熱サイクル（図２の冷却サイクルにおいても同様）においては、容器用熱交換器５およびシリンダ用熱交換器６への冷媒の流れが下から上へ流れるように構成されているが、例えば図６に示すように、容器用熱交換器５およびシリンダ用熱交換器６への冷媒の流れを上から下への逆の流れをなすように構成して、完全リバース回路としてもよく、このものも本考案の要旨に包含される。このように構成すると、冷媒の流速が変わって熱交換効率が向上するばかりでなく、回路構成も幾分簡素化できることになる。

【００３４】〔実施例３〕上記の実施例１においては、容器用熱交換器５とシリンダ用熱交換器６を並列接続して、加熱サイクル時および冷却サイクル時においてそれぞれ独立して温度制御がなされるように構成してあるが、例えば図７に示すように、容器用熱交換器５とシリンダ用熱交換器６とを直列接続し、シリンダ用熱交換器６から出た冷媒が容器用熱交換器５に流れるように構成して、シリンダ用熱交換器６を加熱または冷却した後、容器用熱交換器５を加熱または冷却するような直列回路としてもよく、このものも本考案の要旨に包含される。このように構成すると、冷菓製造機のリバース回路を構成する部品点数が少なくなって、回路構成を大幅に簡素化できることになる。

【００３５】

【考案の効果】

本考案の冷菓製造機は、以上のように、加熱サイクル時の冷媒循環経路における容器用熱交換器およびシリンダ用熱交換器と主熱交換器との間に補助熱交換器が設けられると共に、容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器をガス状態で通過後に殺菌温度よりも低い凝縮温度にて上記補助熱交換器内での冷媒の凝縮が生じるように冷媒循環量を調整する加熱用膨張器が上記補助熱交換器と主熱交換器との間に設けられ、さらに、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換初期に冷媒の循環量を増加させるための加熱用副膨張器が上記加熱用膨張器に並列に設けられている構成である。

【００３６】これにより、圧縮機の吐出圧を殺菌温度以下の凝縮温度に対応する比較的低い圧力に保持した状態で、圧縮機から吐出される高温のガス冷媒で容器及びシリンダを殺菌温度以上に加熱することが可能となり、この結果、容器及びシリンダの冷凍装置による殺菌加熱運転を安定して行うことができると共に、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換初期の段階での低温の容器及びシリンダの温度上昇を促進するために、冷媒の循環量を増加させて、容器及びシリンダへの付与熱量を増加するようになっているので、殺菌加熱に要する全体の運転時間を極力短くすることができるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の一実施例の冷菓製造機における加熱サ
イクルでの冷媒の流れ方向を付記した冷媒回路図であ
る。

【図２】上記冷菓製造機における冷却サイクルでの冷媒
の流れ方向を付記した冷媒回路図である。

【図３】Ｒ−５０２冷媒のモリエル線図である。

【図４】上記冷菓製造機における主熱交換器及び補助熱
交換器に循環される水回路の要部を示す水回路図であ
る。

【図５】上記水回路の変形例の要部を示す水回路図であ
る。

【図６】本考案の他の実施例における加熱サイクルでの
冷媒の流れ方向を付記した冷媒回路図である。

【図７】本考案の更に他の実施例における加熱サイクル
での冷媒の流れ方向を付記した冷媒回路図である。

【図８】従来の冷菓製造機における冷媒回路図である。

【符号の説明】

１容器２シリンダ３冷凍装置４圧縮機５容器用熱交換器６シリンダ用熱交換器７四方弁１４主熱交換器２７補助熱交換器３０主キャピラリチューブ（加熱用膨張器）３２補助キャピラリチューブ（加熱用副膨張器）

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】冷菓の原料を貯蔵する容器と冷菓を製造す
るシリンダとを備え、圧縮機から吐出される冷媒を主熱
交換器で凝縮させた後に上記容器及びシリンダに各々設
けられた容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器で蒸発
させて容器及びシリンダを冷却する冷却サイクルから、
容器及びシリンダの殺菌に必要な殺菌温度を超える温度
の冷媒を上記容器用熱交換器及びシリンダ用熱交換器に
通過させた後に主熱交換器で蒸発させて容器及びシリン
ダを加熱する加熱サイクルへの切換可能な冷凍装置を備
えた冷菓製造機において、上記加熱サイクル時の冷媒循環経路における容器用熱交
換器およびシリンダ用熱交換器と主熱交換器との間に補
助熱交換器が設けられると共に、容器用熱交換器及びシ
リンダ用熱交換器をガス状態で通過後に上記殺菌温度よ
りも低い凝縮温度にて上記補助熱交換器内での冷媒の凝
縮が生じるように冷媒循環量を調整する加熱用膨張器が
上記補助熱交換器と主熱交換器との間に設けられ、さら
に、冷却サイクルから加熱サイクルへの切換初期に冷媒
の循環量を増加させるための加熱用副膨張器が上記加熱
用膨張器に並列に設けられていることを特徴とする冷菓
製造機。