JPH0624700B2 - ビトリファイド砥石 - Google Patents
ビトリファイド砥石Info
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- JPH0624700B2 JPH0624700B2 JP61090083A JP9008386A JPH0624700B2 JP H0624700 B2 JPH0624700 B2 JP H0624700B2 JP 61090083 A JP61090083 A JP 61090083A JP 9008386 A JP9008386 A JP 9008386A JP H0624700 B2 JPH0624700 B2 JP H0624700B2
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- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は，砥材をビトリファイドボンドで結合してなる
ビトリファイド砥石に関し，特に砥材として超砥粒を用
いてなるビトリファイド砥石に関する。
ビトリファイド砥石に関し，特に砥材として超砥粒を用
いてなるビトリファイド砥石に関する。
［従来技術および問題点］ ビトリファイド砥石には，有機質の気孔形成剤を含有
し，これによって気孔を形成させたものがある。しかし
ながら，この種のビトリファイド砥石は焼成時において
気孔形成剤が除去されてしまう関係上，砥材の保持力が
低下し，また砥石の焼成収縮が大きい等の問題がある。
し，これによって気孔を形成させたものがある。しかし
ながら，この種のビトリファイド砥石は焼成時において
気孔形成剤が除去されてしまう関係上，砥材の保持力が
低下し，また砥石の焼成収縮が大きい等の問題がある。
そのため，気孔形成剤として天然ガラス質岩石を原料と
するパーライトを使用し，パーライトが結合剤としての
機能を兼備することを利用して，砥材の保持力を高めた
ビトリファイド砥石が存在する（特公昭３７−７４６
号）。しかしながら，このビトリファイド砥石にあって
は，焼成時においてパーライトが軟化溶融することに基
づいて結合作用を果たすものであるため，必然的に砥石
の焼成収縮をきたし，所期の形状を維持し得なくなるほ
か，砥石構造（気孔率，砥材率など）の制御が困難であ
り，製品管理上問題であった。
するパーライトを使用し，パーライトが結合剤としての
機能を兼備することを利用して，砥材の保持力を高めた
ビトリファイド砥石が存在する（特公昭３７−７４６
号）。しかしながら，このビトリファイド砥石にあって
は，焼成時においてパーライトが軟化溶融することに基
づいて結合作用を果たすものであるため，必然的に砥石
の焼成収縮をきたし，所期の形状を維持し得なくなるほ
か，砥石構造（気孔率，砥材率など）の制御が困難であ
り，製品管理上問題であった。
さらに，これら従来のビトリファイド砥石（有機質また
はパーライトを気孔形成剤として利用してなるもの）に
あっては，燃抜けまたは軟化溶融に基づく砥石の焼成収
縮が不可避であることから，ホットプレス等によって高
気孔率の砥石を得ることは不可能であった。
はパーライトを気孔形成剤として利用してなるもの）に
あっては，燃抜けまたは軟化溶融に基づく砥石の焼成収
縮が不可避であることから，ホットプレス等によって高
気孔率の砥石を得ることは不可能であった。
ところで，ビトリファイド砥石（特に，高気孔率のも
の）は，目立て（ドレス）が容易であるという利点を有
する。しかるに，このビトリファイド砥石に近時砥材と
して多用されつつある超砥粒（ダイヤモンドまたはＣＢ
Ｎ）を適用する場合には，経済的量産性の見地から，無
機質の充填材（たとえば，アルミナ質系成分，炭化ケイ
素質系成分）を混入することにより集中度を低下させる
ことになる。しかしながら，この場合には研削条件によ
っては充填材が磨減り摩耗して研削に支障をきたすの
で，目立てが頻繁に必要になりビトリファイドの上記利
点を充分に活用できない事態を生じていた。
の）は，目立て（ドレス）が容易であるという利点を有
する。しかるに，このビトリファイド砥石に近時砥材と
して多用されつつある超砥粒（ダイヤモンドまたはＣＢ
Ｎ）を適用する場合には，経済的量産性の見地から，無
機質の充填材（たとえば，アルミナ質系成分，炭化ケイ
素質系成分）を混入することにより集中度を低下させる
ことになる。しかしながら，この場合には研削条件によ
っては充填材が磨減り摩耗して研削に支障をきたすの
で，目立てが頻繁に必要になりビトリファイドの上記利
点を充分に活用できない事態を生じていた。
本発明の目的は，かかる技術背景下において，砥材の保
持力を低下させることなく任意の気孔率の気孔を維持
し，焼成時の寸法収縮が極めて少なく，目立てを簡易化
するビトリファイド砥石を提供することにある。
持力を低下させることなく任意の気孔率の気孔を維持
し，焼成時の寸法収縮が極めて少なく，目立てを簡易化
するビトリファイド砥石を提供することにある。
［問題点を解決するための手段］ 本発明者等は，ビトリファイド砥石について，砥材とし
て超砥粒を採用して気孔率を変化すべく種々研究を重ね
た結果，特定の物質を含有せしめたところ，ビトリファ
イド砥石として極めて優れた結果を得たため，ここに提
案するものである。
て超砥粒を採用して気孔率を変化すべく種々研究を重ね
た結果，特定の物質を含有せしめたところ，ビトリファ
イド砥石として極めて優れた結果を得たため，ここに提
案するものである。
本発明のビトリファイド砥石は，砥材が超砥粒であり，
被削材との摩擦力により容易に破壊される無機質中空状
物質を含有し，かつ前記中空状物質の軟化点が前記超砥
粒用ビトリファイドボンドの固有焼成温度よりも高く，
前記中空状物質に因る以外の気孔を少なくともバインダ
相内に有し，気孔率が少なくとも３０％より大きいこと
を特徴とする。
被削材との摩擦力により容易に破壊される無機質中空状
物質を含有し，かつ前記中空状物質の軟化点が前記超砥
粒用ビトリファイドボンドの固有焼成温度よりも高く，
前記中空状物質に因る以外の気孔を少なくともバインダ
相内に有し，気孔率が少なくとも３０％より大きいこと
を特徴とする。
ここで，バインダ相内にある気孔とは，該気孔を形成す
る境界壁がバインダのみから成っている気孔をいうもの
である。尚，中空状物質に因る以外の気孔とは砥粒，中
空状物質，バインダ間に生じる空隙を排除するものでは
ない。
る境界壁がバインダのみから成っている気孔をいうもの
である。尚，中空状物質に因る以外の気孔とは砥粒，中
空状物質，バインダ間に生じる空隙を排除するものでは
ない。
［好適な実施態様］ 本発明のビトリファイド砥石に含有される無機質中空状
物質は，その軟化点が超砥粒用ビトリファイドボンドの
固有焼成温度よりも５０℃以上，より好ましくは１００
℃以上高いことが好ましい。焼成時において，無機質中
空状物質の軟化または異常膨張などによる砥石の変形を
極力発生させないためである。ここで，超砥粒用ビトリ
ファイドボンドの固有焼成温度は，一般砥粒を砥材とし
て使用したときにおけるビトリファイドボンドの固有焼
成温度よりも低温で，一般的には６５０〜１０００℃，
より好ましくは７００〜９５０℃の範囲の焼成温度であ
る。上限を超えると超砥粒に劣化が起こり，下限未満で
あると強度発現に支障をきたす。より具体的には，使用
されるビトリファイドの種類に応じて採択される。
物質は，その軟化点が超砥粒用ビトリファイドボンドの
固有焼成温度よりも５０℃以上，より好ましくは１００
℃以上高いことが好ましい。焼成時において，無機質中
空状物質の軟化または異常膨張などによる砥石の変形を
極力発生させないためである。ここで，超砥粒用ビトリ
ファイドボンドの固有焼成温度は，一般砥粒を砥材とし
て使用したときにおけるビトリファイドボンドの固有焼
成温度よりも低温で，一般的には６５０〜１０００℃，
より好ましくは７００〜９５０℃の範囲の焼成温度であ
る。上限を超えると超砥粒に劣化が起こり，下限未満で
あると強度発現に支障をきたす。より具体的には，使用
されるビトリファイドの種類に応じて採択される。
無機質中空状物質としては，下記のものが挙げられる
（なお，括弧内の温度は軟化点である）： ・ガラスバルーン （１０００℃） ・シラスバルーン （９００℃） ・炭素系バルーン （９００℃） ・アルミナ系バルーン （１５００℃） ・石炭灰バルーン （１３００℃） 無機質中空状物質の直径および壁厚は，研削時に容易に
破壊されて自生作用を阻害しない程度のものでなければ
ならない。ビッカース平均硬度Ｈｖでいえば，Ｈｖ３０
０〜１０００程度のものが好ましい。
（なお，括弧内の温度は軟化点である）： ・ガラスバルーン （１０００℃） ・シラスバルーン （９００℃） ・炭素系バルーン （９００℃） ・アルミナ系バルーン （１５００℃） ・石炭灰バルーン （１３００℃） 無機質中空状物質の直径および壁厚は，研削時に容易に
破壊されて自生作用を阻害しない程度のものでなければ
ならない。ビッカース平均硬度Ｈｖでいえば，Ｈｖ３０
０〜１０００程度のものが好ましい。
無機質中空状物質の熱膨張係数は，粒子間応力によって
ボンドブリッジにクラックを発生させないために，ビト
リファイドボンドのそれ（たとえば，４〜６×１０-6／
℃）とほぼ同程度のものであることが好ましい。石炭灰
バルーンは，その熱膨張係数が超砥粒およびビトリファ
イドボンドのそれに近いことから，好適である。
ボンドブリッジにクラックを発生させないために，ビト
リファイドボンドのそれ（たとえば，４〜６×１０-6／
℃）とほぼ同程度のものであることが好ましい。石炭灰
バルーンは，その熱膨張係数が超砥粒およびビトリファ
イドボンドのそれに近いことから，好適である。
本発明に用いる超砥粒の粒度は６０メッシュ（平均粒径
２２０μｍ）から８００メッシュ（平均粒径２０μｍ）
の範囲にあるものが好ましい。
２２０μｍ）から８００メッシュ（平均粒径２０μｍ）
の範囲にあるものが好ましい。
無機質中空状物質の粒度は，焼成収縮を極力抑止させる
観点から，超砥粒の平均粒径の１／２〜２倍程度，より
好ましくはほぼ一致させることが好ましい。
観点から，超砥粒の平均粒径の１／２〜２倍程度，より
好ましくはほぼ一致させることが好ましい。
ところで，砥石は中空球の配合割合が大きくなるほど，
砥材保持力が低下する。従って，高気孔率の砥石を得る
ために配合できる中空球の割合には自ずから限界が生じ
る。
砥材保持力が低下する。従って，高気孔率の砥石を得る
ために配合できる中空球の割合には自ずから限界が生じ
る。
また，抗折強度を大きくするためには充分な加圧をして
焼結し，粒子間を密着して結合させなければならない。
従って，ある程度の硬度を有した砥石を得るためには粒
子間隙の占める割合にも自ずから限界が生じる。
焼結し，粒子間を密着して結合させなければならない。
従って，ある程度の硬度を有した砥石を得るためには粒
子間隙の占める割合にも自ずから限界が生じる。
しかし本発明のビトリファイド砥石は前記中空球及び粒
子間隙に因る気孔の他に，バインダ相内の気孔を必須と
するため，高気孔率及び，耐久性の双方を兼ね備えた砥
石を入手することが可能になった。
子間隙に因る気孔の他に，バインダ相内の気孔を必須と
するため，高気孔率及び，耐久性の双方を兼ね備えた砥
石を入手することが可能になった。
本発明のビトリファイド砥石は無機質中空状物質に因ら
ない砥石自身の気孔が気孔率で好ましくは少なくとも２
０％，より好ましくは２０〜３５％存在する。無機質中
空状物質は原料組成で少なくとも１０％（容量％，以下
同じ）を超えて含有し，最大で４５〜５５％まで含有さ
せ得る。
ない砥石自身の気孔が気孔率で好ましくは少なくとも２
０％，より好ましくは２０〜３５％存在する。無機質中
空状物質は原料組成で少なくとも１０％（容量％，以下
同じ）を超えて含有し，最大で４５〜５５％まで含有さ
せ得る。
従って，中空状物質の添加量を調整することにより用途
に応じて砥石全体の気孔率の調整が可能となり少なくと
も３０％より大きく，最大では７０％程度までの砥石を
得ることができる。特に好ましい気孔率は４５〜５５％
である。砥石全体の気孔率が３０％以下であると目立て
が相当必要であり，研削性能が不十分である。
に応じて砥石全体の気孔率の調整が可能となり少なくと
も３０％より大きく，最大では７０％程度までの砥石を
得ることができる。特に好ましい気孔率は４５〜５５％
である。砥石全体の気孔率が３０％以下であると目立て
が相当必要であり，研削性能が不十分である。
本発明のビトリファイド砥石は，高度な精密部品の研削
用として好適なものである。被削材としては，一般の鉄
系材料（鋳鉄・鋼など）およびアルミニウム・プラスチ
ックなどの非鉄系材料のほか，セラミックス・ＦＲＭな
どの難削性の新材料をも対象とする。
用として好適なものである。被削材としては，一般の鉄
系材料（鋳鉄・鋼など）およびアルミニウム・プラスチ
ックなどの非鉄系材料のほか，セラミックス・ＦＲＭな
どの難削性の新材料をも対象とする。
なお，参考のために，本発明砥石の模式図を第１図に示
しておく。同図において，１は超砥粒，２はビトリファ
イドボンド，３は無機質中空状物質に因る以外の気孔お
よび４は無機質中空状物質をそれぞれ示す。
しておく。同図において，１は超砥粒，２はビトリファ
イドボンド，３は無機質中空状物質に因る以外の気孔お
よび４は無機質中空状物質をそれぞれ示す。
［発明の効果］ 本発明のビトリファイド砥石にあっては，前述したよう
な構成にしたことから，次のような種々の効果を奏す
る。
な構成にしたことから，次のような種々の効果を奏す
る。
無機質中空状物質も気孔形成剤として機能するので，
その含有量を調整することによって，気孔率を容易に調
節できる。
その含有量を調整することによって，気孔率を容易に調
節できる。
無機質中空状物質が焼成後においても除去されること
なく砥石中に残存するので，砥材の保持力低下ひいては
砥石の強度低下が極めて少ない。
なく砥石中に残存するので，砥材の保持力低下ひいては
砥石の強度低下が極めて少ない。
無機質中空状物質は超砥粒用ビトリファイドボンドの
固有焼成温度よりも高い軟化点を有するので，焼成時に
おいて軟化せず，したがって，焼成収縮を極力抑止でき
る。そのため，砥石構造を所期のものに維持でき，製品
管理が容易である。気孔率について云えば，砥石自身の
気孔に，更に無機質中空状物質に由来する気孔が付け加
わるので高気孔率とすることができ，少なくとも３０％
より大きく，最大７０％程度の砥石を得ることができる
（従来の有機系気孔形成剤にあっては最大４０％程度で
ある）。
固有焼成温度よりも高い軟化点を有するので，焼成時に
おいて軟化せず，したがって，焼成収縮を極力抑止でき
る。そのため，砥石構造を所期のものに維持でき，製品
管理が容易である。気孔率について云えば，砥石自身の
気孔に，更に無機質中空状物質に由来する気孔が付け加
わるので高気孔率とすることができ，少なくとも３０％
より大きく，最大７０％程度の砥石を得ることができる
（従来の有機系気孔形成剤にあっては最大４０％程度で
ある）。
加えて，無機質中空状物質が軟化しないので，ホットプ
レス等によっても任意の気孔率の砥石を得ることができ
る。
レス等によっても任意の気孔率の砥石を得ることができ
る。
無機質中空状物質が気孔形成剤として機能するととも
に，それ自体が無機質充填材としても機能するので，別
途に無機質充填材を添加することなく砥石の集中度を変
化させ得る。したがって，本発明のように砥材として超
砥粒を用いる場合には好都合である。
に，それ自体が無機質充填材としても機能するので，別
途に無機質充填材を添加することなく砥石の集中度を変
化させ得る。したがって，本発明のように砥材として超
砥粒を用いる場合には好都合である。
加えて，無機質中空状物質はその隔壁が研削時において
容易に破壊されるので，焼けを殆んど発生せず，研削不
良に陥らない。したがって，目立てをしなくても良好な
自生作用を発揮でき，研削効率の観点から好都合であ
る。
容易に破壊されるので，焼けを殆んど発生せず，研削不
良に陥らない。したがって，目立てをしなくても良好な
自生作用を発揮でき，研削効率の観点から好都合であ
る。
中空状物質に因る以外の気孔がバインダ相内に存在す
るので，高抗折強度（耐久性）及び，高気孔率（ドレッ
シング性）の双方を兼ね備えた砥石を入手することがで
きる。
るので，高抗折強度（耐久性）及び，高気孔率（ドレッ
シング性）の双方を兼ね備えた砥石を入手することがで
きる。
［実施例］ 以下，本発明を実施例に基づいて説明する。実施例１〜
３（ＣＢＮ砥粒：集中度１００） ・ＣＢＮ砥粒（＃８０／１００） ２５容量部 ・無機質中空状物質（151〜165μｍ）２７ 〃 ・ビトリファイドボンド １８ 〃 ・糊料 ６ 〃 砥石成分を上記割合で配合し，無機質中空状物質として
第１表に示したものを用い，気孔率約５５％の砥石を得
た（ビトリファイドボンドは特公昭５２−２７３９４号
に準ずる）。なお，比較例１，２として無機質中空状物
質に代えて有機質気孔形成剤またはパーライト（焼成に
よって軟化溶融させる。）を配合したものを用いた。
３（ＣＢＮ砥粒：集中度１００） ・ＣＢＮ砥粒（＃８０／１００） ２５容量部 ・無機質中空状物質（151〜165μｍ）２７ 〃 ・ビトリファイドボンド １８ 〃 ・糊料 ６ 〃 砥石成分を上記割合で配合し，無機質中空状物質として
第１表に示したものを用い，気孔率約５５％の砥石を得
た（ビトリファイドボンドは特公昭５２−２７３９４号
に準ずる）。なお，比較例１，２として無機質中空状物
質に代えて有機質気孔形成剤またはパーライト（焼成に
よって軟化溶融させる。）を配合したものを用いた。
実施例および比較例の各配合物を角柱型にプレス成形
し，９５０℃で５時間焼成して砥石を得た。その焼成収
縮の結果を同じく第１表に示す。
し，９５０℃で５時間焼成して砥石を得た。その焼成収
縮の結果を同じく第１表に示す。
この表から明らかなように，実施例１〜３の砥石は，い
ずれも比較例１，２の砥石に比して焼成収縮が少ない。
特に，石炭灰バルーン，アルミナバルーンを使用した場
合（実施例１，３）に顕著である。
ずれも比較例１，２の砥石に比して焼成収縮が少ない。
特に，石炭灰バルーン，アルミナバルーンを使用した場
合（実施例１，３）に顕著である。
また，実施例１に係る配合例について，プレス成形し，
９００℃で５時間焼成して，外径：３０５，厚さ：１
５，穴径：７６．２（mm）の砥石を作成し，平面研削を
行ない，研削性能すなわち（ａ）砥石摩耗寸法，（ｂ）
研削比および（ｃ）消費電力について調べた。その結果
を第２〜４図に示す。
９００℃で５時間焼成して，外径：３０５，厚さ：１
５，穴径：７６．２（mm）の砥石を作成し，平面研削を
行ない，研削性能すなわち（ａ）砥石摩耗寸法，（ｂ）
研削比および（ｃ）消費電力について調べた。その結果
を第２〜４図に示す。
なお，比較例３として石炭灰バルーンに代えてムライト
（無機質充填材）を配合したものを用い，研削条件は下
記の通りである： 砥石周速度 １６００ｍ／min テーブル送り速度 ２０ｍ／min 切 込 量 １０μｍ／pass 被 削 材 ＳＫＨ５１ 被削材寸法 長さ３００×幅１０（mm） 比較例３の砥石では目立てを行なわない場合焼けが発生
した（第４図）。これに対して，実施例１の砥石におい
ては目立てを施すことなく使用することができる。さら
に実施例１の砥石は比較例３の砥石に目立てを施したも
のと比較しても，砥石摩耗寸法および消費電力がともに
小さく，しかも研削比が高く，優れた研削性能を示した
（第２図〜第４図）。
（無機質充填材）を配合したものを用い，研削条件は下
記の通りである： 砥石周速度 １６００ｍ／min テーブル送り速度 ２０ｍ／min 切 込 量 １０μｍ／pass 被 削 材 ＳＫＨ５１ 被削材寸法 長さ３００×幅１０（mm） 比較例３の砥石では目立てを行なわない場合焼けが発生
した（第４図）。これに対して，実施例１の砥石におい
ては目立てを施すことなく使用することができる。さら
に実施例１の砥石は比較例３の砥石に目立てを施したも
のと比較しても，砥石摩耗寸法および消費電力がともに
小さく，しかも研削比が高く，優れた研削性能を示した
（第２図〜第４図）。
実施例４（ダイヤモンド砥粒） 次に，超砥粒としてダイヤモンド砥粒（＃８０／１０
０）を使用し，その他は前述したＣＢＮ砥粒の実施例と
同様にして成形・焼成し，気孔率約５５％の砥粒を得
た。その焼成収縮についての結果を第２表に示す（な
お，比較例としてダイヤモンド砥粒とともに，有機質気
孔形成剤を配合したものを使用した）。
０）を使用し，その他は前述したＣＢＮ砥粒の実施例と
同様にして成形・焼成し，気孔率約５５％の砥粒を得
た。その焼成収縮についての結果を第２表に示す（な
お，比較例としてダイヤモンド砥粒とともに，有機質気
孔形成剤を配合したものを使用した）。
この実施例にあっても，比較例に比して焼成収縮が少な
くなることが認められた。すなわち，ＣＢＮと同様ダイ
ヤモンド砥粒においても，無機質中空状物質は有効であ
った。
くなることが認められた。すなわち，ＣＢＮと同様ダイ
ヤモンド砥粒においても，無機質中空状物質は有効であ
った。
実施例５（ＣＢＮ砥粒：集中度150） ・ＣＢＮ砥粒（＃170／200）37.5 容量部 ・石炭灰バルーン 14.5 〃 ・ビトリファイドボンド 18 〃 ・糊料 ６ 〃 砥石成分を上記割合で配合し，前記実施例１〜３と同様
に成形・焼成して気孔率約４４％の砥石を作成し（ただ
し，砥石寸法は外径：１５，厚さ：１０，穴径：６（m
m）とした。），内面研削を行ない，研削性能等につい
て調べた。その結果を第５図〜第８図に示す。
に成形・焼成して気孔率約４４％の砥石を作成し（ただ
し，砥石寸法は外径：１５，厚さ：１０，穴径：６（m
m）とした。），内面研削を行ない，研削性能等につい
て調べた。その結果を第５図〜第８図に示す。
なお，比較例５として石炭灰バルーンに代えてムライト
（無機質充填材）を配合したものを用い，研削条件は下
記の通りである： 機 械 東洋工内面研削盤（Ｔ−１１１） 砥石周速 １７００ｍ／min ワーク 〃 ５０ｍ／min ストローク量 ２mm 切込み速度 粗研 φ２０μｍ／sec 精研 φ ５μｍ／sec 取 代 φ 0.2mm スパーフアウト ５ストローク 被 削 材 SUJ2(HRC62)φ50×10×φ20 クーラント ノリタケクール SA-02 ドレス条件 ドレッサー単石１／２ct（八面体） 切込み φ４（μｍ／パス） ドレス送りリード 0.07mm/rev of wheel 上記条件のドレスにより，実施例５の砥石はその研削面
が全副にわたって略平坦面（0.3μｍ程度）を維持して
いるのに対し，比較例５の砥石はうねり（１μｍ程度）
を発生しており（第８図（ａ）（ｂ）），実施例５の砥
石が非常にドレス性に優れていることが認められた。
（無機質充填材）を配合したものを用い，研削条件は下
記の通りである： 機 械 東洋工内面研削盤（Ｔ−１１１） 砥石周速 １７００ｍ／min ワーク 〃 ５０ｍ／min ストローク量 ２mm 切込み速度 粗研 φ２０μｍ／sec 精研 φ ５μｍ／sec 取 代 φ 0.2mm スパーフアウト ５ストローク 被 削 材 SUJ2(HRC62)φ50×10×φ20 クーラント ノリタケクール SA-02 ドレス条件 ドレッサー単石１／２ct（八面体） 切込み φ４（μｍ／パス） ドレス送りリード 0.07mm/rev of wheel 上記条件のドレスにより，実施例５の砥石はその研削面
が全副にわたって略平坦面（0.3μｍ程度）を維持して
いるのに対し，比較例５の砥石はうねり（１μｍ程度）
を発生しており（第８図（ａ）（ｂ）），実施例５の砥
石が非常にドレス性に優れていることが認められた。
また，実施例５の砥石は比較例５の砥石に比して，砥石
摩耗寸法，研削比および消費電力についても優れた結果
を示した（第５図〜第７図）。
摩耗寸法，研削比および消費電力についても優れた結果
を示した（第５図〜第７図）。
第１図は，本発明のビトリファイド砥石を示す模式図， 第２図〜第４図は，実施例１の砥石と比較例３の砥石に
ついて研削性能を対比したグラフであって，第２図は研
削摩耗寸法，第３図は研削比，第４図は消費電力に係る
もの， 第５図〜第７図は，実施例５の砥石と比較例５の砥石に
ついて研削性能を対比したグラフであって，第５図は研
削摩耗寸法，第６図は研削比，第７図は消費電力に係る
もの，および 第８図は，目立て後における砥石研削面の断面形状を示
した図（倍率×５０００）であって，（ａ）は実施例
５，（ｂ）は比較例５に係るもの，第９図は別の本発明
のビトリファイド砥石を示す模式図 を表わす。 １…超砥粒，２…ビトリファイドボンド， ３…中空状物質に因る以外の気孔， ４…無機質中空状物質。
ついて研削性能を対比したグラフであって，第２図は研
削摩耗寸法，第３図は研削比，第４図は消費電力に係る
もの， 第５図〜第７図は，実施例５の砥石と比較例５の砥石に
ついて研削性能を対比したグラフであって，第５図は研
削摩耗寸法，第６図は研削比，第７図は消費電力に係る
もの，および 第８図は，目立て後における砥石研削面の断面形状を示
した図（倍率×５０００）であって，（ａ）は実施例
５，（ｂ）は比較例５に係るもの，第９図は別の本発明
のビトリファイド砥石を示す模式図 を表わす。 １…超砥粒，２…ビトリファイドボンド， ３…中空状物質に因る以外の気孔， ４…無機質中空状物質。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−107859（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−178667（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−21270（ＪＰ，Ａ) 特公 昭38−23594（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (5)
- 【請求項１】砥材が超砥粒であり、被削材との摩擦力に
より容易に破壊される無機質中空状物質を含有するビト
リファイド砥石であって、 前記中空状物質の軟化点が前記超砥粒用ビトリファイド
ボンドの固有焼成温度よりも高く、かつ前記中空状物質
に因る以外の気孔を少なくともバインダ相内に有し、気
孔率が少なくとも３０％より大きいことを特徴とするビ
トリファイド砥石。 - 【請求項２】前記軟化点と前記固有焼成温度との差が少
なくとも５０℃以上である特許請求の範囲第１項記載の
ビトリファイド砥石。 - 【請求項３】前記固有焼成温度が６５０℃以上１０００
℃以下の範囲内にある特許請求の範囲第１項または第２
項記載のビトリファイド砥石。 - 【請求項４】前記中空状物質が、シラスバルーン、アル
ミナ系バルーンまたは石炭灰バルーンの少なくとも一種
である特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれか一
に記載のビトリファイド砥石。 - 【請求項５】前記中空状物質がガラスバルーン、炭素系
バルーンの少なくとも一種である特許請求の範囲第１項
ないし第３項のいずれか一に記載のビトリファイド砥
石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61090083A JPH0624700B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ビトリファイド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61090083A JPH0624700B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ビトリファイド砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62251077A JPS62251077A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH0624700B2 true JPH0624700B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=13988626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61090083A Expired - Fee Related JPH0624700B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ビトリファイド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0624700B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716881B2 (ja) * | 1988-06-16 | 1995-03-01 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ビトリファイド超砥粒砥石 |
| US5178644A (en) * | 1992-01-23 | 1993-01-12 | Cincinnati Milacron Inc. | Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method |
| US6609963B2 (en) * | 2001-08-21 | 2003-08-26 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrified superabrasive tool and method of manufacture |
| CN1905992B (zh) * | 2004-01-28 | 2011-01-19 | 吴砂轮株式会社 | 玻璃化金刚石磨石的制造方法 |
| JP4562609B2 (ja) * | 2005-07-28 | 2010-10-13 | 本田技研工業株式会社 | ビトリファイド砥石及びその製造方法と、それを用いた鋳鉄製ワーク研削方法 |
| JP2013219215A (ja) * | 2012-04-10 | 2013-10-24 | Disco Abrasive Syst Ltd | サファイアウエーハの加工方法 |
| JP6222903B2 (ja) | 2012-08-17 | 2017-11-01 | 株式会社ディスコ | レーザ加工装置 |
| CN117182789A (zh) * | 2023-09-12 | 2023-12-08 | 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 | 一种超低温陶瓷结合剂及用其制备金刚石砂轮的方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5721270A (en) * | 1980-07-09 | 1982-02-03 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | Grinder stone having diamond or cbn as granules |
| JPS57178667A (en) * | 1981-04-23 | 1982-11-02 | Noritake Co Ltd | Vitrified grindstone of super abrasive grain and manufacture |
| JPS59107859A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-22 | Inoue Japax Res Inc | 研削砥石 |
-
1986
- 1986-04-21 JP JP61090083A patent/JPH0624700B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62251077A (ja) | 1987-10-31 |
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