JPH0624738B2 - トランスファー成形用ポット・プランジャー - Google Patents
トランスファー成形用ポット・プランジャーInfo
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- JPH0624738B2 JPH0624738B2 JP15997989A JP15997989A JPH0624738B2 JP H0624738 B2 JPH0624738 B2 JP H0624738B2 JP 15997989 A JP15997989 A JP 15997989A JP 15997989 A JP15997989 A JP 15997989A JP H0624738 B2 JPH0624738 B2 JP H0624738B2
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は耐摩耗性に優れた、トランスファー成型用ポッ
ト・プランジャーの超硬合金工具に関するものである。
ト・プランジャーの超硬合金工具に関するものである。
一般に、電子部品の封止方法として、製品形状を彫り込
んだ上下金型をしめておき、粉末を押し固めた封止材
（熱硬化性樹脂）を金型内に組み込まれたポットに仕込
み、それを加熱、可塑化し、プランジャーで押しだし、
移送して硬化成形するトランスファーモールドが行なわ
れている 近年、電子素子の高集積化に伴い、配線パターンや素子
チップの大型化が進み、封止樹脂の強度がより求められ
るようになり、そのため、ポット・プランジャーの摩耗
が激しくなり、超硬合金製品特にＪＩＳ Ｖ３〜Ｖ５相
当品が増加してきている。
んだ上下金型をしめておき、粉末を押し固めた封止材
（熱硬化性樹脂）を金型内に組み込まれたポットに仕込
み、それを加熱、可塑化し、プランジャーで押しだし、
移送して硬化成形するトランスファーモールドが行なわ
れている 近年、電子素子の高集積化に伴い、配線パターンや素子
チップの大型化が進み、封止樹脂の強度がより求められ
るようになり、そのため、ポット・プランジャーの摩耗
が激しくなり、超硬合金製品特にＪＩＳ Ｖ３〜Ｖ５相
当品が増加してきている。
一方超硬合金、特に超微粒子超硬合金に関しては、ＷＣ
粒子を微細化し、粒抑制材として、ＴａＣ，Ｃｒ，Ｖ等
を少量添加し、Ｃｏで結合した合金が用いられその強靭
性を特長とし、優れた耐摩耗性と強靭性を兼ね備えてお
り、広く実用に供されている。
粒子を微細化し、粒抑制材として、ＴａＣ，Ｃｒ，Ｖ等
を少量添加し、Ｃｏで結合した合金が用いられその強靭
性を特長とし、優れた耐摩耗性と強靭性を兼ね備えてお
り、広く実用に供されている。
しかし、超硬合金を使用した場合、樹脂が加工時に発生
するガスにより超硬合金が腐食され、そのまま使用を継
続して行くと、腐食部分に樹脂が付着、特に樹脂中に含
まれるシリカ粒子が食い込み、プランジャー外周に軸方
向の傷が発生し、そこに溶融樹脂やシリカ粒子等が浸入
堆積し、プランジャーの作動をさらに妨害するようにな
る。
するガスにより超硬合金が腐食され、そのまま使用を継
続して行くと、腐食部分に樹脂が付着、特に樹脂中に含
まれるシリカ粒子が食い込み、プランジャー外周に軸方
向の傷が発生し、そこに溶融樹脂やシリカ粒子等が浸入
堆積し、プランジャーの作動をさらに妨害するようにな
る。
また、同様な現象はポット内壁に於いても、腐食によ
り、斑点状に傷がつき、そこにプランジャーと同様、樹
脂が付着し、作動しなくなる問題点があった。
り、斑点状に傷がつき、そこにプランジャーと同様、樹
脂が付着し、作動しなくなる問題点があった。
本発明の目的は、使用初期に発生する腐食に対して、腐
食性を向上させた超硬合金を使用するとともに高硬度化
を計り、プランジャーの長寿命化を計ることである。
食性を向上させた超硬合金を使用するとともに高硬度化
を計り、プランジャーの長寿命化を計ることである。
本発明は上記観点に基ずいて成されたものであり、トラ
ンスファー成型用ポット・プランジャーをＷＣ基超硬合
金において、結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金か
らなるＷＣ基超硬合金において、その焼結体の平均粒度
が０．８ミクロン以下より成ることを特長とするもので
ある。
ンスファー成型用ポット・プランジャーをＷＣ基超硬合
金において、結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金か
らなるＷＣ基超硬合金において、その焼結体の平均粒度
が０．８ミクロン以下より成ることを特長とするもので
ある。
粒度を細かくすることは、結合相のｍｅａｎ ｆｒｅｅ
ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性を向上させると共に、腐
食により初期に生ずる斑点状の傷を著しく少なくし、そ
の後に生ずる軸方向の傷等も減少させ、長寿命化を計
る。
ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性を向上させると共に、腐
食により初期に生ずる斑点状の傷を著しく少なくし、そ
の後に生ずる軸方向の傷等も減少させ、長寿命化を計
る。
Ｃｏ−Ｃｒ結合相は、樹脂を予熱する段階で発生するガ
スによる腐食に対し、結合相の耐食性を高め、初期損傷
を著しく減少させる。
スによる腐食に対し、結合相の耐食性を高め、初期損傷
を著しく減少させる。
本発明による超硬合金の組成及び平均粒度は以下の理由
により限定される。
により限定される。
１）結合相のＣｏ−Ｃｒ系合金の含有量が８％未満では
結合金属の量が十分でなく、靭性を十分に与えられず、
また２０％を越えると相対的にＷＣ含有量が減少し著し
く、耐摩耗性を阻害するために、８〜２０％とした。ま
たＣｒの添加量はＣｏ中に固溶する量以下であれば良
く、Ｃｒが単相に生じるような添加量では靭性を阻害す
るため、好ましくない。
結合金属の量が十分でなく、靭性を十分に与えられず、
また２０％を越えると相対的にＷＣ含有量が減少し著し
く、耐摩耗性を阻害するために、８〜２０％とした。ま
たＣｒの添加量はＣｏ中に固溶する量以下であれば良
く、Ｃｒが単相に生じるような添加量では靭性を阻害す
るため、好ましくない。
２）焼結体における平均粒度はイメージアナライザーに
よる粒度測定で、その平均粒度が０．８ミクロン以下で
あれば、結合金属のｍｅａｎ ｆｒｅｅ ｐａｔｈ が
十分に薄くなり結合金属のプールが生じにくく、問題点
の項に述べた斑点状の腐食、及びシリカ粒子による軸方
向の傷が生じ難くなるためである。
よる粒度測定で、その平均粒度が０．８ミクロン以下で
あれば、結合金属のｍｅａｎ ｆｒｅｅ ｐａｔｈ が
十分に薄くなり結合金属のプールが生じにくく、問題点
の項に述べた斑点状の腐食、及びシリカ粒子による軸方
向の傷が生じ難くなるためである。
更に、該超硬合金において、粒抑制を目的とした、Ｖ、
ＴａＣ等の添加は有効であり、平均粒度をより細かくす
る効果があるが、耐食性の改善には無関係であり、Ｃｒ
との複合添加により効果を発揮するものである。
ＴａＣ等の添加は有効であり、平均粒度をより細かくす
る効果があるが、耐食性の改善には無関係であり、Ｃｒ
との複合添加により効果を発揮するものである。
以下本発明を実施例に基づき詳細に説明する。
市販のＷＣ粉末（平均粒度０．６μｍ及び２．５μ
ｍ）、Ｃｒ粉末（同２．０μｍ）、ＴａＣ粉末（同１．
０μｍ）及び、Ｃｏ粉末を使用し第１表に示す組成で作
成した。また比較のため９０ＷＣ−９．１Ｃｏ−０．９
Ｃｒの組成になるようＷＣ２．５ミクロンの粉末を使用
して、ＪＩＳＶ４相当の合金も製作した。これらの粉末
を混合後、乾燥し、１４００゜Ｃ１時間焼結したのち、
所定の形状に加工した。
ｍ）、Ｃｒ粉末（同２．０μｍ）、ＴａＣ粉末（同１．
０μｍ）及び、Ｃｏ粉末を使用し第１表に示す組成で作
成した。また比較のため９０ＷＣ−９．１Ｃｏ−０．９
Ｃｒの組成になるようＷＣ２．５ミクロンの粉末を使用
して、ＪＩＳＶ４相当の合金も製作した。これらの粉末
を混合後、乾燥し、１４００゜Ｃ１時間焼結したのち、
所定の形状に加工した。
また、物性、ミクロ組織上の変化を確認するため、上記
チップを研磨、ラップした後、硬さ、破壊靭性値を測定
した。その結果も併せ第１表に示す。
チップを研磨、ラップした後、硬さ、破壊靭性値を測定
した。その結果も併せ第１表に示す。
また、粒度は電子顕微鏡による組織観察を行ない、その
写真よりイメージアナライザーで測定した。
写真よりイメージアナライザーで測定した。
本発明と比較例の測定結果は、本発明はＷＣ相の平均粒
度が０．５５〜０．７５μｍであり、比較例は２．３μ
ｍとなっていた。さらに、シングルタイプトランスファ
ーモールド型において実際の樹脂封止作業にてその性能
を確認した。その概略を第１図に示し、耐用日数で比較
した。レジンタブレットとしてエポキシ系樹脂を用い、
予熱したタブレットを加圧・流動させ予熱した金型に導
き（予熱温度は１５０度）硬化させ、成形した。
度が０．５５〜０．７５μｍであり、比較例は２．３μ
ｍとなっていた。さらに、シングルタイプトランスファ
ーモールド型において実際の樹脂封止作業にてその性能
を確認した。その概略を第１図に示し、耐用日数で比較
した。レジンタブレットとしてエポキシ系樹脂を用い、
予熱したタブレットを加圧・流動させ予熱した金型に導
き（予熱温度は１５０度）硬化させ、成形した。
その結果、硬さを同レベルに調整した合金を使用しても
比較例は２ケ月程度で軸方向の傷により寿命に達したの
に対し、本発明合金４は１０ケ月程度耐用した。この試
験においては、粒度の影響が顕著に現れ、比較例は使用
初期〜中期に腐食〜軸方向の傷により寿命に達したのに
対し、本発明例は、初期の腐食による傷が防止されたた
め正常摩耗により長寿命化が達成されている。
比較例は２ケ月程度で軸方向の傷により寿命に達したの
に対し、本発明合金４は１０ケ月程度耐用した。この試
験においては、粒度の影響が顕著に現れ、比較例は使用
初期〜中期に腐食〜軸方向の傷により寿命に達したのに
対し、本発明例は、初期の腐食による傷が防止されたた
め正常摩耗により長寿命化が達成されている。
また、樹脂の種類、充填材の種類により変化する予熱温
度による加工性と、耐食性に関し、ＣｏＣｒ量を調整し
て、最適な成分を選択することが可能である。
度による加工性と、耐食性に関し、ＣｏＣｒ量を調整し
て、最適な成分を選択することが可能である。
ＷＣ基超硬合金において、結合相をＣｏ−Ｃｒ合金と
し、焼結体に於けるＷＣ相の平均粒度を０．８ミクロン
以下と微細化を計ることにより結合相のｍｅａｎ ｆｒ
ｅｅ ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性、耐摩耗性に優れた
トランスファー成形用ポット・プランジャー用超硬合金
を開発した。
し、焼結体に於けるＷＣ相の平均粒度を０．８ミクロン
以下と微細化を計ることにより結合相のｍｅａｎ ｆｒ
ｅｅ ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性、耐摩耗性に優れた
トランスファー成形用ポット・プランジャー用超硬合金
を開発した。
第１図は本発明に係るトランスファーモールドの実施例
を示す断面図、第２図はポットの断面図で、使用初期の
状態を示す。第３図もポットの断面図で、使用長期の状
態を示す。
を示す断面図、第２図はポットの断面図で、使用初期の
状態を示す。第３図もポットの断面図で、使用長期の状
態を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金か
らなるＷＣ基超硬合金において、その焼結体の平均粒度
が０．８ミクロン以下より成ることを特長とするトラン
スファー成形用ポット・プランジャー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997989A JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997989A JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0324922A JPH0324922A (ja) | 1991-02-01 |
| JPH0624738B2 true JPH0624738B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=15705352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15997989A Expired - Fee Related JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0624738B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5603075A (en) * | 1995-03-03 | 1997-02-11 | Kennametal Inc. | Corrosion resistant cermet wear parts |
| EP1167107A3 (en) | 2000-06-26 | 2003-07-30 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Filler cap device |
| KR100507643B1 (ko) * | 2002-11-21 | 2005-08-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 연료캡의 케이블 결합구조 |
| KR20080042506A (ko) * | 2006-11-10 | 2008-05-15 | 현대자동차주식회사 | 연료 필러 캡용 테더유닛 |
| DE102019110950A1 (de) | 2019-04-29 | 2020-10-29 | Kennametal Inc. | Hartmetallzusammensetzungen und deren Anwendungen |
| US20230407100A1 (en) * | 2022-06-17 | 2023-12-21 | Adam J. Smith | Wear Resistant Coatings |
-
1989
- 1989-06-22 JP JP15997989A patent/JPH0624738B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0324922A (ja) | 1991-02-01 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |