JPH0324922A - トランスファー成形用ポット・プランジャー - Google Patents
トランスファー成形用ポット・プランジャーInfo
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- JPH0324922A JPH0324922A JP15997989A JP15997989A JPH0324922A JP H0324922 A JPH0324922 A JP H0324922A JP 15997989 A JP15997989 A JP 15997989A JP 15997989 A JP15997989 A JP 15997989A JP H0324922 A JPH0324922 A JP H0324922A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐摩耗性に優れた、トランスファー或型用ポッ
ト・プランジャーの超硬合金工具に関するものである。
ト・プランジャーの超硬合金工具に関するものである。
一般に，電子部品の封正方法として、製品形状を彫り込
んだ上下金型をしめておき、粉末を押し固めた封止材（
熱硬化性樹脂）を金型内に組み込まれたポットに仕込み
，それを加熱、可塑化し、プランジャーで押しだし、移
送して硬化或形するトランスファーモールドが行なわれ
ている近年，電子素子の高集積化に伴い、配線パターン
や素子チップの大型化が進み、封子樹脂の強度がより求
められるようになり、そのため、ポット・プランジャー
の摩耗が激しくなり、超硬合金製品特にＪＩＳ Ｖ３
〜ｖ５相当品が増加してきている。
んだ上下金型をしめておき、粉末を押し固めた封止材（
熱硬化性樹脂）を金型内に組み込まれたポットに仕込み
，それを加熱、可塑化し、プランジャーで押しだし、移
送して硬化或形するトランスファーモールドが行なわれ
ている近年，電子素子の高集積化に伴い、配線パターン
や素子チップの大型化が進み、封子樹脂の強度がより求
められるようになり、そのため、ポット・プランジャー
の摩耗が激しくなり、超硬合金製品特にＪＩＳ Ｖ３
〜ｖ５相当品が増加してきている。
一方超硬合金、特に超微粒子超硬合金に関しては、ＷＣ
粒子を微細化し，粒抑制材として、ＴａＣ，Ｃｒ，Ｖ等
を少量添加し、Ｃｏで結合した合金が用いられその強靭
性を特長とし、優れた耐摩耗性と強靭性を兼ね備えてお
り、広く実用に供されている。
粒子を微細化し，粒抑制材として、ＴａＣ，Ｃｒ，Ｖ等
を少量添加し、Ｃｏで結合した合金が用いられその強靭
性を特長とし、優れた耐摩耗性と強靭性を兼ね備えてお
り、広く実用に供されている。
〔発明が解決しようとする問題点）
しかし、超硬合金を使用した場合、樹脂が加工時に発生
するガスにより超硬合金が腐食され、そのまま使用を継
続して行くと、腐食部分に樹脂が付着、特に樹脂中に含
まれるシリカ粒子が食い込み，プランジャー外周に軸方
向の傷が発生し、そこに溶融樹脂やシリカ粒子等が浸入
堆積し、プランジャーの作動をさらに妨害するようにな
る。
するガスにより超硬合金が腐食され、そのまま使用を継
続して行くと、腐食部分に樹脂が付着、特に樹脂中に含
まれるシリカ粒子が食い込み，プランジャー外周に軸方
向の傷が発生し、そこに溶融樹脂やシリカ粒子等が浸入
堆積し、プランジャーの作動をさらに妨害するようにな
る。
また，同様な現象はポット内壁に於いても、腐食により
，斑点状に傷がつき、そこにプランジャ一と同様、樹脂
が付着し、作動しなくなる問題点があった． 本発明の目的は，使用初期に発生する腐食に対して、腐
食性を向上させた超硬合金を使用するとともに高硬度化
を計り、プランジャーの長寿命化を計ることである。
，斑点状に傷がつき、そこにプランジャ一と同様、樹脂
が付着し、作動しなくなる問題点があった． 本発明の目的は，使用初期に発生する腐食に対して、腐
食性を向上させた超硬合金を使用するとともに高硬度化
を計り、プランジャーの長寿命化を計ることである。
本発明は上記観点に基ずいて威されたものであり、トラ
ンスファー或型用ポット・プランジャーをＷＣ基超硬合
金において、結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金か
らなるＷＣ基超硬合金において，その焼結体の平均粒度
が０．８ミクロン以下より成ることを特長とするもので
ある。
ンスファー或型用ポット・プランジャーをＷＣ基超硬合
金において、結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金か
らなるＷＣ基超硬合金において，その焼結体の平均粒度
が０．８ミクロン以下より成ることを特長とするもので
ある。
粒度を細かくすることは、結合相のｍｅａｎｆｒｅｅ
ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性を向上させると共に、腐
食により初期に生ずる斑点状の傷を著しく少な＜シ，そ
の後に生ずる軸方向の傷等も減少させ、長寿命化を計る
。
ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性を向上させると共に、腐
食により初期に生ずる斑点状の傷を著しく少な＜シ，そ
の後に生ずる軸方向の傷等も減少させ、長寿命化を計る
。
Ｃ ｏ − Ｃ ｒ結合相は、樹脂を予熱する段階で発
生するガスによる腐食に対し、結合相の耐食性を高め，
初期損傷を著しく減少させる。
生するガスによる腐食に対し、結合相の耐食性を高め，
初期損傷を著しく減少させる。
本発明による超硬合金の組成及び平均粒度は以下の理由
により限定される。
により限定される。
１）結合相のＣ ｏ − Ｃ ｒ系合金の含有量が８％
未満では結合金属の量が十分でなく、靭性を十分に与え
られず、また２０％を越えると相対的にＷＣ含有量が減
少し著しく、耐摩耗性を阻害するために，８〜２０％と
した．またＣｒの添加量はＣｏ中に固溶する量以下であ
れば良く、Ｃｒが単相に生じるような添加量では靭性を
阻害するため、好ましくない。
未満では結合金属の量が十分でなく、靭性を十分に与え
られず、また２０％を越えると相対的にＷＣ含有量が減
少し著しく、耐摩耗性を阻害するために，８〜２０％と
した．またＣｒの添加量はＣｏ中に固溶する量以下であ
れば良く、Ｃｒが単相に生じるような添加量では靭性を
阻害するため、好ましくない。
２）焼結体における平均粒度はイメージアナライザーに
よる粒度測定で、その平均粒度が０．８ミクロン以下で
あれば，結合金属のｍｅａｎ ｆｒｅｅ ｐａｔｈ
が十分に薄くなり結合金属のプールが生じにくく、
問題点の項に述べた斑点状の腐食，及びシリカ粒子によ
る軸方向の傷が生じ難くなるためである。
よる粒度測定で、その平均粒度が０．８ミクロン以下で
あれば，結合金属のｍｅａｎ ｆｒｅｅ ｐａｔｈ
が十分に薄くなり結合金属のプールが生じにくく、
問題点の項に述べた斑点状の腐食，及びシリカ粒子によ
る軸方向の傷が生じ難くなるためである。
更に，該超硬合金において、粒抑制を目的とした、Ｖ，
ＴａＣ等の添加は有効であり、平均粒度をより細かくす
る効果があるが、耐食性の改善には無関係であり、Ｃｒ
との複合添加により効果を発揮するものである。
ＴａＣ等の添加は有効であり、平均粒度をより細かくす
る効果があるが、耐食性の改善には無関係であり、Ｃｒ
との複合添加により効果を発揮するものである。
以下本発明を実施例に基づき詳細に説明する。
市販のＷＣ粉末（平均粒度０．６μｍ及び２．５μｍ）
、Ｃｒ粉末（同２．０μｍ），ＴａＣ粉末（同１．０μ
ｍ）及び．Ｇｏ粉末を使用し第１表に示す組或で作威し
た．また比較のため９０ＷＣ−９．１Ｇｏ−０．９Ｃｒ
の組成になるようＷＣ２．５ミクロンの粉末を使用して
、ＪＩＳＶ４相当の合金も製作した。これらの粉末を混
合後、乾燥し、１４００’ ＣＩ時間焼結したのち、所
定の形状に加工した。
、Ｃｒ粉末（同２．０μｍ），ＴａＣ粉末（同１．０μ
ｍ）及び．Ｇｏ粉末を使用し第１表に示す組或で作威し
た．また比較のため９０ＷＣ−９．１Ｇｏ−０．９Ｃｒ
の組成になるようＷＣ２．５ミクロンの粉末を使用して
、ＪＩＳＶ４相当の合金も製作した。これらの粉末を混
合後、乾燥し、１４００’ ＣＩ時間焼結したのち、所
定の形状に加工した。
また、物性，ミクロｍ織上の変化を確認するため、上記
チップを研磨、ラップした後、硬さ、破壊靭性値を測定
した。その結果も併せ第１表に示す。
チップを研磨、ラップした後、硬さ、破壊靭性値を測定
した。その結果も併せ第１表に示す。
また、粒度は電子顕微鏡による組ＷＩ．ｗｔ察を行ない
、その写真よりイメージアナライザーで測定した． 本発明と比較例の測定結果は、本発明はＷＣ相の平均粒
度が０．５５〜０．７５μｍであり、比較例は２．３μ
ｍとなっていた。さらに、シングルタイプトランスファ
ーモールド型において実際の樹脂封止作業にてその性能
を確認した。その概略を第↓図に示し，耐用日数で比較
した。レジンタブレットとしてエボキシ系樹脂を用い、
予熱したタブレットを加圧・流動させ予熱した金型に導
き（予熱温度は１５０度）硬化させ、或形した。
、その写真よりイメージアナライザーで測定した． 本発明と比較例の測定結果は、本発明はＷＣ相の平均粒
度が０．５５〜０．７５μｍであり、比較例は２．３μ
ｍとなっていた。さらに、シングルタイプトランスファ
ーモールド型において実際の樹脂封止作業にてその性能
を確認した。その概略を第↓図に示し，耐用日数で比較
した。レジンタブレットとしてエボキシ系樹脂を用い、
予熱したタブレットを加圧・流動させ予熱した金型に導
き（予熱温度は１５０度）硬化させ、或形した。
その結果，硬さを同レベルに調整した合金を使用しても
比較例は２ケ月程度で軸方向の傷により寿命に達したの
に対し、本発明合金４は１０’＋月程度耐用した。この
試験においては，粒度の影響が顕著に現れ、比較例は使
用初期〜中期に腐食〜軸方向の傷により寿命に達したの
に対し，本発明例は、初期の腐食による傷が防止された
ため正常摩耗により長寿命化が達威されている。
比較例は２ケ月程度で軸方向の傷により寿命に達したの
に対し、本発明合金４は１０’＋月程度耐用した。この
試験においては，粒度の影響が顕著に現れ、比較例は使
用初期〜中期に腐食〜軸方向の傷により寿命に達したの
に対し，本発明例は、初期の腐食による傷が防止された
ため正常摩耗により長寿命化が達威されている。
また、樹脂の種類、充填材の種類により変化する予熱温
度による加工性と，耐食性に関し．ＣｏＣｒ量を！）！
！整して、最適な成分を選択することが可能である。
度による加工性と，耐食性に関し．ＣｏＣｒ量を！）！
！整して、最適な成分を選択することが可能である。
ＷＣ基超硬合金において、結合相をＣｏ−Ｃｒ合金とし
、焼結体に於けるＷＣ相の平均粒度を０．８ミクロン以
下と微細化を計ることにより結合相のｍｅａｎ ｆｒ
ｅｅ ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性、耐摩耗性に優れ
たトランスファー成形用ポット・プランジャー用超硬合
金を開発した。
、焼結体に於けるＷＣ相の平均粒度を０．８ミクロン以
下と微細化を計ることにより結合相のｍｅａｎ ｆｒ
ｅｅ ｐａｔｈを薄くし、耐腐食性、耐摩耗性に優れ
たトランスファー成形用ポット・プランジャー用超硬合
金を開発した。
第ｌ図は本発明に係るトランスファーモールドの実施例
を示す断面図、第２図はポットの断面図で、使用初期の
状態を示す。第３図もポットの断面図で、使用長期の状
態を示す。
を示す断面図、第２図はポットの断面図で、使用初期の
状態を示す。第３図もポットの断面図で、使用長期の状
態を示す。
Claims (1)
- 結合相が８〜２０％のＣｏ−Ｃｒ系合金からなるＷＣ基
超硬合金において、その焼結体の平均粒度が０．８ミク
ロン以下より成ることを特長とするトランスファー成形
用ポット・プランジャー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997989A JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997989A JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0324922A true JPH0324922A (ja) | 1991-02-01 |
| JPH0624738B2 JPH0624738B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=15705352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15997989A Expired - Fee Related JPH0624738B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | トランスファー成形用ポット・プランジャー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0624738B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11502260A (ja) * | 1995-03-03 | 1999-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 耐蝕性サーメット摩耗部品 |
| US6543833B2 (en) | 2000-06-26 | 2003-04-08 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Cap device |
| KR100507643B1 (ko) * | 2002-11-21 | 2005-08-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 연료캡의 케이블 결합구조 |
| KR20080042506A (ko) * | 2006-11-10 | 2008-05-15 | 현대자동차주식회사 | 연료 필러 캡용 테더유닛 |
| US11821062B2 (en) | 2019-04-29 | 2023-11-21 | Kennametal Inc. | Cemented carbide compositions and applications thereof |
| EP4293134A1 (en) * | 2022-06-17 | 2023-12-20 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Improved wear resistant coatings |
-
1989
- 1989-06-22 JP JP15997989A patent/JPH0624738B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11502260A (ja) * | 1995-03-03 | 1999-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 耐蝕性サーメット摩耗部品 |
| US6543833B2 (en) | 2000-06-26 | 2003-04-08 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Cap device |
| KR100507643B1 (ko) * | 2002-11-21 | 2005-08-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 연료캡의 케이블 결합구조 |
| KR20080042506A (ko) * | 2006-11-10 | 2008-05-15 | 현대자동차주식회사 | 연료 필러 캡용 테더유닛 |
| US11821062B2 (en) | 2019-04-29 | 2023-11-21 | Kennametal Inc. | Cemented carbide compositions and applications thereof |
| US12152294B2 (en) | 2019-04-29 | 2024-11-26 | Kennametal Inc. | Cemented carbide compositions and applications thereof |
| EP4293134A1 (en) * | 2022-06-17 | 2023-12-20 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Improved wear resistant coatings |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0624738B2 (ja) | 1994-04-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |