JPH06256869A - 繊維強化金属製円筒製品 - Google Patents
繊維強化金属製円筒製品Info
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- JPH06256869A JPH06256869A JP4130493A JP4130493A JPH06256869A JP H06256869 A JPH06256869 A JP H06256869A JP 4130493 A JP4130493 A JP 4130493A JP 4130493 A JP4130493 A JP 4130493A JP H06256869 A JPH06256869 A JP H06256869A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 軸方向および周方向を繊維により強化するこ
とで異方性が小さくなり、大径薄肉円筒の成形が可能に
なる。 【構成】 繊維強化金属プリフォームを温度域６１０〜
６３０度、圧力域３０〜５０ｋｇ／ｃｍ2 の処理条件で
熱間静水圧成形方法により成形した心材２と、この心材
２の表面に化学蒸着した炭化けい素系の強化繊維を繊維
配向が軸方向９０度にフィラメントワインディング法で
巻き付けアルミニウム合金をプラズマ溶射して強化繊維
を固定した表面層３とからなる。
とで異方性が小さくなり、大径薄肉円筒の成形が可能に
なる。 【構成】 繊維強化金属プリフォームを温度域６１０〜
６３０度、圧力域３０〜５０ｋｇ／ｃｍ2 の処理条件で
熱間静水圧成形方法により成形した心材２と、この心材
２の表面に化学蒸着した炭化けい素系の強化繊維を繊維
配向が軸方向９０度にフィラメントワインディング法で
巻き付けアルミニウム合金をプラズマ溶射して強化繊維
を固定した表面層３とからなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、異方性が小さく機械的
特性の向上と品質の安定を図る繊維強化金属製円筒製品
に関する。
特性の向上と品質の安定を図る繊維強化金属製円筒製品
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、繊維強化金属製円筒製品の製造方
法として、たとえば、特公平３−１３９４３号公報に記
載されているような熱間静水圧成形方法や、特開昭６１
−２４９６６０号公報および特開昭６２−１７４３４０
号公報に記載されているような溶湯加圧含浸方法が用い
られている。
法として、たとえば、特公平３−１３９４３号公報に記
載されているような熱間静水圧成形方法や、特開昭６１
−２４９６６０号公報および特開昭６２−１７４３４０
号公報に記載されているような溶湯加圧含浸方法が用い
られている。
【０００３】上記熱間静水圧成形方法は、金属筒状の外
側カプセルと内側カプセルからなるカプセル装置を用い
て、外側カプセルと内側カプセルの間に、強化繊維にマ
トリックス金属を含浸したプリフォーム材料を配置し、
カプセル装置の両端面を閉じ、真空排気した後、外部か
ら加熱加圧処理して繊維強化金属製円筒製品を成形する
ものである。
側カプセルと内側カプセルからなるカプセル装置を用い
て、外側カプセルと内側カプセルの間に、強化繊維にマ
トリックス金属を含浸したプリフォーム材料を配置し、
カプセル装置の両端面を閉じ、真空排気した後、外部か
ら加熱加圧処理して繊維強化金属製円筒製品を成形する
ものである。
【０００４】上記溶湯加圧含浸方法は、連続した長さの
補強繊維を樹脂浴に通し、樹脂を付着して切断すること
で形成される長繊維を、加熱することにより樹脂を炭素
化して多孔性集合体を成形し、この多孔性集合体の上に
補強繊維または織物を巻き付けてプリフォーム材を形成
し、このプリフォーム材に溶湯金属の高圧鋳造を行うこ
とで繊維強化金属製円筒製品を成形するものである。
補強繊維を樹脂浴に通し、樹脂を付着して切断すること
で形成される長繊維を、加熱することにより樹脂を炭素
化して多孔性集合体を成形し、この多孔性集合体の上に
補強繊維または織物を巻き付けてプリフォーム材を形成
し、このプリフォーム材に溶湯金属の高圧鋳造を行うこ
とで繊維強化金属製円筒製品を成形するものである。
【０００５】さらに、母材と同材質の芯材に強化繊維を
巻き付け、溶融金属を噴霧した後急冷して円筒体を成形
する方法は、たとえば、特開平２−７０３６９号公報に
記載されている。
巻き付け、溶融金属を噴霧した後急冷して円筒体を成形
する方法は、たとえば、特開平２−７０３６９号公報に
記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】熱間静水圧成形方法に
より成形された繊維強化金属製円筒製品は、繊維強化金
属素材の体積収縮率が大きいために、直径５０〜６０ｍ
ｍで軸方向（０度）強化のものに限られており、それよ
り直径が大きくかつ肉厚が厚く周方向（±４５度、９０
度等）強化の繊維強化金属製円筒製品を成形する場合に
は、強化繊維に破断が発生して製品の所望の強度を確保
することができないことがある。
より成形された繊維強化金属製円筒製品は、繊維強化金
属素材の体積収縮率が大きいために、直径５０〜６０ｍ
ｍで軸方向（０度）強化のものに限られており、それよ
り直径が大きくかつ肉厚が厚く周方向（±４５度、９０
度等）強化の繊維強化金属製円筒製品を成形する場合に
は、強化繊維に破断が発生して製品の所望の強度を確保
することができないことがある。
【０００７】また、溶湯加圧含浸方法により成形された
繊維強化金属製円筒製品は、軸方向（０度）、周方向
（±４５度，９０度等）の強化が可能で、形状、大き
さ、繊維強化方法の自由度は高くなるが、母材がアルミ
ニウムの場合、アルミニウムの融点以上の温度と７６０
気圧という高圧で加圧して複合化するため、溶融金属に
よる繊維の強度劣化や溶湯の流れによる強化繊維のずれ
が発生して製品の所望の強度を確保することができない
ことがある。
繊維強化金属製円筒製品は、軸方向（０度）、周方向
（±４５度，９０度等）の強化が可能で、形状、大き
さ、繊維強化方法の自由度は高くなるが、母材がアルミ
ニウムの場合、アルミニウムの融点以上の温度と７６０
気圧という高圧で加圧して複合化するため、溶融金属に
よる繊維の強度劣化や溶湯の流れによる強化繊維のずれ
が発生して製品の所望の強度を確保することができない
ことがある。
【０００８】さらに、強化繊維を巻き付けた後、溶融金
属を噴霧し急冷する技術手段は、周方向（９０度）強化
の繊維強化金属製円筒製品を成形することはできても、
繊維の固定方法の関係から軸方向（０度）強化の繊維強
化金属製円筒製品を成形することは困難である。
属を噴霧し急冷する技術手段は、周方向（９０度）強化
の繊維強化金属製円筒製品を成形することはできても、
繊維の固定方法の関係から軸方向（０度）強化の繊維強
化金属製円筒製品を成形することは困難である。
【０００９】本発明は上記した点に鑑みてなされたもの
で、繊維強化金属素材の成形時の体積収縮率による径お
よび肉厚の制限、大きい異方性および強化繊維の劣化や
ずれ発生をなくした繊維強化金属製円筒製品を提供する
ことを目的とする。
で、繊維強化金属素材の成形時の体積収縮率による径お
よび肉厚の制限、大きい異方性および強化繊維の劣化や
ずれ発生をなくした繊維強化金属製円筒製品を提供する
ことを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の繊維強化金属製
円筒製品は、化学蒸着した炭化けい素強化繊維と溶射ア
ルミ合金からなる繊維強化金属プリフォームを所定の形
状に切断して繊維配向が軸方向０度に整列配置してマン
ドレルに装着し６１０〜６３０度、圧力域３０〜５０ｋ
ｇ／ｃｍ2 の処理条件で熱間静水圧成形方法により成形
した心材と、この心材の表面に化学蒸着した炭化けい素
系の強化繊維を繊維配向が軸方向（９０度）になる様に
フィラメントワインディング法で巻き付けアルミニウム
合金をプラズマ溶射して強化繊維を固定した表面層とか
ら構成される。
円筒製品は、化学蒸着した炭化けい素強化繊維と溶射ア
ルミ合金からなる繊維強化金属プリフォームを所定の形
状に切断して繊維配向が軸方向０度に整列配置してマン
ドレルに装着し６１０〜６３０度、圧力域３０〜５０ｋ
ｇ／ｃｍ2 の処理条件で熱間静水圧成形方法により成形
した心材と、この心材の表面に化学蒸着した炭化けい素
系の強化繊維を繊維配向が軸方向（９０度）になる様に
フィラメントワインディング法で巻き付けアルミニウム
合金をプラズマ溶射して強化繊維を固定した表面層とか
ら構成される。
【００１１】
【作用】本発明の繊維強化金属製円筒製品は、化学蒸着
した炭化けい素系の強化繊維で軸方向および周方向を強
化するので、成形時の体積収縮率が大きい繊維強化金属
素材を用いても、異方性が小さく、かつ、強化繊維の劣
化や破断がない大径薄肉の製品となる。
した炭化けい素系の強化繊維で軸方向および周方向を強
化するので、成形時の体積収縮率が大きい繊維強化金属
素材を用いても、異方性が小さく、かつ、強化繊維の劣
化や破断がない大径薄肉の製品となる。
【００１２】
【実施例】以下本発明の実施例を図面につき説明する。
図１は本発明による繊維強化金属製円筒製品の横断面
図、図２は本発明による繊維強化金属製円筒製品の縦断
面図を示す。この繊維強化金属製円筒製品１は、内側に
位置する心材２と外側に位置する表面層３から構成され
ている。上記心材２に設けた化学蒸着した炭化けい素系
の強化繊維２ａは、繊維配向が軸方向０度に整列配置さ
れている。また、上記表面層３に設けた化学蒸着した炭
化けい素系の強化繊維３ａは、繊維配向が軸方向９０度
に整列配置されている。
図１は本発明による繊維強化金属製円筒製品の横断面
図、図２は本発明による繊維強化金属製円筒製品の縦断
面図を示す。この繊維強化金属製円筒製品１は、内側に
位置する心材２と外側に位置する表面層３から構成され
ている。上記心材２に設けた化学蒸着した炭化けい素系
の強化繊維２ａは、繊維配向が軸方向０度に整列配置さ
れている。また、上記表面層３に設けた化学蒸着した炭
化けい素系の強化繊維３ａは、繊維配向が軸方向９０度
に整列配置されている。
【００１３】図３および図４は、化学蒸着した炭化けい
素系の強化繊維２ａを繊維配向が軸方向０度に整列配置
した心材２を成形するための成形治具を示す。成形治具
４は、成形治具本体５とこの成形治具本体５の内部に同
軸に配置されるインナーマンドレル６およびアウターマ
ンドレル７と、アウターマンドレル７の外側に配置され
るスペーサ８とを有し、インナーマントレル６は、薄肉
加工した金属または金属箔により形成され、アウターマ
ンドレル７およびスペーサ８は、離型の際の作業性を考
慮して２分割されている。成形治具本体５の両端に設け
られるサイドクロージャ１０は、通常の溶接手段により
成形治具本体５に溶着される。このサイドクロージャ１
０には、成形治具本体５の内部空間を真空にするための
真空吸引パイプ１１が設けられている。
素系の強化繊維２ａを繊維配向が軸方向０度に整列配置
した心材２を成形するための成形治具を示す。成形治具
４は、成形治具本体５とこの成形治具本体５の内部に同
軸に配置されるインナーマンドレル６およびアウターマ
ンドレル７と、アウターマンドレル７の外側に配置され
るスペーサ８とを有し、インナーマントレル６は、薄肉
加工した金属または金属箔により形成され、アウターマ
ンドレル７およびスペーサ８は、離型の際の作業性を考
慮して２分割されている。成形治具本体５の両端に設け
られるサイドクロージャ１０は、通常の溶接手段により
成形治具本体５に溶着される。このサイドクロージャ１
０には、成形治具本体５の内部空間を真空にするための
真空吸引パイプ１１が設けられている。
【００１４】しかして、心材２を成形するには、化学蒸
着した炭化けい素系の強化繊維２ａを図示しないドラム
に繊維配向が軸方向（９０度）に整列した状態で巻き付
けアルミニウム合金を溶射して形成される円筒状繊維強
化金属プリフォームより所定の形状に切断した繊維強化
金属素材９を、強化繊維２ａの繊維配向が軸方向０度に
整列配置するようにインナーマンドレル６の外面に巻き
付け、この繊維強化金属素材９の外側に２分割されてい
るアウターマンドレル７およびスペーサ８を装着して組
み立て体を形成し、この組み立て体を、成形治具本体５
の内部に装入した後、成形治具本体５の両端にサイドク
ロージャ１０を装着し、成形治具本体５とサイドクロー
ジャ１０を溶接手段により互いに溶着することで、成形
治具本体５の内部空間を密閉状態にする。
着した炭化けい素系の強化繊維２ａを図示しないドラム
に繊維配向が軸方向（９０度）に整列した状態で巻き付
けアルミニウム合金を溶射して形成される円筒状繊維強
化金属プリフォームより所定の形状に切断した繊維強化
金属素材９を、強化繊維２ａの繊維配向が軸方向０度に
整列配置するようにインナーマンドレル６の外面に巻き
付け、この繊維強化金属素材９の外側に２分割されてい
るアウターマンドレル７およびスペーサ８を装着して組
み立て体を形成し、この組み立て体を、成形治具本体５
の内部に装入した後、成形治具本体５の両端にサイドク
ロージャ１０を装着し、成形治具本体５とサイドクロー
ジャ１０を溶接手段により互いに溶着することで、成形
治具本体５の内部空間を密閉状態にする。
【００１５】ついで、サイドクロージャ１０に設けた真
空吸引パイプ１１を、図示しない真空形成装置に接続
し、成形治具本体５の内部空間の空気を、真空度が１×
１０-2ｔｏｒｒ程度になるまで真空引きする。そして、
この真空引きされた成形治具４を、図示しない熱間静水
圧成形装置の内部に配置し、所定の加圧加熱処理するこ
とで行う。この加圧加熱処理条件は、図５に示すよう
に、温度域６１０〜６３０度、圧力域３０〜５０ｋｇ／
ｃｍ2 である。この加圧加熱処理条件であれば、母材で
あるアルミニウム合金が溶融して流動することがなく、
低圧での複合化も可能となる。
空吸引パイプ１１を、図示しない真空形成装置に接続
し、成形治具本体５の内部空間の空気を、真空度が１×
１０-2ｔｏｒｒ程度になるまで真空引きする。そして、
この真空引きされた成形治具４を、図示しない熱間静水
圧成形装置の内部に配置し、所定の加圧加熱処理するこ
とで行う。この加圧加熱処理条件は、図５に示すよう
に、温度域６１０〜６３０度、圧力域３０〜５０ｋｇ／
ｃｍ2 である。この加圧加熱処理条件であれば、母材で
あるアルミニウム合金が溶融して流動することがなく、
低圧での複合化も可能となる。
【００１６】成形された心材２を成形治具４から取り出
すには、成形治具本体５に溶接されたサイドクロージャ
１０を取り外し、成形治具本体５から組み立て体を油圧
ハンドプレス等を用いて抜き出す。そして、抜き出した
組み立て体から２分割されているアウターマンドレル７
およびスペーサ８を取り外し、ついで、成形された心材
２からインナーマンドレル６を取り外すことで行うが、
成形された心材２とインナーマンドレル６は、素材の熱
膨張の差で互いに密着していないので、インナーマンド
レル６にハンドソー等で切れ目を入れることで、インナ
ーマンドレル６は成形された心材２から簡単に取り外さ
れる。
すには、成形治具本体５に溶接されたサイドクロージャ
１０を取り外し、成形治具本体５から組み立て体を油圧
ハンドプレス等を用いて抜き出す。そして、抜き出した
組み立て体から２分割されているアウターマンドレル７
およびスペーサ８を取り外し、ついで、成形された心材
２からインナーマンドレル６を取り外すことで行うが、
成形された心材２とインナーマンドレル６は、素材の熱
膨張の差で互いに密着していないので、インナーマンド
レル６にハンドソー等で切れ目を入れることで、インナ
ーマンドレル６は成形された心材２から簡単に取り外さ
れる。
【００１７】図６および図７は、心材２の外側への表面
層３の成形方法を示す。成形された円筒形心材２は、ア
ルミニウム溶射兼用治具１２の外面に装着されるが、円
筒形心材２の強化繊維２ａは、繊維配向が円筒形心材２
の軸方向０度であるから、アルミニウム溶射兼用治具１
２に対しても同様に繊維配向は軸方向０度である。つぎ
に、ボビン１３に巻かれた化学蒸着した炭化けい素系の
強化繊維３ａの自由端をテンショナー１４を介して円筒
形心材２の端部に固定し、フィラメントワインディング
法を用いて、アルミニウム溶射兼用治具１２を回転させ
るとともに、これに同調した速度でテンショナー１４を
アルミニウム溶射兼用治具１２の軸線方向に移動させる
ことで、強化繊維３ａを心材２に巻き付ける。この場
合、強化繊維３ａは円筒形心材２の軸方向に対してほぼ
９０度の方向に位置している。
層３の成形方法を示す。成形された円筒形心材２は、ア
ルミニウム溶射兼用治具１２の外面に装着されるが、円
筒形心材２の強化繊維２ａは、繊維配向が円筒形心材２
の軸方向０度であるから、アルミニウム溶射兼用治具１
２に対しても同様に繊維配向は軸方向０度である。つぎ
に、ボビン１３に巻かれた化学蒸着した炭化けい素系の
強化繊維３ａの自由端をテンショナー１４を介して円筒
形心材２の端部に固定し、フィラメントワインディング
法を用いて、アルミニウム溶射兼用治具１２を回転させ
るとともに、これに同調した速度でテンショナー１４を
アルミニウム溶射兼用治具１２の軸線方向に移動させる
ことで、強化繊維３ａを心材２に巻き付ける。この場
合、強化繊維３ａは円筒形心材２の軸方向に対してほぼ
９０度の方向に位置している。
【００１８】ついで、強化繊維３ａを心材２に巻き付け
た組み立て体は、図８に示すように、図示しない溶射チ
ャンバー内のプラズマ溶射装置１５に対向するように配
置され、アルミニウム溶射兼用治具１２を回転させると
ともに、アルミニウム溶射兼用治具１２回転速度に同調
した速度でプラズマ溶射装置１５を横移動させ、プラズ
マ溶射装置１５からアルミニウム合金１６を心材２の外
面に溶射することで、心材２の外面に強化繊維３ａを含
む等しい厚さのアルミニウム合金層３が形成され、強化
繊維の劣化や破断のない周方向の強化が可能となる。こ
のような強化繊維３ａの心材２への巻き付けとアルミニ
ウム合金１６の強化繊維３ａへの溶射は、交互に必要回
数行なわれることで、所望の厚さの周方向強化層が形成
され、周方向及び軸方向に繊維強化されることにより、
異方性が小さく、加圧や加熱による繊維の劣化や破断の
ない、繊維強化金属製円筒製品が製作できる。
た組み立て体は、図８に示すように、図示しない溶射チ
ャンバー内のプラズマ溶射装置１５に対向するように配
置され、アルミニウム溶射兼用治具１２を回転させると
ともに、アルミニウム溶射兼用治具１２回転速度に同調
した速度でプラズマ溶射装置１５を横移動させ、プラズ
マ溶射装置１５からアルミニウム合金１６を心材２の外
面に溶射することで、心材２の外面に強化繊維３ａを含
む等しい厚さのアルミニウム合金層３が形成され、強化
繊維の劣化や破断のない周方向の強化が可能となる。こ
のような強化繊維３ａの心材２への巻き付けとアルミニ
ウム合金１６の強化繊維３ａへの溶射は、交互に必要回
数行なわれることで、所望の厚さの周方向強化層が形成
され、周方向及び軸方向に繊維強化されることにより、
異方性が小さく、加圧や加熱による繊維の劣化や破断の
ない、繊維強化金属製円筒製品が製作できる。
【００１９】このように、繊維配列を０度配向にするこ
とで、ＨＩＰ（熱間静水圧成形）による、心材の減容化
による繊維の破断等がなく、周方向は、Ａｌ溶射による
ので、繊維にかかる負荷が減り、全体として、異方性の
少ない製品が得られる。
とで、ＨＩＰ（熱間静水圧成形）による、心材の減容化
による繊維の破断等がなく、周方向は、Ａｌ溶射による
ので、繊維にかかる負荷が減り、全体として、異方性の
少ない製品が得られる。
【００２０】図９は周方向強化層３の緻密化を行うため
の熱間静水圧成形方法に用いる外側加圧治具を示す。こ
の外側加圧治具２０は、外側加圧用マンドレル２１と、
この外側加圧用マンドレル２１を覆うステンレスバック
２２と、外側加圧用マンドレル２１の両端部に設けられ
たシール部材２３とを備え、外側加圧用マンドレル２１
の中心部には真空吸引パイプ２４が連結されている。
の熱間静水圧成形方法に用いる外側加圧治具を示す。こ
の外側加圧治具２０は、外側加圧用マンドレル２１と、
この外側加圧用マンドレル２１を覆うステンレスバック
２２と、外側加圧用マンドレル２１の両端部に設けられ
たシール部材２３とを備え、外側加圧用マンドレル２１
の中心部には真空吸引パイプ２４が連結されている。
【００２１】しかして、アルミニウム合金層３を緻密化
するには、外側加圧用マンドレル２１に繊維強化金属製
円筒製品１を装着し、この繊維強化金属製円筒製品１を
覆うようにステンレスバック２２を被せ、ステンレスバ
ック２２の両端部をシール部材２３を介して外側加圧用
マンドレル２１に密着し、ステンレスバック２２と外側
加圧用マンドレル２１との間に形成される空間を、図示
しない真空形成装置に接続された真空吸引パイプ２４に
より真空度が１×１０-2ｔｏｒｒ程度になるように真空
引きする。そして、この真空引きした外側加圧装置２０
を熱間静水圧成形装置に装着し加圧加熱処理することで
行う。この加圧加熱処理条件は、温度域５００〜５５０
度、圧力域５０ｋｇ／ｃｍ2 であり、前述した加圧加熱
処理条件より低い温度域であり、強化繊維３ａの劣化を
防止するようにしている。
するには、外側加圧用マンドレル２１に繊維強化金属製
円筒製品１を装着し、この繊維強化金属製円筒製品１を
覆うようにステンレスバック２２を被せ、ステンレスバ
ック２２の両端部をシール部材２３を介して外側加圧用
マンドレル２１に密着し、ステンレスバック２２と外側
加圧用マンドレル２１との間に形成される空間を、図示
しない真空形成装置に接続された真空吸引パイプ２４に
より真空度が１×１０-2ｔｏｒｒ程度になるように真空
引きする。そして、この真空引きした外側加圧装置２０
を熱間静水圧成形装置に装着し加圧加熱処理することで
行う。この加圧加熱処理条件は、温度域５００〜５５０
度、圧力域５０ｋｇ／ｃｍ2 であり、前述した加圧加熱
処理条件より低い温度域であり、強化繊維３ａの劣化を
防止するようにしている。
【００２２】このように、緻密化処理を施した繊維強化
金属製円筒製品は、緻密化処理を施さない繊維強化金属
製円筒製品と比較すると、周方向（９０度）強化層３の
ボイドが減少し、また、各層間および軸方向（０度）強
化層２との接合が強固になり、機械的特性の向上および
品質の安定化が可能である。
金属製円筒製品は、緻密化処理を施さない繊維強化金属
製円筒製品と比較すると、周方向（９０度）強化層３の
ボイドが減少し、また、各層間および軸方向（０度）強
化層２との接合が強固になり、機械的特性の向上および
品質の安定化が可能である。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、軸方
向および周方向を繊維により強化することで異方性が小
さくなり、良質の大径薄肉円筒の成形が可能になる。
向および周方向を繊維により強化することで異方性が小
さくなり、良質の大径薄肉円筒の成形が可能になる。
【図１】本発明による繊維強化金属製円筒製品の横断面
図。
図。
【図２】本発明による繊維強化金属製円筒製品の縦断面
図。
図。
【図３】繊維強化金属製円筒製品の成形治具の一部を破
いて示す図。
いて示す図。
【図４】繊維強化金属製円筒製品の成形治具の断面図。
【図５】熱間静水圧成形法の一例を示すグラフ。
【図６】フィラメントワインディング法を示す平面図。
【図７】フィラメントワインディング法を示す側面図。
【図８】プラズマ溶射装置によりアルミニウムを溶射す
る状態を示す図。
る状態を示す図。
【図９】周方向強化層の緻密化のための熱間静水圧成形
方法による外側加圧治具を示す図。
方法による外側加圧治具を示す図。
１ 繊維強化金属製円筒製品 ２ 心材 ２ａ 強化繊維 ３ 表面層 ３ａ 強化繊維 ４ 成形治具 ５ 成形治具本体 ６ インナーマンドレル ７ アウターマンドレル １３ ボビン １４ テンショナー
Claims (1)
- 【請求項１】化学蒸着した炭化けい素強化繊維と溶射ア
ルミ合金からなる繊維強化金属プリフォームを所定の形
状に切断して繊維配向が軸方向０度に整列配置してマン
ドレルに装着し６１０〜６３０度、圧力域３０〜５０ｋ
ｇ／ｃｍ2 の処理条件で熱間静水圧成形方法により成形
した心材と、この心材の表面に化学蒸着した炭化けい素
系の強化繊維を繊維配向が軸方向９０度にフィラメント
ワインディング法で巻き付けアルミニウム合金をプラズ
マ溶射して強化繊維を固定した表面層とからなる繊維強
化金属製円筒製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4130493A JPH06256869A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 繊維強化金属製円筒製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4130493A JPH06256869A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 繊維強化金属製円筒製品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256869A true JPH06256869A (ja) | 1994-09-13 |
Family
ID=12604753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4130493A Pending JPH06256869A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 繊維強化金属製円筒製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06256869A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012123686A1 (fr) * | 2011-03-15 | 2012-09-20 | Snecma | Procede pour fabriquer une piece metallique de revolution monobloc a partir de structures fibreuses composites |
| US9241398B2 (en) | 2010-03-25 | 2016-01-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing high-frequency acceleration cavity component |
| CN115747680A (zh) * | 2022-09-15 | 2023-03-07 | 中南大学 | 一种铝基碳化硅连续纤维材料缠绕成型装置 |
-
1993
- 1993-03-02 JP JP4130493A patent/JPH06256869A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9241398B2 (en) | 2010-03-25 | 2016-01-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing high-frequency acceleration cavity component |
| WO2012123686A1 (fr) * | 2011-03-15 | 2012-09-20 | Snecma | Procede pour fabriquer une piece metallique de revolution monobloc a partir de structures fibreuses composites |
| FR2972661A1 (fr) * | 2011-03-15 | 2012-09-21 | Snecma | Procede pour fabriquer une piece metallique de revolution monobloc a partir de structures fibreuses composites |
| CN103459067A (zh) * | 2011-03-15 | 2013-12-18 | 斯奈克玛 | 用于从复合纤维结构制造整体式轴对称的金属部件的方法 |
| US9321106B2 (en) | 2011-03-15 | 2016-04-26 | Snecma | Process for manufacturing a one-piece axisymmetric metallic part from composite fibrous structures |
| CN115747680A (zh) * | 2022-09-15 | 2023-03-07 | 中南大学 | 一种铝基碳化硅连续纤维材料缠绕成型装置 |
| CN115747680B (zh) * | 2022-09-15 | 2024-03-22 | 中南大学 | 一种铝基碳化硅连续纤维材料缠绕成型装置 |
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