JPH06256883A - 優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金 - Google Patents
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金Info
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- JPH06256883A JPH06256883A JP6945093A JP6945093A JPH06256883A JP H06256883 A JPH06256883 A JP H06256883A JP 6945093 A JP6945093 A JP 6945093A JP 6945093 A JP6945093 A JP 6945093A JP H06256883 A JPH06256883 A JP H06256883A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗ
ｔ％以下を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物から
なり、平均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下
であることを特徴とする優れたクリープ強度を有するマ
グネシウム合金であり、さらに、このマグネシウム合金
にＺｎ ４.０ｗｔ％以下を含有させることができ、そ
して、結晶粒界に層状の析出物、および、結晶粒内に５
μｍ以下の微細な粒状および針状の析出物を有し、高耐
力を有している優れたクリープきょうどを有するマグネ
シウム合金である。 【効果】平均結晶粒径を粗大化して、クリープ強度の応
力依存性を高くすることにより、比較的に低応力での使
用におけるクリープ強度を改善することができ、さら
に、機械的性質を向上させるための結晶粒微細化処理と
しての加熱処理、または、結晶粒微細化剤を含有させる
必要がなく、合金の清浄化にも貢献できるという効果が
ある。
ｔ％以下を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物から
なり、平均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下
であることを特徴とする優れたクリープ強度を有するマ
グネシウム合金であり、さらに、このマグネシウム合金
にＺｎ ４.０ｗｔ％以下を含有させることができ、そ
して、結晶粒界に層状の析出物、および、結晶粒内に５
μｍ以下の微細な粒状および針状の析出物を有し、高耐
力を有している優れたクリープきょうどを有するマグネ
シウム合金である。 【効果】平均結晶粒径を粗大化して、クリープ強度の応
力依存性を高くすることにより、比較的に低応力での使
用におけるクリープ強度を改善することができ、さら
に、機械的性質を向上させるための結晶粒微細化処理と
しての加熱処理、または、結晶粒微細化剤を含有させる
必要がなく、合金の清浄化にも貢献できるという効果が
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れたクリープ強度を有
するマグネシウム合金に関し、さらに詳しくは、比較的
に低応力において使用され、特に、クリープ強度が要求
される優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金に
関するものである。
するマグネシウム合金に関し、さらに詳しくは、比較的
に低応力において使用され、特に、クリープ強度が要求
される優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金に
関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、マグネシウム合金は、実用化され
ている合金の中で、最も軽量合金であり、最近、自動車
産業を初めとして輸送機器等において軽量化が促進され
ている産業分野における使用が注目されるようになって
きている。
ている合金の中で、最も軽量合金であり、最近、自動車
産業を初めとして輸送機器等において軽量化が促進され
ている産業分野における使用が注目されるようになって
きている。
【０００３】しかしながら、自動車部品等の高温におい
て使用した場合に、マグネシウム合金は部品を取り付け
るためのボルトが使用中に緩む等、マグネシウム合金の
高温強度が低いことによる問題が発生している。
て使用した場合に、マグネシウム合金は部品を取り付け
るためのボルトが使用中に緩む等、マグネシウム合金の
高温強度が低いことによる問題が発生している。
【０００４】この原因としては、マグネシウム合金の高
温におけるクリープ強度の低いことであり、マグネシウ
ム合金のクリープ強度を改善する必要があり、そして、
提案されている技術として、特開昭４６−００６２０２
号公報に記載されているように、マグネシウム合金に含
有成分として希土類元素を含有させることが行われてい
る。
温におけるクリープ強度の低いことであり、マグネシウ
ム合金のクリープ強度を改善する必要があり、そして、
提案されている技術として、特開昭４６−００６２０２
号公報に記載されているように、マグネシウム合金に含
有成分として希土類元素を含有させることが行われてい
る。
【０００５】しかし、希土類元素をマグネシウム合金に
含有させると、自動車部品等の構造材料として適さなく
なるという問題があり、さらに、製造費用の上昇を来
す。
含有させると、自動車部品等の構造材料として適さなく
なるという問題があり、さらに、製造費用の上昇を来
す。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来技術の問題点を解決するために、本発明者が鋭意
研究を行い、検討を重ねた結果、希土類元素を含有させ
ることなく、マグネシウム合金の結晶粒径の粗大化を行
い、クリープ速度の応力依存性を高くすることにより、
比較的低応力における使用において優れたクリープ強度
を有するマグネシウム合金を開発したのである。
た従来技術の問題点を解決するために、本発明者が鋭意
研究を行い、検討を重ねた結果、希土類元素を含有させ
ることなく、マグネシウム合金の結晶粒径の粗大化を行
い、クリープ速度の応力依存性を高くすることにより、
比較的低応力における使用において優れたクリープ強度
を有するマグネシウム合金を開発したのである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る優れたクリ
ープ強度を有するマグネシウム合金は、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金を第１の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金を第２の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第３
の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第４
の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第５の
発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金第６の発
明とする６つの発明よりなるものである。なお、結晶粒
内の微細な粒状および針状の析出物は、５μｍ以下であ
ることが好ましい。
ープ強度を有するマグネシウム合金は、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金を第１の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金を第２の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第３
の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第４
の発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金を第５の
発明とし、 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金第６の発
明とする６つの発明よりなるものである。なお、結晶粒
内の微細な粒状および針状の析出物は、５μｍ以下であ
ることが好ましい。
【０００８】本発明に係る優れたクリープ強度を有する
マグネシウム合金について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係る優れたクリープ強度を有するマグネシ
ウム合金の含有成分および成分割合について説明する。
マグネシウム合金について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係る優れたクリープ強度を有するマグネシ
ウム合金の含有成分および成分割合について説明する。
【０００９】Ａｌは引張強さ、耐力等の機械的性質を向
上させる元素であり、含有量が２.０ｗｔ％未満ではこ
のような充分な効果を得ることができず、また、１２.
０ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ａｌ含有量は.
０２〜１２.０ｗｔ％とする。なお、表１に示すよう
に、機械的性質におよぼすＡｌの影響は、含有量が２.
０〜１２.０ｗｔ％の範囲内において優れていることが
分かる。
上させる元素であり、含有量が２.０ｗｔ％未満ではこ
のような充分な効果を得ることができず、また、１２.
０ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ａｌ含有量は.
０２〜１２.０ｗｔ％とする。なお、表１に示すよう
に、機械的性質におよぼすＡｌの影響は、含有量が２.
０〜１２.０ｗｔ％の範囲内において優れていることが
分かる。
【００１０】Ｍｎは耐蝕性を向上させる元素であり、含
有量が２.０ｗｔ％を越えて含有させると脆化する。よ
って、Ｍｎ含有量は２.０ｗｔ％以下とする。なお、表
２に示すように、機械的性質におよぼすＭｎの影響は、
含有量が２.０ｗｔ％以下とするのが良いことがわか
る。
有量が２.０ｗｔ％を越えて含有させると脆化する。よ
って、Ｍｎ含有量は２.０ｗｔ％以下とする。なお、表
２に示すように、機械的性質におよぼすＭｎの影響は、
含有量が２.０ｗｔ％以下とするのが良いことがわか
る。
【００１１】ＺｎはＡｌを含有させた場合と同様に引張
強さ、耐力等の機械的性質を向上させる元素であり、含
有量が４.０ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ｚｎ
含有量は４.０ｗｔ％以下とする。なお、表３に示すよ
うに、Ｚｎの機械的性質におよぼす影響は、含有量は
４.０ｗｔ％以下とするのがよいことかわかる。
強さ、耐力等の機械的性質を向上させる元素であり、含
有量が４.０ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ｚｎ
含有量は４.０ｗｔ％以下とする。なお、表３に示すよ
うに、Ｚｎの機械的性質におよぼす影響は、含有量は
４.０ｗｔ％以下とするのがよいことかわかる。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】次に、本発明に係る優れたクリープ強度を
有するマグネシウム合金の平均結晶粒径について説明す
る。
有するマグネシウム合金の平均結晶粒径について説明す
る。
【００１６】一般的に、金属材料の結晶粒径が大きくな
ると、耐力、引張強さ等の機械的性質が低下するように
なるので、このような材料特性を改善するためには、結
晶粒の微細化を図ることが行われる。
ると、耐力、引張強さ等の機械的性質が低下するように
なるので、このような材料特性を改善するためには、結
晶粒の微細化を図ることが行われる。
【００１７】しかし、図１に示すように、結晶粒径があ
る程度以上の大きさになると、クリープ速度の応力依存
性を表す応力指数ｎの値は、結晶粒径の大きさが増加す
ると共に増大する傾向を示している。
る程度以上の大きさになると、クリープ速度の応力依存
性を表す応力指数ｎの値は、結晶粒径の大きさが増加す
ると共に増大する傾向を示している。
【００１８】そして、図２に示すように、ｎ値が大きく
なると応力の変化によるクリープ速度の変化が大きくな
るので、応力を低下させた時のクリープ速度の低下が大
きくなり、低応力側のクリープ速度が非常に小さくな
る。従って、平均結晶粒径を３００μｍ以上とすれば、
比較的低応力における使用において、優れたクリープ強
度を有するマグネシウム合金が得られる。
なると応力の変化によるクリープ速度の変化が大きくな
るので、応力を低下させた時のクリープ速度の低下が大
きくなり、低応力側のクリープ速度が非常に小さくな
る。従って、平均結晶粒径を３００μｍ以上とすれば、
比較的低応力における使用において、優れたクリープ強
度を有するマグネシウム合金が得られる。
【００１９】この平均結晶粒径は、３００μｍ未満では
クリープ速度の応力依存性（ｎ値）の変化が殆どなく略
一定であるためクリープ強度の向上効果が得られず、ま
た、３０００μｍを越えると合金の耐力が低くなり過ぎ
るため、付加できる応力範囲が狭くなり、また、ＪＩＳ
基準にも適合しなくなり、実用に適さなくなる、よっ
て、平均結晶粒径は３００〜３０００μｍとする。
クリープ速度の応力依存性（ｎ値）の変化が殆どなく略
一定であるためクリープ強度の向上効果が得られず、ま
た、３０００μｍを越えると合金の耐力が低くなり過ぎ
るため、付加できる応力範囲が狭くなり、また、ＪＩＳ
基準にも適合しなくなり、実用に適さなくなる、よっ
て、平均結晶粒径は３００〜３０００μｍとする。
【００２０】次に、結晶粒界に層状の析出物、結晶粒内
に粒状および針状の析出物を存在させることにより、耐
力を向上させることができる。一般に、析出物は均一微
細な方が効果が優れ、粗大では効果は低減する。この析
出物は時効処理（熱処理）により析出させるが、過時効
（高温、長時間）では析出が粗大になる。しかし、本発
明に係る過ぎるクリープ強度を有するマグネシウム合金
においては、大きな析出物、例えば、５μｍ以上の析出
物が析出することはなく、また、過時効においても合金
の強度に大きな低下はない。従って、結晶粒内に粒状お
よび針状の析出物は、５μｍ以下とすることが好まし
い。
に粒状および針状の析出物を存在させることにより、耐
力を向上させることができる。一般に、析出物は均一微
細な方が効果が優れ、粗大では効果は低減する。この析
出物は時効処理（熱処理）により析出させるが、過時効
（高温、長時間）では析出が粗大になる。しかし、本発
明に係る過ぎるクリープ強度を有するマグネシウム合金
においては、大きな析出物、例えば、５μｍ以上の析出
物が析出することはなく、また、過時効においても合金
の強度に大きな低下はない。従って、結晶粒内に粒状お
よび針状の析出物は、５μｍ以下とすることが好まし
い。
【００２１】
【実 施 例】本発明に係る優れたクリープ強度を有す
るマグネシウム合金の実施例を説明する。
るマグネシウム合金の実施例を説明する。
【００２２】
【実 施 例】使用したマグネシウム合金は、Ａｌ ９ｗ
ｔ％、Ｚｎ ０.７ｗｔ％、Ｍｎ ０.２ｗｔ％、Ｍｇ残
部のＡＺ９１Ｃ合金である。
ｔ％、Ｚｎ ０.７ｗｔ％、Ｍｎ ０.２ｗｔ％、Ｍｇ残
部のＡＺ９１Ｃ合金である。
【００２３】試料の平均結晶粒径は、１００μｍ、１３
０μｍ、３００μｍ、５００μｍ、８５０μｍ、１３０
０μｍの６種類である。また、平均結晶粒径が１３０μ
ｍ、３００μｍの試料について、溶体化処理材（Ｔ４
材）および時効処理材（Ｔ６材）を用意した。各合金の
熱処理条件を表４に示す。
０μｍ、３００μｍ、５００μｍ、８５０μｍ、１３０
０μｍの６種類である。また、平均結晶粒径が１３０μ
ｍ、３００μｍの試料について、溶体化処理材（Ｔ４
材）および時効処理材（Ｔ６材）を用意した。各合金の
熱処理条件を表４に示す。
【００２４】ＡＺ９１Ｃ合金の結晶粒径の調節は、一般
に、Ａｌを含有するマグネシウム合金の結晶粒微細化を
目的として行われる加熱処理の有無、および、４１０℃
の温度における熱処理中に生じる結晶粒成長を利用する
ことにより、熱処理時間を調節して行った。
に、Ａｌを含有するマグネシウム合金の結晶粒微細化を
目的として行われる加熱処理の有無、および、４１０℃
の温度における熱処理中に生じる結晶粒成長を利用する
ことにより、熱処理時間を調節して行った。
【００２５】試験材は、丸棒クリープ試験片で、全長８
０ｍｍ、平行部の直径６ｍｍ、平行部の長さ２５ｍｍと
した。また、試験温度を１００〜１５０℃、付加応力４
〜１２ｋｇ／ｍｍ2とした。表５に１００℃の温度にお
いて試験を行った場合の、各合金（Ｔ４材）のクリープ
速度の応力依存性（ｎ値）を示す。
０ｍｍ、平行部の直径６ｍｍ、平行部の長さ２５ｍｍと
した。また、試験温度を１００〜１５０℃、付加応力４
〜１２ｋｇ／ｍｍ2とした。表５に１００℃の温度にお
いて試験を行った場合の、各合金（Ｔ４材）のクリープ
速度の応力依存性（ｎ値）を示す。
【００２６】この表５から明らかなように、平均結晶粒
径が３００μｍ未満では、ｎ値は略一定であるが、３０
０μｍを越えると平均結晶粒径の増加と共にＮ値が大き
くなっていることが分かる。従って、低応力側では、平
均結晶粒径が大きい程クリープ速度が小さくなる。
径が３００μｍ未満では、ｎ値は略一定であるが、３０
０μｍを越えると平均結晶粒径の増加と共にＮ値が大き
くなっていることが分かる。従って、低応力側では、平
均結晶粒径が大きい程クリープ速度が小さくなる。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】室温における合金の耐力におよぼす結晶粒
径の影響を表６に示す。結晶粒径が大きくなればなるほ
ど耐力は低下しており、３０００μｍを越えるとＪＩＳ
基準(７ｋｇ／ｍｍ2以上）を満足しなくなる。従って、
合金の平均結晶粒径は３００以上３０００μｍ以下とす
る。
径の影響を表６に示す。結晶粒径が大きくなればなるほ
ど耐力は低下しており、３０００μｍを越えるとＪＩＳ
基準(７ｋｇ／ｍｍ2以上）を満足しなくなる。従って、
合金の平均結晶粒径は３００以上３０００μｍ以下とす
る。
【００２９】
【表６】
【００３０】次に、平均結晶粒径１３０μｍと３００μ
ｍの試料について、Ｔ４材と、時効処理によって耐力を
向上させたＴ６材の室温における耐力を表７に示す。こ
の表７から、Ｔ６材の耐力はＴ４材より高くなっている
ことがわかる。
ｍの試料について、Ｔ４材と、時効処理によって耐力を
向上させたＴ６材の室温における耐力を表７に示す。こ
の表７から、Ｔ６材の耐力はＴ４材より高くなっている
ことがわかる。
【００３１】
【表７】
【００３２】また、Ｔ４材、Ｔ６材において、応力とク
リープ速度との関係を図３に示す。試験温度は１００℃
である。この図３から明らかであるが、Ｔ４材、Ｔ６材
の平均結晶粒径と応力依存性との関係は略同じである
が、Ｔ６材は耐力が向上しているために、直線が高応力
側に移行している。従って、時効処理を行うことによ
り、優れたクリープ強度を維持したまま、より高い応力
を付加することができる。なお、図３において、●は平
均結晶粒径１３０μｍ、▲は平均結晶粒径３００μｍ、
─はＴ４材、・・・はＴ６材である。
リープ速度との関係を図３に示す。試験温度は１００℃
である。この図３から明らかであるが、Ｔ４材、Ｔ６材
の平均結晶粒径と応力依存性との関係は略同じである
が、Ｔ６材は耐力が向上しているために、直線が高応力
側に移行している。従って、時効処理を行うことによ
り、優れたクリープ強度を維持したまま、より高い応力
を付加することができる。なお、図３において、●は平
均結晶粒径１３０μｍ、▲は平均結晶粒径３００μｍ、
─はＴ４材、・・・はＴ６材である。
【００３３】このように、平均結晶粒径を粗大化するこ
とにより、マグネシウム合金に対して、比較的低応力に
おいての使用に際して、優れたクリープ強度を有するマ
グネシウム合金が得られる。
とにより、マグネシウム合金に対して、比較的低応力に
おいての使用に際して、優れたクリープ強度を有するマ
グネシウム合金が得られる。
【００３４】なお、本発明に係る優れたクリープ強度を
有するマグネシウム合金のＴ４材には、析出物は存在し
ないのである。よって、ＡＺ９１ＣのＴ４材は析出物は
存在しない。また、ＡＺ９１ＣのＴ６材は時効処理材で
あるので析出物は存在し、その析出物は層状の析出物と
約１μｍ以下の粒内析出物の両方が存在している。これ
ら析出物の分析法は、粒界の層状析出物については、光
学顕微鏡で充分観察でき、粒内の析出物は微細なため光
学顕微鏡では“曇った”状態でしか見えず、その析出物
の評価は不可能であると考えられる。従って、最低ＳＥ
Ｍ、理想的にはＴＥＭによる観察が適当である。
有するマグネシウム合金のＴ４材には、析出物は存在し
ないのである。よって、ＡＺ９１ＣのＴ４材は析出物は
存在しない。また、ＡＺ９１ＣのＴ６材は時効処理材で
あるので析出物は存在し、その析出物は層状の析出物と
約１μｍ以下の粒内析出物の両方が存在している。これ
ら析出物の分析法は、粒界の層状析出物については、光
学顕微鏡で充分観察でき、粒内の析出物は微細なため光
学顕微鏡では“曇った”状態でしか見えず、その析出物
の評価は不可能であると考えられる。従って、最低ＳＥ
Ｍ、理想的にはＴＥＭによる観察が適当である。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る優れ
たクリープ強度を有するマグネシウム合金は、上記の構
成であるから、平均結晶粒径を粗大化して、クリープ強
度の応力依存性を高くすることにより、比較的に低応力
での使用におけるクリープ強度を改善することができ、
さらに、機械的性質を向上させるための結晶粒微細化処
理としての加熱処理、または、結晶粒微細化剤を含有さ
せる必要がなく、合金の清浄化にも貢献できるという効
果がある。
たクリープ強度を有するマグネシウム合金は、上記の構
成であるから、平均結晶粒径を粗大化して、クリープ強
度の応力依存性を高くすることにより、比較的に低応力
での使用におけるクリープ強度を改善することができ、
さらに、機械的性質を向上させるための結晶粒微細化処
理としての加熱処理、または、結晶粒微細化剤を含有さ
せる必要がなく、合金の清浄化にも貢献できるという効
果がある。
【図１】平均結晶粒径とｎ値との関係を示す図である。
【図２】ｎ値の相違による応力と最小クリープ速度との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図３】Ｔ４材とＴ６材の応力と最小クリープ速度との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金。 - 【請求項２】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下であるこ
とを特徴とする優れたクリープ強度を有するマグネシウ
ム合金。 - 【請求項３】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金。 - 【請求項４】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とす
る優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金。 - 【請求項５】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金。 - 【請求項６】 Ａｌ ２.０〜１２.０ｗｔ％、Ｍｎ ２.０ｗｔ％以下 Ｚｎ ４.０ｗｔ％以下 を含有し、残部がＭｇおよび不可避不純物からなり、平
均結晶粒径が３００μｍ以上３０００μｍ以下、結晶粒
界に層状の析出物、および、結晶粒内に微細な粒状およ
び針状の析出物を有し、高耐力であることを特徴とする
優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6945093A JPH06256883A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6945093A JPH06256883A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256883A true JPH06256883A (ja) | 1994-09-13 |
Family
ID=13402993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6945093A Withdrawn JPH06256883A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 優れたクリープ強度を有するマグネシウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06256883A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6264762B1 (en) * | 1996-09-21 | 2001-07-24 | Daimlerchrysler Ag | Corrosion resistant magnesium compositions and applications thereof |
| JP2005146391A (ja) * | 2003-11-19 | 2005-06-09 | Denka Himaku Kogyo Kk | マグネシウム及びマグネシウム合金材料及びその製造方法 |
| JP2008240032A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | National Institute For Materials Science | 耐摩耗性マグネシウム合金 |
| WO2010150651A1 (ja) * | 2009-06-26 | 2010-12-29 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板 |
| WO2011004672A1 (ja) * | 2009-07-07 | 2011-01-13 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板 |
| CN104561633A (zh) * | 2015-02-08 | 2015-04-29 | 东北大学 | 一种镁合金及其制备方法 |
-
1993
- 1993-03-04 JP JP6945093A patent/JPH06256883A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2010150651A1 (ja) * | 2009-06-26 | 2010-12-29 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板 |
| JP2011006754A (ja) * | 2009-06-26 | 2011-01-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金板 |
| WO2011004672A1 (ja) * | 2009-07-07 | 2011-01-13 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板 |
| JP2011017041A (ja) * | 2009-07-07 | 2011-01-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金板 |
| CN102471838A (zh) * | 2009-07-07 | 2012-05-23 | 住友电气工业株式会社 | 镁合金片 |
| US9334554B2 (en) | 2009-07-07 | 2016-05-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Magnesium alloy sheet |
| CN104561633A (zh) * | 2015-02-08 | 2015-04-29 | 东北大学 | 一种镁合金及其制备方法 |
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|---|---|---|---|
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