JPH0625746A - 高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法 - Google Patents
高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法Info
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- JPH0625746A JPH0625746A JP18418092A JP18418092A JPH0625746A JP H0625746 A JPH0625746 A JP H0625746A JP 18418092 A JP18418092 A JP 18418092A JP 18418092 A JP18418092 A JP 18418092A JP H0625746 A JPH0625746 A JP H0625746A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高Ｃｒ含有油井管の製造方法に係
り、さらに詳しくは例えば石油・天然ガスの堀削と生産
に使われる油井管として優れた耐食性を有する鋼管に関
する。 【構成】 Ｃ０．０８％超、Ｃｒ７．５％以上、を含有
する高Ｃｒ鋼片を熱延終了温度８００℃以上、巻き取り
温度７８０℃以上、少なくとも６００℃までの冷却速度
が０．１℃／秒以下、の条件でホットコイルとし、所定
の工程で電縫鋼管とした後に熱処理するか、あるいは電
縫溶接直後に電縫部を含んで熱処理する。必要に応じて
限定された成分を含有する高Ｃｒ含有鋼を使用する。
り、さらに詳しくは例えば石油・天然ガスの堀削と生産
に使われる油井管として優れた耐食性を有する鋼管に関
する。 【構成】 Ｃ０．０８％超、Ｃｒ７．５％以上、を含有
する高Ｃｒ鋼片を熱延終了温度８００℃以上、巻き取り
温度７８０℃以上、少なくとも６００℃までの冷却速度
が０．１℃／秒以下、の条件でホットコイルとし、所定
の工程で電縫鋼管とした後に熱処理するか、あるいは電
縫溶接直後に電縫部を含んで熱処理する。必要に応じて
限定された成分を含有する高Ｃｒ含有鋼を使用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高Ｃｒ含有鋼油井管の製
造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油・天然ガスの
堀削と生産に使われる油井管として、湿潤炭酸ガスや微
量の湿潤硫化水素を含む環境中で優れた耐食性を有する
鋼管に関する。
造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油・天然ガスの
堀削と生産に使われる油井管として、湿潤炭酸ガスや微
量の湿潤硫化水素を含む環境中で優れた耐食性を有する
鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年生産される石油・天然ガスは湿潤な
炭酸ガスや硫化水素を含有するものが増加している。こ
うした環境中で炭素鋼や低合金鋼が著しく腐食すること
は周知の事実である。従って、かかる腐食性の石油・天
然ガスの輸送に際しては油井管の防食対策として、腐食
抑制剤の添加が従来から一般的であった。しかし、腐食
抑制剤は、海洋油井ではその添加・回収処理に要する費
用が膨大なものとなり、また海洋汚染の問題もあって使
用が困難になりつつある。従って、腐食抑制剤を添加す
る必要がない耐食材料に対するニーズが最近大きくなっ
ている。
炭酸ガスや硫化水素を含有するものが増加している。こ
うした環境中で炭素鋼や低合金鋼が著しく腐食すること
は周知の事実である。従って、かかる腐食性の石油・天
然ガスの輸送に際しては油井管の防食対策として、腐食
抑制剤の添加が従来から一般的であった。しかし、腐食
抑制剤は、海洋油井ではその添加・回収処理に要する費
用が膨大なものとなり、また海洋汚染の問題もあって使
用が困難になりつつある。従って、腐食抑制剤を添加す
る必要がない耐食材料に対するニーズが最近大きくなっ
ている。
【０００３】炭酸ガスを多く含有する石油・天然ガス用
の耐食材料としては、ステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばコロージョン（Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）’８
４，ペーパーナンバー２１１（Ｌ．Ｊ．クライン）にあ
るように、高強度で比較的コストの安い鋼としてＡＩＳ
Ｉ ４２０鋼に代表されるような０．２％程度のＣと１
２〜１３％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼が広く使用されている。ＡＩＳＩ ４２０鋼を
含むマルテンサイト鋼油井管は、例えば特許公開公報６
３−１３４６３０号や特許公開公報６３−２３８２１７
号にみられるように、従来はシームレス鋼管として製造
されているが、シームレス鋼管は歩留や生産性等が悪く
コストが高いという難点を有していた。
の耐食材料としては、ステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばコロージョン（Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）’８
４，ペーパーナンバー２１１（Ｌ．Ｊ．クライン）にあ
るように、高強度で比較的コストの安い鋼としてＡＩＳ
Ｉ ４２０鋼に代表されるような０．２％程度のＣと１
２〜１３％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼が広く使用されている。ＡＩＳＩ ４２０鋼を
含むマルテンサイト鋼油井管は、例えば特許公開公報６
３−１３４６３０号や特許公開公報６３−２３８２１７
号にみられるように、従来はシームレス鋼管として製造
されているが、シームレス鋼管は歩留や生産性等が悪く
コストが高いという難点を有していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした現状
に鑑みて、炭酸ガス含有環境等で優れた耐食性を有する
高Ｃｒ含有油井管を安価に製造する方法を提供すること
を目的としている。
に鑑みて、炭酸ガス含有環境等で優れた耐食性を有する
高Ｃｒ含有油井管を安価に製造する方法を提供すること
を目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成すべく耐食性と製造性に優れる成分と製造プロセ
スを種々検討してきた結果、Ｃｒを７．５％以上含有し
Ｃを０．０８％を超えて含有する高Ｃｒ鋼をまず鋼帯と
した後に、電縫溶接によって鋼管として造管するととも
にその後の熱処理条件を適正に選択すれば、油井管とし
ての必要特性を満足する高Ｃｒ油井管が製造できるこ
と、該鋼帯を製造するに際して圧延終了温度を８００℃
以上とし、７８０℃以上の温度でホットコイルとして巻
き取った後に、少なくとも６００℃までを０．１℃／秒
以下の冷却速度で冷却すれば、常温における鋼帯の強度
を大きく低下させることが可能であって電縫溶接・造管
が著しく容易になり、ホットコイルを焼鈍すること無く
寸法精度が優れた油井管を製造でき、従って低コストで
油井管を製造できることを見出した。
を達成すべく耐食性と製造性に優れる成分と製造プロセ
スを種々検討してきた結果、Ｃｒを７．５％以上含有し
Ｃを０．０８％を超えて含有する高Ｃｒ鋼をまず鋼帯と
した後に、電縫溶接によって鋼管として造管するととも
にその後の熱処理条件を適正に選択すれば、油井管とし
ての必要特性を満足する高Ｃｒ油井管が製造できるこ
と、該鋼帯を製造するに際して圧延終了温度を８００℃
以上とし、７８０℃以上の温度でホットコイルとして巻
き取った後に、少なくとも６００℃までを０．１℃／秒
以下の冷却速度で冷却すれば、常温における鋼帯の強度
を大きく低下させることが可能であって電縫溶接・造管
が著しく容易になり、ホットコイルを焼鈍すること無く
寸法精度が優れた油井管を製造でき、従って低コストで
油井管を製造できることを見出した。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは、 （１）重量％で、Ｃを０．０８％を超えて含有し、かつ
Ｃｒを７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片を、下記の
工程で順次鋼管とし、処理することを特徴とする高Ｃｒ
含有鋼油井管の製造方法、 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。 （２）重量％で、Ｃを０．０８％を超えて含有し、Ｃｒ
を７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片を、下記の工程
で順次鋼管とし、処理することを特徴とする高Ｃｒ含有
鋼油井管の製造方法、 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管し、電縫部の温度を３００℃以下まで冷却した
後、直ちに電縫部および少なくともその両側２mm以内の
部分を含んだ部分を５００℃以上Ａｃ1 変態点以下の温
度に再加熱する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。
Ｃｒを７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片を、下記の
工程で順次鋼管とし、処理することを特徴とする高Ｃｒ
含有鋼油井管の製造方法、 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。 （２）重量％で、Ｃを０．０８％を超えて含有し、Ｃｒ
を７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片を、下記の工程
で順次鋼管とし、処理することを特徴とする高Ｃｒ含有
鋼油井管の製造方法、 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管し、電縫部の温度を３００℃以下まで冷却した
後、直ちに電縫部および少なくともその両側２mm以内の
部分を含んだ部分を５００℃以上Ａｃ1 変態点以下の温
度に再加熱する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。
【０００７】
【作用】以下、本発明の必須成分であるＣおよびＣｒの
範囲を限定した理由をまず説明する。なお、元素の含有
量はすべて重量％である。
範囲を限定した理由をまず説明する。なお、元素の含有
量はすべて重量％である。
【０００８】Ｃ：０．０８％超 本発明が対象とするＣｒを７．５％以上含有する高Ｃｒ
鋼において、Ｃ含有量が０．０８％以下では、圧延終了
温度、ホットコイルの巻き取り温度、および巻き取り後
の冷却速度を如何に制御しても、冷却後のホットコイル
の強度を低下させることが困難であり、電縫溶接・造管
のためにはホットコイルを焼鈍しなければならず、著し
いコストの増加を生ずる。従って、Ｃは０．０８％を超
えて含有しなければならない。
鋼において、Ｃ含有量が０．０８％以下では、圧延終了
温度、ホットコイルの巻き取り温度、および巻き取り後
の冷却速度を如何に制御しても、冷却後のホットコイル
の強度を低下させることが困難であり、電縫溶接・造管
のためにはホットコイルを焼鈍しなければならず、著し
いコストの増加を生ずる。従って、Ｃは０．０８％を超
えて含有しなければならない。
【０００９】Ｃｒ：７．５％以上 Ｃｒは湿潤炭酸ガス含有環境における耐食性を付与する
ために必要な元素であって、含有量が７．５％未満では
耐食性が不充分であるから、耐食性確保のためには７．
５％以上を含有することが必要である。
ために必要な元素であって、含有量が７．５％未満では
耐食性が不充分であるから、耐食性確保のためには７．
５％以上を含有することが必要である。
【００１０】次に、本発明の工程とその限定理由を説明
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して熱
間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。しか
し、１３００℃を超えて加熱すると、酸化スケール生成
による材料損失が著しくなって歩留が低下するため好ま
しくない。一方、加熱温度が１０５０℃未満では、熱間
圧延における変形抵抗が大きくなりすぎるので好ましく
ない。従って、鋼片加熱温度は１０５０〜１３００℃と
する。
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して熱
間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。しか
し、１３００℃を超えて加熱すると、酸化スケール生成
による材料損失が著しくなって歩留が低下するため好ま
しくない。一方、加熱温度が１０５０℃未満では、熱間
圧延における変形抵抗が大きくなりすぎるので好ましく
ない。従って、鋼片加熱温度は１０５０〜１３００℃と
する。
【００１１】熱間圧延：熱間圧延は通常の板圧延プロセ
スを用いることができる。油井管としての実用性から板
厚は４．０mm以上２５．４mm以下とする。後続の電縫溶
接における生産性の観点から、板の形状はホットコイル
とする。
スを用いることができる。油井管としての実用性から板
厚は４．０mm以上２５．４mm以下とする。後続の電縫溶
接における生産性の観点から、板の形状はホットコイル
とする。
【００１２】圧延終了温度および巻き取り温度：熱間圧
延後ホットコイルとして巻き取るに際して、巻き取り後
の冷却においてホットコイルの強度を後続の電縫溶接・
造管に支障がない程までに充分低下させるためには、圧
延終了温度は８００℃以上、巻き取り温度は７８０℃以
上としなければならない。
延後ホットコイルとして巻き取るに際して、巻き取り後
の冷却においてホットコイルの強度を後続の電縫溶接・
造管に支障がない程までに充分低下させるためには、圧
延終了温度は８００℃以上、巻き取り温度は７８０℃以
上としなければならない。
【００１３】冷却条件：７８０℃以上の温度で巻き取っ
たホットコイルを冷却するに際しては、少なくとも６０
０℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で冷却しなけれ
ばならないが、これはホットコイルの強度を充分に低下
させ、後続の電縫溶接・造管における成形性を高め寸法
精度を良くするためである。即ち、冷却速度が０．１℃
／秒を超える速い冷却ではホットコイルが充分に軟化で
きず、また６００℃以上の温度から冷却速度を高めた場
合にもやはりホットコイルの軟化が不充分になることに
よる。６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で冷
却した場合には、既にホットコイルを充分軟化させられ
るので、その後の冷却においては、主として生産性の観
点から冷却速度を０．１℃／秒を超える速度に増加させ
ても何等問題はなく、６００℃未満の低温側での冷却速
度を高めることは本発明の主旨に何ら反しない。
たホットコイルを冷却するに際しては、少なくとも６０
０℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で冷却しなけれ
ばならないが、これはホットコイルの強度を充分に低下
させ、後続の電縫溶接・造管における成形性を高め寸法
精度を良くするためである。即ち、冷却速度が０．１℃
／秒を超える速い冷却ではホットコイルが充分に軟化で
きず、また６００℃以上の温度から冷却速度を高めた場
合にもやはりホットコイルの軟化が不充分になることに
よる。６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で冷
却した場合には、既にホットコイルを充分軟化させられ
るので、その後の冷却においては、主として生産性の観
点から冷却速度を０．１℃／秒を超える速度に増加させ
ても何等問題はなく、６００℃未満の低温側での冷却速
度を高めることは本発明の主旨に何ら反しない。
【００１４】成形および電縫溶接：成形および電縫溶接
には通常の電縫鋼管製造プロセスが適用でき、油井管と
して必要な外径に応じて所定の幅に鋼帯を切断してか
ら、成形および電縫溶接して鋼管として造管すれば良
い。
には通常の電縫鋼管製造プロセスが適用でき、油井管と
して必要な外径に応じて所定の幅に鋼帯を切断してか
ら、成形および電縫溶接して鋼管として造管すれば良
い。
【００１５】熱処理：第１段目の熱処理（焼入）におい
ては、加熱温度が８８０℃未満ではオーステナイト化が
充分ではなく、従って必要な強度を安定して得ることが
難しいからであり、加熱温度が１０２０℃を超えるとオ
ーステナイト結晶粒が著しく粗大化して靭性および応力
腐食割れ抵抗を低下させるので、加熱温度は８８０〜１
０２０℃とすることが必要である。加熱時の保持時間が
１分未満ではオーステナイト化が不充分であり、その後
の冷却における冷却速度が空冷よりも遅いと、充分な量
のマルテンサイトが生成せず油井管として必要な強度が
確保できず、また鋼管の温度が３００℃以下となるまで
この冷却速度を確保しないとやはり所定の強度を得るこ
とが困難であることから、第１段目の熱処理では電縫鋼
管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範囲に１分以上
加熱・保持した後に、少なくとも３００℃以下までを空
冷以上の冷却速度で冷却することが必要であり、このと
き油井管として充分な強度を得るためには７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とすることが
必要である。第２段目の熱処理（焼戻）において加熱温
度を５５０℃以上Ａｃ1 温度以下としたのは、加熱温度
が５５０℃未満では充分な焼戻が行なわれず、加熱温度
がＡｃ1 温度を超えると一部がオーステナイト化し、そ
の後の冷却時にフレッシュ・マルテンサイトを生成する
ために、いずれも充分に焼戻されていないマルテンサイ
トが残留して応力腐食割れ感受性を増大させるためであ
る。焼戻後の冷却における冷却速度を空冷以上としたの
は、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下するためで
ある。本発明においては、必要に応じて上記の工程に加
えて、ホットコイル（鋼帯）を所定の幅に切断した後、
連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接して造
管し、電縫部の温度を３００℃以下まで冷却した後、直
ちに電縫部を含んで少なくともその両側２mm以内の部分
を含んだ部分を５００℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に
再加熱する工程を付加しても良い。この工程の目的は電
縫溶接によって生成した硬化組織の硬さを低下させ、最
終熱処理までの間に割れが発生するのを防止することに
ある。この目的のためには、電縫部の温度が３００℃以
下になる前に再加熱してもその効果は小さく、かつ再加
熱温度が５００℃未満では硬化組織の軟化効果が顕著で
はない。また再加熱温度がＡｃ1 温度を超えると一部が
オーステナイト化し、その後の冷却時にフレッシュ・マ
ルテンサイトを生成するためにかえって最終熱処理まで
の間に割れを発生する危険性を高めてしまう恐れがあ
る。従って、再加熱条件は上記の通りとする。また、か
かる硬化組織は電縫溶接部の両側２mm以内の部分に最も
顕著に生成するため、少なくともこの部分を再加熱する
必要があるが、この部分を含んで電縫鋼管の一部のみを
再加熱しても良く、あるいは電縫鋼管の全体を再加熱し
ても勿論構わない。いずれにしても電縫溶接後可及的速
やかに再加熱処理するほど電縫溶接部の割れを防止する
効果が大きい。
ては、加熱温度が８８０℃未満ではオーステナイト化が
充分ではなく、従って必要な強度を安定して得ることが
難しいからであり、加熱温度が１０２０℃を超えるとオ
ーステナイト結晶粒が著しく粗大化して靭性および応力
腐食割れ抵抗を低下させるので、加熱温度は８８０〜１
０２０℃とすることが必要である。加熱時の保持時間が
１分未満ではオーステナイト化が不充分であり、その後
の冷却における冷却速度が空冷よりも遅いと、充分な量
のマルテンサイトが生成せず油井管として必要な強度が
確保できず、また鋼管の温度が３００℃以下となるまで
この冷却速度を確保しないとやはり所定の強度を得るこ
とが困難であることから、第１段目の熱処理では電縫鋼
管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範囲に１分以上
加熱・保持した後に、少なくとも３００℃以下までを空
冷以上の冷却速度で冷却することが必要であり、このと
き油井管として充分な強度を得るためには７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とすることが
必要である。第２段目の熱処理（焼戻）において加熱温
度を５５０℃以上Ａｃ1 温度以下としたのは、加熱温度
が５５０℃未満では充分な焼戻が行なわれず、加熱温度
がＡｃ1 温度を超えると一部がオーステナイト化し、そ
の後の冷却時にフレッシュ・マルテンサイトを生成する
ために、いずれも充分に焼戻されていないマルテンサイ
トが残留して応力腐食割れ感受性を増大させるためであ
る。焼戻後の冷却における冷却速度を空冷以上としたの
は、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下するためで
ある。本発明においては、必要に応じて上記の工程に加
えて、ホットコイル（鋼帯）を所定の幅に切断した後、
連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接して造
管し、電縫部の温度を３００℃以下まで冷却した後、直
ちに電縫部を含んで少なくともその両側２mm以内の部分
を含んだ部分を５００℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に
再加熱する工程を付加しても良い。この工程の目的は電
縫溶接によって生成した硬化組織の硬さを低下させ、最
終熱処理までの間に割れが発生するのを防止することに
ある。この目的のためには、電縫部の温度が３００℃以
下になる前に再加熱してもその効果は小さく、かつ再加
熱温度が５００℃未満では硬化組織の軟化効果が顕著で
はない。また再加熱温度がＡｃ1 温度を超えると一部が
オーステナイト化し、その後の冷却時にフレッシュ・マ
ルテンサイトを生成するためにかえって最終熱処理まで
の間に割れを発生する危険性を高めてしまう恐れがあ
る。従って、再加熱条件は上記の通りとする。また、か
かる硬化組織は電縫溶接部の両側２mm以内の部分に最も
顕著に生成するため、少なくともこの部分を再加熱する
必要があるが、この部分を含んで電縫鋼管の一部のみを
再加熱しても良く、あるいは電縫鋼管の全体を再加熱し
ても勿論構わない。いずれにしても電縫溶接後可及的速
やかに再加熱処理するほど電縫溶接部の割れを防止する
効果が大きい。
【００１６】次に、本発明の対象として望ましい高Ｃｒ
含有鋼の標準的な成分と、含有量の選定理由を説明す
る。なお、元素の含有量はすべて重量％であり、かつ各
元素の含有範囲は好ましい範囲である。 Ｃ：０．０８％超０．２５％以下 前述の通り、Ｃの含有量は０．０８％を超えていなけれ
ばならないが、０．２５％を超えて含有すると耐食性を
著しく低下させるとともに電縫溶接性を低下させるの
で、Ｃの上限含有量は０．２５％とする。
含有鋼の標準的な成分と、含有量の選定理由を説明す
る。なお、元素の含有量はすべて重量％であり、かつ各
元素の含有範囲は好ましい範囲である。 Ｃ：０．０８％超０．２５％以下 前述の通り、Ｃの含有量は０．０８％を超えていなけれ
ばならないが、０．２５％を超えて含有すると耐食性を
著しく低下させるとともに電縫溶接性を低下させるの
で、Ｃの上限含有量は０．２５％とする。
【００１７】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは脱酸のために有用な元素であるが、１．０％を超
えると高Ｃｒ鋼の靭性が著しく低下するので上限含有量
は１．０％とする。
えると高Ｃｒ鋼の靭性が著しく低下するので上限含有量
は１．０％とする。
【００１８】Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎは脱酸剤および強化元素として有効であるが、２．
０％を超えて添加してももはやその効果は飽和するのに
加えて、溶製時におけるＭｎ蒸気の発生等、製造上の困
難が発生するので上限含有量は２．０％とする。
０％を超えて添加してももはやその効果は飽和するのに
加えて、溶製時におけるＭｎ蒸気の発生等、製造上の困
難が発生するので上限含有量は２．０％とする。
【００１９】Ｃｒ：７．５〜１５％ 前述の通り、Ｃｒは７．５％以上を含有する必要がある
が、１５％を超えて添加してもその効果が飽和するばか
りか、靭性低下が顕著であるから、上限含有量は１５％
とする。
が、１５％を超えて添加してもその効果が飽和するばか
りか、靭性低下が顕著であるから、上限含有量は１５％
とする。
【００２０】Ａｌ：０．００５〜０．２％ Ａｌは脱酸元素として非常に有用であるが、含有量が
０．００５％未満ではその効果が充分ではなく、０．２
％を超えて含有するとアルミナ系介在物が増加して靭性
が低下するので、含有量範囲は０．００５〜０．２％と
する。
０．００５％未満ではその効果が充分ではなく、０．２
％を超えて含有するとアルミナ系介在物が増加して靭性
が低下するので、含有量範囲は０．００５〜０．２％と
する。
【００２１】Ｎ：０．０５％以下 ＮもＣと同様に過剰に存在すると電縫溶接性を低下させ
るので、上限含有量を０．０５％とするのがよい。
るので、上限含有量を０．０５％とするのがよい。
【００２２】以上の成分の他に残部がＦｅおよび不可避
不純物からなる鋼が、本発明が対象とする鋼として最も
標準的なものであるが、これに加えて、必要に応じて下
記の各群から選択する少くとも１種の元素を単独あるい
は組合せて添加、もしくは低減した鋼を使用して油井管
を製造することもできる。 Ｍｏ：２．５％以下、Ｗ：４．０％以下の何れかあるい
は両方 Ｍｏは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性、特
に耐孔食性、をさらに改善するのに効果があるが、２．
５％を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、
いたずらにコストを上昇させ、かつ靭性を低下させるだ
けであるので上限含有量は２．５％とする。ＷはＭｏと
同様に湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性、特
に耐孔食性、をさらに改善するのに効果があるが、４．
０％を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、
いたずらにコストを上昇させ、かつ靭性を低下させるだ
けなので上限含有量は４％とする。
不純物からなる鋼が、本発明が対象とする鋼として最も
標準的なものであるが、これに加えて、必要に応じて下
記の各群から選択する少くとも１種の元素を単独あるい
は組合せて添加、もしくは低減した鋼を使用して油井管
を製造することもできる。 Ｍｏ：２．５％以下、Ｗ：４．０％以下の何れかあるい
は両方 Ｍｏは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性、特
に耐孔食性、をさらに改善するのに効果があるが、２．
５％を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、
いたずらにコストを上昇させ、かつ靭性を低下させるだ
けであるので上限含有量は２．５％とする。ＷはＭｏと
同様に湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性、特
に耐孔食性、をさらに改善するのに効果があるが、４．
０％を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、
いたずらにコストを上昇させ、かつ靭性を低下させるだ
けなので上限含有量は４％とする。
【００２３】Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｕ：２．０％以
下、Ｃｏ：４．０％以下の少くとも１種 Ｎｉは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性をさ
らに改善するのに効果があるが、２．５％を超えて添加
してもその効果は飽和するばかりか、いたずらにコスト
を上昇させるだけであるので上限含有量は２．５％とす
る。ＣｕもＮｉと同様に湿潤炭酸ガス環境における高Ｃ
ｒ鋼の耐食性をさらに改善するのに効果があるが、２．
０％を超えて添加してもその効果は飽和しコストを増加
させるだけであるので上限含有量は２．０％とする。Ｃ
ｏは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性をさら
に改善するのに効果があるが、４．０％を超えて添加し
てもその効果は飽和するばかりか、いたずらにコストを
上昇させるだけであるので上限含有量は４．０％とす
る。
下、Ｃｏ：４．０％以下の少くとも１種 Ｎｉは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性をさ
らに改善するのに効果があるが、２．５％を超えて添加
してもその効果は飽和するばかりか、いたずらにコスト
を上昇させるだけであるので上限含有量は２．５％とす
る。ＣｕもＮｉと同様に湿潤炭酸ガス環境における高Ｃ
ｒ鋼の耐食性をさらに改善するのに効果があるが、２．
０％を超えて添加してもその効果は飽和しコストを増加
させるだけであるので上限含有量は２．０％とする。Ｃ
ｏは湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼の耐食性をさら
に改善するのに効果があるが、４．０％を超えて添加し
てもその効果は飽和するばかりか、いたずらにコストを
上昇させるだけであるので上限含有量は４．０％とす
る。
【００２４】Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００３％以
下の何れかあるいは両方 Ｐは多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ
鋼の耐食性を阻害するので、一段と優れた耐食性が必要
な場合にはＰを０．０２％以下とすると効果がある。Ｓ
は多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼
の耐食性、特に耐孔食性、を阻害するので、一段と優れ
た耐食性が要求される場合にはＳを０．００３％以下と
すると効果が大きい。
下の何れかあるいは両方 Ｐは多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ
鋼の耐食性を阻害するので、一段と優れた耐食性が必要
な場合にはＰを０．０２％以下とすると効果がある。Ｓ
は多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における高Ｃｒ鋼
の耐食性、特に耐孔食性、を阻害するので、一段と優れ
た耐食性が要求される場合にはＳを０．００３％以下と
すると効果が大きい。
【００２５】Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂの
少くとも１種 Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂは耐食性を一段
と向上させるのに有効な元素であるが、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆでは０．２％、Ｖ，Ｎｂでは０．５％、Ｂでは
０．０１％、をそれぞれ超えて添加すると、粗大な析出
物・介在物を生成して応力腐食割れ抵抗を低下させるよ
うになるので、上限含有量はＴｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆで
は０．２％、Ｖ，Ｎｂでは０．５％、Ｂでは０．０１％
とする。
少くとも１種 Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂは耐食性を一段
と向上させるのに有効な元素であるが、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆでは０．２％、Ｖ，Ｎｂでは０．５％、Ｂでは
０．０１％、をそれぞれ超えて添加すると、粗大な析出
物・介在物を生成して応力腐食割れ抵抗を低下させるよ
うになるので、上限含有量はＴｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆで
は０．２％、Ｖ，Ｎｂでは０．５％、Ｂでは０．０１％
とする。
【００２６】Ｃａ，希土類元素 Ｃａおよび希土類元素（ＲＥＭ）は熱間加工性の向上と
耐食性の向上に効果のある元素であるが、Ｃａでは０．
０１％を超えて、希土類元素では０．０２％を超えて添
加すると、それぞれ粗大な非金属介在物を生成して逆に
熱間加工性および耐食性を低下させるので、上限含有量
はＣａでは０．０１％、希土類元素では０．０２％とし
た。なお、本発明において希土類元素とは、原子番号が
５７〜７１番および８９〜１０１番の元素およびＹを指
す。
耐食性の向上に効果のある元素であるが、Ｃａでは０．
０１％を超えて、希土類元素では０．０２％を超えて添
加すると、それぞれ粗大な非金属介在物を生成して逆に
熱間加工性および耐食性を低下させるので、上限含有量
はＣａでは０．０１％、希土類元素では０．０２％とし
た。なお、本発明において希土類元素とは、原子番号が
５７〜７１番および８９〜１０１番の元素およびＹを指
す。
【００２７】
【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。表
１に示す成分の高Ｃｒ鋼を溶製し、表２に示す条件で熱
間圧延によって板厚さ８．５mmの鋼帯のホットコイルと
した後、成形および電縫溶接して鋼管として造管し、同
じく表２に示す条件で熱処理を施していずれも降伏強度
が５５１Ｎ／mm2 以上の油井管用鋼管とした。また、N
o．４およびNo．８の鋼管は、高周波電縫溶接によって
造管した後に電縫部付近を水冷して電縫部の温度を２５
０℃まで冷却し、その後直ちに電縫部の両側７mmをそれ
ぞれ６５０および６７０℃に再加熱した。焼入時の冷却
および焼戻後の冷却はいずれも室温まで空冷とした。
１に示す成分の高Ｃｒ鋼を溶製し、表２に示す条件で熱
間圧延によって板厚さ８．５mmの鋼帯のホットコイルと
した後、成形および電縫溶接して鋼管として造管し、同
じく表２に示す条件で熱処理を施していずれも降伏強度
が５５１Ｎ／mm2 以上の油井管用鋼管とした。また、N
o．４およびNo．８の鋼管は、高周波電縫溶接によって
造管した後に電縫部付近を水冷して電縫部の温度を２５
０℃まで冷却し、その後直ちに電縫部の両側７mmをそれ
ぞれ６５０および６７０℃に再加熱した。焼入時の冷却
および焼戻後の冷却はいずれも室温まで空冷とした。
【００２８】次に各鋼管から試験片を採取して、湿潤炭
酸ガス環境における腐食試験を行なった。湿潤炭酸ガス
環境における腐食試験としては、厚さ３mm、幅１５mm、
長さ５０mmの試験片を用い、試験温度１００℃のオート
クレーブ中で炭酸ガス２０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水
溶液中に３０日間浸漬して、試験前後の重量変化から腐
食速度を算出した。腐食速度の単位はmm／ｙで表わした
が、一般にある環境におけるある材料の腐食速度が０．
１mm／ｙ以下の場合、その材料はその環境で充分腐食的
であり、使用可能であると考えられている。試験結果を
表２に併せて示した。表２の腐食試験結果において、○
は腐食速度が０．１mm／ｙ未満で耐食性が良好であった
ことを示している。
酸ガス環境における腐食試験を行なった。湿潤炭酸ガス
環境における腐食試験としては、厚さ３mm、幅１５mm、
長さ５０mmの試験片を用い、試験温度１００℃のオート
クレーブ中で炭酸ガス２０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水
溶液中に３０日間浸漬して、試験前後の重量変化から腐
食速度を算出した。腐食速度の単位はmm／ｙで表わした
が、一般にある環境におけるある材料の腐食速度が０．
１mm／ｙ以下の場合、その材料はその環境で充分腐食的
であり、使用可能であると考えられている。試験結果を
表２に併せて示した。表２の腐食試験結果において、○
は腐食速度が０．１mm／ｙ未満で耐食性が良好であった
ことを示している。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表２から明らかなように、本発明例である
No．１〜８は本発明方法によって油井管として製造が可
能であること、特にホットコイルを焼鈍しなくても電縫
鋼管として造管できること、かつ各本発明方法に従って
製造された鋼管は湿潤炭酸ガス環境において優れた耐食
性を有している。これに対して比較例であるNo．９は巻
き取り温度が低すぎたために、No．１０は圧延終了温度
と巻き取り温度が低すぎたために、No．１１は巻き取り
後の冷却速度が大きすぎたために、No．１２は６００℃
を超える温度から冷却速度を増加させたために、それぞ
れホットコイルの強度が高すぎて円筒状の良好な形状に
成形することが困難であり、従って電縫鋼管として造管
することが困難であった。
No．１〜８は本発明方法によって油井管として製造が可
能であること、特にホットコイルを焼鈍しなくても電縫
鋼管として造管できること、かつ各本発明方法に従って
製造された鋼管は湿潤炭酸ガス環境において優れた耐食
性を有している。これに対して比較例であるNo．９は巻
き取り温度が低すぎたために、No．１０は圧延終了温度
と巻き取り温度が低すぎたために、No．１１は巻き取り
後の冷却速度が大きすぎたために、No．１２は６００℃
を超える温度から冷却速度を増加させたために、それぞ
れホットコイルの強度が高すぎて円筒状の良好な形状に
成形することが困難であり、従って電縫鋼管として造管
することが困難であった。
【００３２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は湿潤炭酸ガ
ス環境における優れた耐食性を有する油井管を安価に製
造する方法を提供することを可能としたものであり、産
業の発展に貢献するところ極めて大である。
ス環境における優れた耐食性を有する油井管を安価に製
造する方法を提供することを可能としたものであり、産
業の発展に貢献するところ極めて大である。
【手続補正書】
【提出日】平成５年２月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】Ｃａ，希土類元素 Ｃａおよび希土類元素（ＲＥＭ）は熱間加工性の向上と
耐食性の向上に効果のある元素であるが、Ｃａでは０．
０１％を超えて、希土類元素では０．０２％を超えて添
加すると、それぞれ粗大な非金属介在物を生成して逆に
熱間加工性および耐食性を低下させるので、上限含有量
はＣａでは０．０１％、希土類元素では０．０２％とし
た。なお、本発明において希土類元素とは、原子番号が
５７〜７１番および８９〜１０４番の元素およびＹを指
す。
耐食性の向上に効果のある元素であるが、Ｃａでは０．
０１％を超えて、希土類元素では０．０２％を超えて添
加すると、それぞれ粗大な非金属介在物を生成して逆に
熱間加工性および耐食性を低下させるので、上限含有量
はＣａでは０．０１％、希土類元素では０．０２％とし
た。なお、本発明において希土類元素とは、原子番号が
５７〜７１番および８９〜１０４番の元素およびＹを指
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｅ２１Ｂ 17/00 9229−2Ｄ
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃを０．０８％を超えて含有
し、かつ、Ｃｒを７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片
を、下記の工程で順次鋼管とし、処理することを特徴と
する高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法。 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃを０．０８％を超えて含有
し、かつ、Ｃｒを７．５％以上含有する高Ｃｒ含有鋼片
を、下記の工程で順次鋼管とし、処理することを特徴と
する高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法。 鋼片を１０５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延終了温度が８００℃以上で板厚が４．０mm以上２
５．４mm以下のホットストリップに熱間圧延し、７８０
℃以上の温度でホットコイルとして巻き取った後に、少
なくとも６００℃までを０．１℃／秒以下の冷却速度で
冷却する工程、 上記工程で得たホットストリップを所定の幅に切断し
た後、連続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接
して造管し、電縫部の温度を３００℃以下まで冷却した
後、直ちに電縫部および少なくともその両側２mm以内の
部分を含んだ部分を５００℃以上Ａｃ1 変態点以下の温
度に再加熱する工程、 上記電縫鋼管を８８０℃以上１０２０℃以下の温度範
囲に１分以上加熱・保持した後に、少なくとも３００℃
以下までを空冷以上の冷却速度で冷却して７０容量％以
上がマルテンサイト組織で占められる組織とする工程、 さらに５５０℃以上Ａｃ1 変態点以下の温度に再加熱
して１分以上保持した後、少なくとも３００℃以下まで
を空冷以上の冷却速度で冷却する工程。 - 【請求項３】 ホットコイルの成分が、重量％で、 Ｃ ：０．０８％超０．２５％以下、 Ｓｉ：１．０％
以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｃｒ：７．５〜
１５％、 Ａｌ：０．００５〜０．２％、 Ｎ ：０．０５
％以下、 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ
含有鋼である請求項１あるいは２記載の高Ｃｒ含有鋼油
井管の製造方法。 - 【請求項４】 ホットコイルの成分が、重量％で、 Ｃ ：０．０８％超０．２５％以下、 Ｓｉ：１．０％
以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｃｒ：７．５〜
１５％、 Ａｌ：０．００５〜０．２％、 Ｎ ：０．０５
％以下、 含有することに加えて、下記した各群の１つまたは２つ
以上から選択した元素を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物からなる高Ｃｒ鋼である請求項１あるいは２記載
の高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法。 Ｍｏ：２．５％以下、Ｗ：４．０％以下のうち１種ま
たは２種、 Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｃｏ：
０．０４％以下のうち１種または２種以上、 Ｖ：０．５％以下、Ｔｉ：０．２％以下、Ｎｂ：０．
５％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｔａ：０．２％以下、
Ｈｆ：０．２％以下、Ｂ：０．０１％以下の１種または
２種以上、 Ｃａ：０．０１％以下、希土類元素０．０２％以下の
１種または２種以上、 不純物元素のうちＰ，Ｓの何れかあるいは両方をＰ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００３％以下に低減。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18418092A JPH0625746A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18418092A JPH0625746A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625746A true JPH0625746A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16148766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18418092A Withdrawn JPH0625746A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高Ｃｒ含有鋼油井管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625746A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004156126A (ja) * | 2002-11-08 | 2004-06-03 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性が良好な高耐食オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN1317480C (zh) * | 2001-06-07 | 2007-05-23 | 天津钢管有限责任公司 | 抗挤毁石油套管及其生产方法 |
| JP2011017715A (ja) * | 2010-08-31 | 2011-01-27 | Jfe Steel Corp | 鋼管の水圧試験装置 |
| CN102022086A (zh) * | 2009-09-15 | 2011-04-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型膨胀管用无缝油井管及其制造方法 |
| JP2011168865A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系高Ｃｒ電縫鋼管溶接部の熱処理方法及びマルテンサイト系高Ｃｒ電縫溶接鋼管の製造方法 |
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| CN102373372A (zh) * | 2010-08-23 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐高温油井管用钢及其制造方法 |
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| WO2018003248A1 (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接ステンレスクラッド鋼管およびその製造方法 |
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| CN116479343A (zh) * | 2022-01-13 | 2023-07-25 | 无锡旺顺金属制品有限公司 | 一种高强精密焊管及其制造方法 |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP18418092A patent/JPH0625746A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1317480C (zh) * | 2001-06-07 | 2007-05-23 | 天津钢管有限责任公司 | 抗挤毁石油套管及其生产方法 |
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| JP2011168867A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系高Ｃｒ電縫鋼管の溶接部の熱処理方法及びマルテンサイト系高Ｃｒ電縫鋼管の製造方法 |
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| WO2018003248A1 (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接ステンレスクラッド鋼管およびその製造方法 |
| JP6265311B1 (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接ステンレスクラッド鋼管およびその製造方法 |
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| US10844993B2 (en) | 2016-06-30 | 2020-11-24 | Jfe Steel Corporation | Electric-resistance-welded stainless clad steel pipe or tube |
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| CN116121660A (zh) * | 2023-01-30 | 2023-05-16 | 天津钢管制造有限公司 | 抽油泵用无缝钢管及制备方法 |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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