JPH0626784Y2 - 配管用制振装置 - Google Patents
配管用制振装置Info
- Publication number
- JPH0626784Y2 JPH0626784Y2 JP13781888U JP13781888U JPH0626784Y2 JP H0626784 Y2 JPH0626784 Y2 JP H0626784Y2 JP 13781888 U JP13781888 U JP 13781888U JP 13781888 U JP13781888 U JP 13781888U JP H0626784 Y2 JPH0626784 Y2 JP H0626784Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil spring
- piping
- superplastic
- pipe
- vibration damping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Supports For Pipes And Cables (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、配管用制振装置に係わり、特に超塑性コイル
部材と弾性コイルバネとを利用した配管用制振装置に関
するものである。
部材と弾性コイルバネとを利用した配管用制振装置に関
するものである。
［従来の技術］ 原子力発電プラント，火力発電プラント及び化学プラン
ト等の配管はサポートで支持されているだけでなく、地
震等の振動から配管を守るべく制振装置で支持されてい
る。
ト等の配管はサポートで支持されているだけでなく、地
震等の振動から配管を守るべく制振装置で支持されてい
る。
従来、この制振装置には振動変位に対して反力を与える
べく弾性コイルバネが採用されていた。この弾性コイル
バネは振動の力に応じた反力を示し、配管の耐震性を実
証するための線形解析が容易で、その解析値は実際の振
動変位と反力との関係に近似的に合致していた。
べく弾性コイルバネが採用されていた。この弾性コイル
バネは振動の力に応じた反力を示し、配管の耐震性を実
証するための線形解析が容易で、その解析値は実際の振
動変位と反力との関係に近似的に合致していた。
［考案が解決しようとする課題］ ところで、この弾性コイルバネを採用した制振装置にあ
っては、線形解析は容易であるが、振動の力に応じた反
力を有するだけで、振動エネルギを積極的に吸収して減
衰させる作用はないという問題があった。
っては、線形解析は容易であるが、振動の力に応じた反
力を有するだけで、振動エネルギを積極的に吸収して減
衰させる作用はないという問題があった。
そこで、近年上記弾性コイルバネに代えて超塑性材料を
利用した種々の制振装置が創案されているが、上述した
配管の耐震性を実証するための線形解析が困難であると
いう問題があった。
利用した種々の制振装置が創案されているが、上述した
配管の耐震性を実証するための線形解析が困難であると
いう問題があった。
上述の如き課題に鑑みて本考案は、配管の耐震性を実証
するための線形解析が容易で、かつ積極的に振動を減衰
することができる配管用制振装置を提供することを目的
とする。
するための線形解析が容易で、かつ積極的に振動を減衰
することができる配管用制振装置を提供することを目的
とする。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成すべく本考案は、地震等の振動を減衰す
べく固定側から配管を支持する配管用制振装置におい
て、上記配管と固定側との間をシリンダ及びその内部を
摺動するピストンロッドで接続し、これらシリンダとピ
ストンロッドとの摺動量を規制すべく超塑性コイル部材
と弾性コイルバネとを一方が圧縮変形を受けたときに他
方が引張変形を受けるように設けたものである。
べく固定側から配管を支持する配管用制振装置におい
て、上記配管と固定側との間をシリンダ及びその内部を
摺動するピストンロッドで接続し、これらシリンダとピ
ストンロッドとの摺動量を規制すべく超塑性コイル部材
と弾性コイルバネとを一方が圧縮変形を受けたときに他
方が引張変形を受けるように設けたものである。
［作用］ 本考案に用いる超塑性コイル部材は、例えばアルミニウ
ム７８％−亜鉛２２％等の微細結晶粒超塑性合金からな
るものであり、応力が歪み速度に依存する特性を有して
いる。すなわち、大きな変形応力に対しては大きな抵抗
力を発揮することになるが、緩やかな変形応力に対して
は低い抵抗力を発揮することになる。従って、本考案で
はこの超塑性コイル部材を従来の弾性コイルバネと共に
配管サポートの一部材として用いることにより、地震等
によって配管に加わる速い変形応力に対しては弾性コイ
ルバネを介して大きな抵抗力を示して良好な減衰効果を
発揮し、また、配管の熱膨張等の緩やかな移動に対して
は、これを許容することになる。
ム７８％−亜鉛２２％等の微細結晶粒超塑性合金からな
るものであり、応力が歪み速度に依存する特性を有して
いる。すなわち、大きな変形応力に対しては大きな抵抗
力を発揮することになるが、緩やかな変形応力に対して
は低い抵抗力を発揮することになる。従って、本考案で
はこの超塑性コイル部材を従来の弾性コイルバネと共に
配管サポートの一部材として用いることにより、地震等
によって配管に加わる速い変形応力に対しては弾性コイ
ルバネを介して大きな抵抗力を示して良好な減衰効果を
発揮し、また、配管の熱膨張等の緩やかな移動に対して
は、これを許容することになる。
上記超塑性コイル部材はヒステリシスループを描き振動
エネルギを吸収して減衰し、又、弾性コイルバネは上記
ヒステリシスループに線形性を与えて、配管の耐震性を
実証するための線形解析を容易にするものである。
エネルギを吸収して減衰し、又、弾性コイルバネは上記
ヒステリシスループに線形性を与えて、配管の耐震性を
実証するための線形解析を容易にするものである。
［実施例］ 以下に本考案の好適一実施例を添付図面に基づいて詳述
する。
する。
第１図に示すごとく、配管用制振装置１は配管２と固定
側３とを接続している。この制振装置１の本体はシリン
ダ４と、このシリンダ４内に挿入され摺動するピストン
ロッド５とからなっている。固定側３は例えば鉄骨等の
架台にて形成され、上記シリンダ４の基部が溶接等によ
り固設されている。また、上記ピストンロッド５の先端
部は板状になってボルト孔６が形成され、配管２の外周
部を覆うようにして取り付けられたクランプ７に挾持さ
れてボルト締結されている。上記シリンダ４の中央部に
は長孔８が開口され、この長孔８内には上記ピストンロ
ッド５に起立されたピン９が突出している。このピン９
は上記シリンダ４の外周部を摺動するガイドリング１０
に貫通し固定されている。これによりガイドリング１０
は上記長孔８の長さだけのストロークで摺動し、上記ピ
ストンロッド５もこれと同じストロークでシリンダ４内
を摺動するようになっている。また、上記シリンダ４の
両端部には固定リング１１，１２が夫々ネジ止めされて
いる。そして、固定リング１１とガイドリング１０との
間及び固定リング１２とガイドリング１０との間には、
シリンダ４とピストンロッド５との摺動量（上記長孔８
によって定まるストローク）を規制すべく夫々コイルバ
ネ１３，１４が設けられている。これらコイルバネ１
３，１４はガイドリング１０及び固定リング１１，１２
に接続固定されている。これらコイルバネ１３，１４は
上記シリンダ４がこれらの座屈を防止するガイドの働き
をするように、内部にシリンダ４が挿通されている。こ
れらコイルバネ１３，１４は、これらバネを設けた状態
で長孔８のストロークの中央に上記ピン９及びガイドリ
ング１０が位置するように夫々の長さ及び強さが設定さ
れている。更に、上記コイルバネ１３，１４のいずれか
一方は超塑性コイル部材１５に、他方は弾性コイルバネ
１６にて形成されている。本実施例にあっては、配管２
側のコイルバネ１３が超塑性コイル部材１５に、固定側
３のコイルバネ１４が弾性コイルバネ１６にて形成され
ている。すなわち、これら超塑性コイル部材１５と弾性
コイルバネ１６とは一方が圧縮変形を受けたときに、他
方が引張変形を受けるように設けられている。この超塑
性コイル部材１５は例えばアルミニウム７８％−亜鉛２
２％等の微細結晶粒超塑性合金からなるものであり、応
力が歪み速度に依存する特性を有している。すなわち、
大きな変形応力に対しては大きな抵抗力を発揮すること
になるが、緩やかな変形応力に対しては低い抵抗力を発
揮するようになっている。従って、これを配管２側に設
けられた弾性コイルバネ１６と共に用いることにより、
地震等による配管２から弾性コイルバネ１６へ伝わった
大きな変形応力に対しては大きな抵抗力を示して良好な
減衰効果を発揮し、また、配管２の熱膨張等による弾性
コイルバネ１６の緩やかな移動に対しては、ゆっくりと
変形してこれを許容するようになっている。
側３とを接続している。この制振装置１の本体はシリン
ダ４と、このシリンダ４内に挿入され摺動するピストン
ロッド５とからなっている。固定側３は例えば鉄骨等の
架台にて形成され、上記シリンダ４の基部が溶接等によ
り固設されている。また、上記ピストンロッド５の先端
部は板状になってボルト孔６が形成され、配管２の外周
部を覆うようにして取り付けられたクランプ７に挾持さ
れてボルト締結されている。上記シリンダ４の中央部に
は長孔８が開口され、この長孔８内には上記ピストンロ
ッド５に起立されたピン９が突出している。このピン９
は上記シリンダ４の外周部を摺動するガイドリング１０
に貫通し固定されている。これによりガイドリング１０
は上記長孔８の長さだけのストロークで摺動し、上記ピ
ストンロッド５もこれと同じストロークでシリンダ４内
を摺動するようになっている。また、上記シリンダ４の
両端部には固定リング１１，１２が夫々ネジ止めされて
いる。そして、固定リング１１とガイドリング１０との
間及び固定リング１２とガイドリング１０との間には、
シリンダ４とピストンロッド５との摺動量（上記長孔８
によって定まるストローク）を規制すべく夫々コイルバ
ネ１３，１４が設けられている。これらコイルバネ１
３，１４はガイドリング１０及び固定リング１１，１２
に接続固定されている。これらコイルバネ１３，１４は
上記シリンダ４がこれらの座屈を防止するガイドの働き
をするように、内部にシリンダ４が挿通されている。こ
れらコイルバネ１３，１４は、これらバネを設けた状態
で長孔８のストロークの中央に上記ピン９及びガイドリ
ング１０が位置するように夫々の長さ及び強さが設定さ
れている。更に、上記コイルバネ１３，１４のいずれか
一方は超塑性コイル部材１５に、他方は弾性コイルバネ
１６にて形成されている。本実施例にあっては、配管２
側のコイルバネ１３が超塑性コイル部材１５に、固定側
３のコイルバネ１４が弾性コイルバネ１６にて形成され
ている。すなわち、これら超塑性コイル部材１５と弾性
コイルバネ１６とは一方が圧縮変形を受けたときに、他
方が引張変形を受けるように設けられている。この超塑
性コイル部材１５は例えばアルミニウム７８％−亜鉛２
２％等の微細結晶粒超塑性合金からなるものであり、応
力が歪み速度に依存する特性を有している。すなわち、
大きな変形応力に対しては大きな抵抗力を発揮すること
になるが、緩やかな変形応力に対しては低い抵抗力を発
揮するようになっている。従って、これを配管２側に設
けられた弾性コイルバネ１６と共に用いることにより、
地震等による配管２から弾性コイルバネ１６へ伝わった
大きな変形応力に対しては大きな抵抗力を示して良好な
減衰効果を発揮し、また、配管２の熱膨張等による弾性
コイルバネ１６の緩やかな移動に対しては、ゆっくりと
変形してこれを許容するようになっている。
次に上記実施例における作用を述べる。
本考案の配管用制振装置１は上記超塑性コイル部材１５
と弾性コイルバネ１６とを併用したことに特徴を有し、
これら超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ１６とは
上記配管２と固定側３との間を接続する上記シリンダ４
とピストンロッド５との摺動量（上記長孔８によって定
まるストローク）を規制すべく一方が圧縮変形を受けた
ときに他方が引張変形を受けるように設けている。これ
により、これら超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ
１６とは同じ加重を受け、これらを並列に設けたと同等
の反力を生ずることになる。これは第１図に示したよう
に、上記超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ１６と
は形態的には直列に設けられているが、これらを変位さ
せる上記ピン９及びガイドリング１０が摺動量を決定す
る長孔８のストロークの中央に位置するように形成され
ているので、これらを並列に設けたと同等の反力を生ず
ることになるものである。
と弾性コイルバネ１６とを併用したことに特徴を有し、
これら超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ１６とは
上記配管２と固定側３との間を接続する上記シリンダ４
とピストンロッド５との摺動量（上記長孔８によって定
まるストローク）を規制すべく一方が圧縮変形を受けた
ときに他方が引張変形を受けるように設けている。これ
により、これら超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ
１６とは同じ加重を受け、これらを並列に設けたと同等
の反力を生ずることになる。これは第１図に示したよう
に、上記超塑性コイル部材１５と弾性コイルバネ１６と
は形態的には直列に設けられているが、これらを変位さ
せる上記ピン９及びガイドリング１０が摺動量を決定す
る長孔８のストロークの中央に位置するように形成され
ているので、これらを並列に設けたと同等の反力を生ず
ることになるものである。
上記超塑性コイル部材１５の変位量δとこれに応じた反
力Ｐの関係は、第２図に示すようなヒステリシスループ
１７を描き、振動エネルギを積極的に吸収して減衰する
ことになる。また、上記弾性コイルバネ１６は、このヒ
ステリシスループ１７に線形性を与えて、前述した配管
の耐震性を実証するための線形解析を容易にするもので
ある。従って、振動の減衰効果を大きくしたいときは、
超塑性コイル部材１５を強く設定し、線形解析の近似値
をより実際の値に近付けたいときは弾性コイルバネ１６
を強く設定すれば良い。
力Ｐの関係は、第２図に示すようなヒステリシスループ
１７を描き、振動エネルギを積極的に吸収して減衰する
ことになる。また、上記弾性コイルバネ１６は、このヒ
ステリシスループ１７に線形性を与えて、前述した配管
の耐震性を実証するための線形解析を容易にするもので
ある。従って、振動の減衰効果を大きくしたいときは、
超塑性コイル部材１５を強く設定し、線形解析の近似値
をより実際の値に近付けたいときは弾性コイルバネ１６
を強く設定すれば良い。
［考案の効果］ 以上要するに本考案によれば、配管の耐震性を実証する
ための線形解析が容易で、かつ積極的に振動を減衰する
ことができる。
ための線形解析が容易で、かつ積極的に振動を減衰する
ことができる。
第１図は本考案の配管用制振装置の一実施例を示す側面
図、第２図は本考案の配管用制振装置の作用を示すグラ
フである。 図中、１は配管用制振装置、２は配管、３は固定側、４
はシリンダ、５はピストンロッド、１５は超塑性コイル
部材、１６は弾性コイルバネである。
図、第２図は本考案の配管用制振装置の作用を示すグラ
フである。 図中、１は配管用制振装置、２は配管、３は固定側、４
はシリンダ、５はピストンロッド、１５は超塑性コイル
部材、１６は弾性コイルバネである。
Claims (1)
- 【請求項１】地震等の振動を減衰すべく固定側から配管
を支持する配管用制振装置において、上記配管と固定側
との間をシリンダ及びその内部を摺動するピストンロッ
ドで接続し、これらシリンダとピストンロッドとの摺動
量を規制すべく超塑性コイル部材と弾性コイルバネとを
一方が圧縮変形を受けたときに他方が引張変形を受ける
ように設けたことを特徴とする配管用制振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13781888U JPH0626784Y2 (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 配管用制振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13781888U JPH0626784Y2 (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 配管用制振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0258187U JPH0258187U (ja) | 1990-04-26 |
| JPH0626784Y2 true JPH0626784Y2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=31399591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13781888U Expired - Lifetime JPH0626784Y2 (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 配管用制振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0626784Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5703053B2 (ja) * | 2011-02-10 | 2015-04-15 | 株式会社東芝 | 配管支持装置およびプラント |
-
1988
- 1988-10-24 JP JP13781888U patent/JPH0626784Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0258187U (ja) | 1990-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dieng et al. | Use of shape memory alloys damper device to mitigate vibration amplitudes of bridge cables | |
| US6220410B1 (en) | Damper | |
| US5842312A (en) | Hysteretic damping apparati and methods | |
| US5655756A (en) | Energy absorbers and methods of manufacture | |
| Morais et al. | Shape memory alloy based dampers for earthquake response mitigation | |
| CN112178121A (zh) | 斜置压缩杆准零刚度隔振器 | |
| Winterflood et al. | Using Euler buckling springs for vibration isolation | |
| JPH0626784Y2 (ja) | 配管用制振装置 | |
| US5452549A (en) | Load dissipating and limiting device for application in civil and industrial works having a high strength against seismic effects | |
| Colokoglu et al. | Strain rate and inertial effects in free external inversion of tubes | |
| CN205443912U (zh) | 钢阻尼抗震装置 | |
| CN120159136A (zh) | 一种摩擦阻尼-碟簧自复位支撑与施工方法 | |
| JPH01193419A (ja) | 配管のコイル形制振装置 | |
| JPS60223577A (ja) | 免震装置 | |
| CN216666685U (zh) | 一种可调节的抗震支吊架结构 | |
| Chiba et al. | Dynamic response studies of piping-support systems | |
| JPS645171Y2 (ja) | ||
| JPH083811Y2 (ja) | 配管用耐震装置 | |
| JP2505248Y2 (ja) | 粘弾性ダンパ | |
| JP2922928B2 (ja) | 免震・除振システム | |
| Hara et al. | Basic concepts about application of dual vibration absorbers to seismic design of nuclear piping systems | |
| Zhang et al. | Design and research of a closed active quasizero stiffness vibration isolation device | |
| CN220690481U (zh) | 一种减震器模态测试装置 | |
| JP3538770B2 (ja) | コイルばね装置 | |
| CN116753258B (zh) | 具有三向负刚度特性的超低频减振装置 |