JPH06270007A - 硬脆物加工用エンドミル - Google Patents
硬脆物加工用エンドミルInfo
- Publication number
- JPH06270007A JPH06270007A JP6760393A JP6760393A JPH06270007A JP H06270007 A JPH06270007 A JP H06270007A JP 6760393 A JP6760393 A JP 6760393A JP 6760393 A JP6760393 A JP 6760393A JP H06270007 A JPH06270007 A JP H06270007A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutter
- outer peripheral
- angle
- negative angle
- radial direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
［目的］ 硬脆物の加工が円滑に行なえるようにととも
に、刃部の耐久性を増大させる。 ［構成］ シャンクの軸方向一端部に超硬質合金製の刃
部を一体に設けるとともに、該刃部は外周部に螺旋状の
外周切れ刃を、端面に半径方向に延びる端面切れ刃を有
する硬脆物加工用エンドミルにおいて、前記外周切れ刃
の半径方向のすくい角を負角にするとともに、該負角の
角度を刃部の先端側から基部に向かって次第に大きく形
成する。
に、刃部の耐久性を増大させる。 ［構成］ シャンクの軸方向一端部に超硬質合金製の刃
部を一体に設けるとともに、該刃部は外周部に螺旋状の
外周切れ刃を、端面に半径方向に延びる端面切れ刃を有
する硬脆物加工用エンドミルにおいて、前記外周切れ刃
の半径方向のすくい角を負角にするとともに、該負角の
角度を刃部の先端側から基部に向かって次第に大きく形
成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フライス盤等で使用さ
れるエンドミルに関し、特に硬脆物の加工に適した硬脆
物加工用エンドミルに関するものである。
れるエンドミルに関し、特に硬脆物の加工に適した硬脆
物加工用エンドミルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術として、シャンクの軸方向一
端部に超硬質合金製の刃部を一体に設け、該刃部は外周
部に螺旋状の外周切れ刃を、端面に半径方向に延びる端
面切れ刃を有し、外周切れ刃の半径方向のすくい角は負
角にするとともに、この負角の角度を全長に亘って等し
くしてなる硬脆物加工用エンドミルがあった。
端部に超硬質合金製の刃部を一体に設け、該刃部は外周
部に螺旋状の外周切れ刃を、端面に半径方向に延びる端
面切れ刃を有し、外周切れ刃の半径方向のすくい角は負
角にするとともに、この負角の角度を全長に亘って等し
くしてなる硬脆物加工用エンドミルがあった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のものは、外
周切れ刃の半径方向のすくい角の負角の角度が全長に亘
って等しく形成されていたので、刃部の剛性は基部から
先端に亘って等しくなり、切削抵抗によって振動および
共振が発生し易く、特に刃部の軸方向の長さを長くする
とこの現象が顕著になり、高精度の加工ができない欠点
があった。本発明は、上記欠点を解消した新規な硬脆物
加工用エンドミルを得ることを目的とする。
周切れ刃の半径方向のすくい角の負角の角度が全長に亘
って等しく形成されていたので、刃部の剛性は基部から
先端に亘って等しくなり、切削抵抗によって振動および
共振が発生し易く、特に刃部の軸方向の長さを長くする
とこの現象が顕著になり、高精度の加工ができない欠点
があった。本発明は、上記欠点を解消した新規な硬脆物
加工用エンドミルを得ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために以下の如く構成したものである。即ち、シ
ャンクの軸方向一端部に超硬質合金製の刃部を一体に設
けるとともに、該刃部は外周部に螺旋状の外周切れ刃
を、端面に半径方向に延びる端面切れ刃を有する硬脆物
加工用エンドミルにおいて、前記外周切れ刃の半径方向
のすくい角を負角にするとともに、該負角の角度を刃部
の先端側から基部に向かって次第に大きく形成する構成
にしたものである。また、前記負角の角度を刃部の先端
側から基部に向かって次第に大きく形成するとともに、
先端側の負角の角度を約２０度に、基部側の負角の角度
を約３５度に形成する構成にしたものである。
成するために以下の如く構成したものである。即ち、シ
ャンクの軸方向一端部に超硬質合金製の刃部を一体に設
けるとともに、該刃部は外周部に螺旋状の外周切れ刃
を、端面に半径方向に延びる端面切れ刃を有する硬脆物
加工用エンドミルにおいて、前記外周切れ刃の半径方向
のすくい角を負角にするとともに、該負角の角度を刃部
の先端側から基部に向かって次第に大きく形成する構成
にしたものである。また、前記負角の角度を刃部の先端
側から基部に向かって次第に大きく形成するとともに、
先端側の負角の角度を約２０度に、基部側の負角の角度
を約３５度に形成する構成にしたものである。
【０００５】
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基いて説明す
る。図面において、図１は本発明の実施例を示す側面
図、図２および図３はそのII−IIおよびIII−III断面図
である。図１において、１は粉末ハイスの焼結材により
形成されたエンドミルであり、円柱のシャンク２の下端
部に刃部３を一体に形成する。この刃部３は、その外径
Ｄ１をシャンク２の外径Ｄ２よりも小径にするととも
に、外周部に螺旋状の外周切れ刃４を、端面に半径方向
に延びる端面切れ刃５を有する。
る。図面において、図１は本発明の実施例を示す側面
図、図２および図３はそのII−IIおよびIII−III断面図
である。図１において、１は粉末ハイスの焼結材により
形成されたエンドミルであり、円柱のシャンク２の下端
部に刃部３を一体に形成する。この刃部３は、その外径
Ｄ１をシャンク２の外径Ｄ２よりも小径にするととも
に、外周部に螺旋状の外周切れ刃４を、端面に半径方向
に延びる端面切れ刃５を有する。
【０００６】上記外周切れ刃４は、図２および図３に示
すように、そのすくい面４ａの半径方向のすくい角αを
負角にするとともに、最小角度となる刃部３の先端部
（下端部）の半径方向のすくい角α１を負角で約２０度
に形成し、最大角度となる基端部（上端部）の半径方向
のすくい角α２を負角で約３５度に形成する。上記すく
い角α１を負角で約２０度〜３５度としたのは、これを
逸脱すると切削性能が急激に変化する明白な臨海点があ
る分けではないが、一般に半径方向のすくい角αが負の
角度では、切れ刃が被切削材に食い込まない押切り切削
となるため、この押切り切削を刃先の強度を維持しなが
ら円滑に行なわせるには、被切削材の硬度にもよるが、
すくい角αを負角で２０〜３５度の範囲が好ましく、２
０度以下では刃先の強度が小さくなって耐久性が乏しく
なり、また、３５度これを超えると、刃先が被切削材を
こするだけのバニッシュ的になってくるので好ましくな
い。
すように、そのすくい面４ａの半径方向のすくい角αを
負角にするとともに、最小角度となる刃部３の先端部
（下端部）の半径方向のすくい角α１を負角で約２０度
に形成し、最大角度となる基端部（上端部）の半径方向
のすくい角α２を負角で約３５度に形成する。上記すく
い角α１を負角で約２０度〜３５度としたのは、これを
逸脱すると切削性能が急激に変化する明白な臨海点があ
る分けではないが、一般に半径方向のすくい角αが負の
角度では、切れ刃が被切削材に食い込まない押切り切削
となるため、この押切り切削を刃先の強度を維持しなが
ら円滑に行なわせるには、被切削材の硬度にもよるが、
すくい角αを負角で２０〜３５度の範囲が好ましく、２
０度以下では刃先の強度が小さくなって耐久性が乏しく
なり、また、３５度これを超えると、刃先が被切削材を
こするだけのバニッシュ的になってくるので好ましくな
い。
【０００７】上記外周切れ刃４のねじれ角θは、４５〜
６５度、好ましくは３０〜５０度とし、また、上記刃部
３の軸長Ｌは刃部４の外径Ｄ１の１〜２倍にする。な
お、外周切れ刃４のランド４ｂの幅および逃げ面４ｃの
逃げ角は、従来と同様に０.０３mm丸ランド、およびエ
キセントリック状の円弧逃げ角に形成する。
６５度、好ましくは３０〜５０度とし、また、上記刃部
３の軸長Ｌは刃部４の外径Ｄ１の１〜２倍にする。な
お、外周切れ刃４のランド４ｂの幅および逃げ面４ｃの
逃げ角は、従来と同様に０.０３mm丸ランド、およびエ
キセントリック状の円弧逃げ角に形成する。
【０００８】上記実施例によれば、刃部３の断面積が先
端から基部にいくに従って次第に大きくなるので、先端
から基部にいくに従って剛性が次第に増大することにな
る。このため、先端部で発生した負荷を基部側で十分受
け持つことになり、切削抵抗によって振動および共振が
発生しなくなる。また、切削を主として受け持つ先端側
の外周切れ刃４の半径方向のすくい角α１を必要最小の
負角としているので、切削性能の低下を損ねることがな
くなる。
端から基部にいくに従って次第に大きくなるので、先端
から基部にいくに従って剛性が次第に増大することにな
る。このため、先端部で発生した負荷を基部側で十分受
け持つことになり、切削抵抗によって振動および共振が
発生しなくなる。また、切削を主として受け持つ先端側
の外周切れ刃４の半径方向のすくい角α１を必要最小の
負角としているので、切削性能の低下を損ねることがな
くなる。
【０００９】
【発明の効果】以上の説明から明らかな如く、本発明
は、外周切れ刃の半径方向のすくい角を負角にするとと
もに、該負角の角度を刃部の先端側から基部に向かって
次第に大きく形成するようにしたので、刃部の剛性が先
端側から基部に向かって次第に高くなり、切削時の振動
および共振が少なくなって硬脆物の加工が円滑に行なえ
るとともに、刃部の耐久性が増す効果を奏する。
は、外周切れ刃の半径方向のすくい角を負角にするとと
もに、該負角の角度を刃部の先端側から基部に向かって
次第に大きく形成するようにしたので、刃部の剛性が先
端側から基部に向かって次第に高くなり、切削時の振動
および共振が少なくなって硬脆物の加工が円滑に行なえ
るとともに、刃部の耐久性が増す効果を奏する。
【図１】本発明の実施例を示す側面図である。
【図２】図１のII−II断面図である。
【図３】図１のIII−III断面図である。
１ エンドミル ２ 保持部 ３ 主体 ４ 外周切れ刃 ４ａ すくい面 ４ｂ ランド ４ｃ 逃げ面 ５ 端面切れ刃 α 半径方向のすくい角 α１ 先端部の半径方向のすくい角 α２ 基端部の半径方向のすくい角
Claims (2)
- 【請求項１】 シャンクの軸方向一端部に超硬質合金製
の刃部を一体に設けるとともに、該刃部は外周部に螺旋
状の外周切れ刃を、端面に半径方向に延びる端面切れ刃
を有する硬脆物加工用エンドミルにおいて、前記外周切
れ刃の半径方向のすくい角を負角にするとともに、該負
角の角度を刃部の先端側から基部に向かって次第に大き
く形成したことを特徴とする硬脆物加工用エンドミル。 - 【請求項２】 前記負角の角度を刃部の先端側から基部
に向かって次第に大きく形成するとともに、先端側の負
角の角度を約２０度に、基部側の負角の角度を約３５度
に形成したことを特徴とする請求項１記載の硬脆物加工
用エンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6760393A JPH06270007A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 硬脆物加工用エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6760393A JPH06270007A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 硬脆物加工用エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06270007A true JPH06270007A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13349672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6760393A Pending JPH06270007A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 硬脆物加工用エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06270007A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ302095B6 (cs) * | 2009-07-24 | 2010-10-06 | Diviš@Václav | Stopková fréza |
| JP2015226953A (ja) * | 2014-05-31 | 2015-12-17 | 三菱日立ツール株式会社 | 小径エンドミル |
| US20170189973A1 (en) * | 2016-01-05 | 2017-07-06 | The Boeing Company | Variable rake fatigue enhancing orbital drilling cutter |
| JP2019098488A (ja) * | 2017-12-06 | 2019-06-24 | 三菱マテリアル株式会社 | エンドミル |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323556A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-04 | Rca Corp | Electron multiplier |
-
1993
- 1993-03-02 JP JP6760393A patent/JPH06270007A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323556A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-04 | Rca Corp | Electron multiplier |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ302095B6 (cs) * | 2009-07-24 | 2010-10-06 | Diviš@Václav | Stopková fréza |
| JP2015226953A (ja) * | 2014-05-31 | 2015-12-17 | 三菱日立ツール株式会社 | 小径エンドミル |
| US20170189973A1 (en) * | 2016-01-05 | 2017-07-06 | The Boeing Company | Variable rake fatigue enhancing orbital drilling cutter |
| US9889510B2 (en) * | 2016-01-05 | 2018-02-13 | The Boeing Company | Variable rake fatigue enhancing orbital drilling cutter |
| JP2019098488A (ja) * | 2017-12-06 | 2019-06-24 | 三菱マテリアル株式会社 | エンドミル |
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