JPH06271908A - ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法 - Google Patents
ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法Info
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- JPH06271908A JPH06271908A JP6014993A JP6014993A JPH06271908A JP H06271908 A JPH06271908 A JP H06271908A JP 6014993 A JP6014993 A JP 6014993A JP 6014993 A JP6014993 A JP 6014993A JP H06271908 A JPH06271908 A JP H06271908A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炉に装入するコークスとして小塊コークス
を使用し、コークスの歩止り向上を達成する。 【構成】 パラレルに３個の炉頂バンカ10を有するベル
レス装入装置の下部に配設された旋回シュート16を用い
て前バッチの通常コークス層を形成した後、炉中心部に
炉心コークス層ＣO を形成すると共に炉壁部に小塊コー
クス層ＣN を形成する。炉心コークス層ＣO の周辺に塊
鉱石層ＯL と小塊鉱石層ＯS を形成し５バッチをもって
１チャージとする。（ＣO ／ＣL ＋ＣO ＋ＣN ）× 100
を４〜９重量％範囲にして炉中心部の活性化を図り、炉
壁部への小塊コークス装入量25（kg／ｔ・溶銑）以上を
達成する。
を使用し、コークスの歩止り向上を達成する。 【構成】 パラレルに３個の炉頂バンカ10を有するベル
レス装入装置の下部に配設された旋回シュート16を用い
て前バッチの通常コークス層を形成した後、炉中心部に
炉心コークス層ＣO を形成すると共に炉壁部に小塊コー
クス層ＣN を形成する。炉心コークス層ＣO の周辺に塊
鉱石層ＯL と小塊鉱石層ＯS を形成し５バッチをもって
１チャージとする。（ＣO ／ＣL ＋ＣO ＋ＣN ）× 100
を４〜９重量％範囲にして炉中心部の活性化を図り、炉
壁部への小塊コークス装入量25（kg／ｔ・溶銑）以上を
達成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、小塊コークスを多量に
使用することを目的としたベルレス高炉の原料多バッチ
装入方法に関するものである。
使用することを目的としたベルレス高炉の原料多バッチ
装入方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にベルレス高炉では、旋回シュート
を用いて塊コークス（以下、コークスという）と焼結鉱
などの鉄鉱石（以下、鉱石という）が交互に装入され、
これによってコークス層と鉱石層が形成される。前記の
ようにして高炉炉頂から交互に装入される鉱石とコーク
スは層状を呈して炉内を徐々に降下し、羽口から吹き込
まれる熱風とコークスとの反応によって生じる高温のCO
ガスにより鉱石が加熱・還元され、軟化融着帯を形成し
た後、溶滴はコークス層の間を通過し、炉底部に溶銑が
貯まる。
を用いて塊コークス（以下、コークスという）と焼結鉱
などの鉄鉱石（以下、鉱石という）が交互に装入され、
これによってコークス層と鉱石層が形成される。前記の
ようにして高炉炉頂から交互に装入される鉱石とコーク
スは層状を呈して炉内を徐々に降下し、羽口から吹き込
まれる熱風とコークスとの反応によって生じる高温のCO
ガスにより鉱石が加熱・還元され、軟化融着帯を形成し
た後、溶滴はコークス層の間を通過し、炉底部に溶銑が
貯まる。
【０００３】このような高炉操業を安定にしかも効率よ
く行うには、炉内を上昇するガス流分布を適正に制御す
ることが重要であるが、特に炉内に鉱石層とコークス層
とを交互に積層するに際し、炉心部に一定量コークスを
集中的に装入することによって炉心部にほぼ連続したコ
ークス層を形成し、高炉内のガス流分布を中心流化する
ことによって融着帯を逆Ｖ字形に維持し、高炉の炉況安
定化を図ることが知られている。
く行うには、炉内を上昇するガス流分布を適正に制御す
ることが重要であるが、特に炉内に鉱石層とコークス層
とを交互に積層するに際し、炉心部に一定量コークスを
集中的に装入することによって炉心部にほぼ連続したコ
ークス層を形成し、高炉内のガス流分布を中心流化する
ことによって融着帯を逆Ｖ字形に維持し、高炉の炉況安
定化を図ることが知られている。
【０００４】例えば特公昭64−9373号公報には、各チャ
ージにおけるコークスの装入を経時的に少なくとも２系
列に分け、当該チャージのコークス総装入量の92〜98.5
重量％を前装入の鉱石層を全て覆うように装入し、最終
の装入系列では当該チャージのコークス総装入量の８〜
1.5 重量％を炉中心部へ集中的に装入することにより、
炉中心部の(Ore／Coke）比を炉中心部以外の(Ore／Cok
e）比よりも実質的に小さくなるように堆積させる方法
が開示されている。
ージにおけるコークスの装入を経時的に少なくとも２系
列に分け、当該チャージのコークス総装入量の92〜98.5
重量％を前装入の鉱石層を全て覆うように装入し、最終
の装入系列では当該チャージのコークス総装入量の８〜
1.5 重量％を炉中心部へ集中的に装入することにより、
炉中心部の(Ore／Coke）比を炉中心部以外の(Ore／Cok
e）比よりも実質的に小さくなるように堆積させる方法
が開示されている。
【０００５】この方法は、コークス総装入量に対して一
定割合のコークスを炉中心部に集中的に装入するもので
あるが、コークスとして塊コークスを使用することを前
提としている。すなわち、通常コークス炉で製造された
大塊のコークスは破砕機で破砕され高炉での使用に好ま
しい粒度範囲に調整され、これらの塊コークスが高炉に
装入されてコークス層を形成し、装入物層の通気性を確
保している。前記粒度範囲に満たない小塊コークスは高
炉用としては使用されることは少なかった。
定割合のコークスを炉中心部に集中的に装入するもので
あるが、コークスとして塊コークスを使用することを前
提としている。すなわち、通常コークス炉で製造された
大塊のコークスは破砕機で破砕され高炉での使用に好ま
しい粒度範囲に調整され、これらの塊コークスが高炉に
装入されてコークス層を形成し、装入物層の通気性を確
保している。前記粒度範囲に満たない小塊コークスは高
炉用としては使用されることは少なかった。
【０００６】しかしながら高炉で使用する塊コークスは
高価な粘結炭を多量に必要とするため、これを節減する
ため小塊コークスを高炉に使用することが注目されるよ
うになってきた。このため高炉用として小塊コークスを
使用し、コークス本来の通気機能を有効に利用すると共
にコークス製造の歩止りを向上するため下記のような方
法が提案されている。
高価な粘結炭を多量に必要とするため、これを節減する
ため小塊コークスを高炉に使用することが注目されるよ
うになってきた。このため高炉用として小塊コークスを
使用し、コークス本来の通気機能を有効に利用すると共
にコークス製造の歩止りを向上するため下記のような方
法が提案されている。
【０００７】（１）コークスと鉱石とを層状装入して高
炉を操業するに際して、鉱石類と小塊コークス（粒度15
mm未満）とをあらかじめ混合しておき、この混合鉱石類
と通常粒度のコークスを層状に装入して高炉を操業する
方法（特公昭52−43169 号公報参照）。 （２）ムーバブルアーマにより中塊コークス（粒度15〜
30mm）を高炉の炉壁部にとどめるように限定装入する方
法（鉄と鋼,68(1982),Ｓ698 参照）。
炉を操業するに際して、鉱石類と小塊コークス（粒度15
mm未満）とをあらかじめ混合しておき、この混合鉱石類
と通常粒度のコークスを層状に装入して高炉を操業する
方法（特公昭52−43169 号公報参照）。 （２）ムーバブルアーマにより中塊コークス（粒度15〜
30mm）を高炉の炉壁部にとどめるように限定装入する方
法（鉄と鋼,68(1982),Ｓ698 参照）。
【０００８】（３）小粒原料の増量使用による高炉内の
圧損の増加を小さくするため中塊コークスを分離して、
これを１／ｎチャージ装入する方法（鉄と鋼，70(198
4)，Ｓ777 参照）。 （４）炉下部の通気不良を解消するため、１バッチ目の
鉱石に小塊コークス（粒度７〜20mm）を混合して高炉内
に装入する方法（鉄と鋼，70(1984)，Ｓ102 参照）。
圧損の増加を小さくするため中塊コークスを分離して、
これを１／ｎチャージ装入する方法（鉄と鋼，70(198
4)，Ｓ777 参照）。 （４）炉下部の通気不良を解消するため、１バッチ目の
鉱石に小塊コークス（粒度７〜20mm）を混合して高炉内
に装入する方法（鉄と鋼，70(1984)，Ｓ102 参照）。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術（１）〜
（４）のうち（１）および（４）のように小塊コークス
または中塊コークスを鉱石類と混合して高炉に装入する
と、炉床に滞留し通液性を粗害するという問題点があ
る。また前記（３）のように中塊コークスを通常の塊コ
ークスと分離して装入しても装入位置をかえないと炉心
へ堆積し易く通気性を悪化するという問題点がある。さ
らに前記（２）のように炉壁周辺部の熱流比を中塊コー
クスによって制御する場合、中塊コークスが40（kg／ｔ
・溶銑）以上になると炉中心部が不活性化されるため、
コークスの中心装入が不可欠となる。
（４）のうち（１）および（４）のように小塊コークス
または中塊コークスを鉱石類と混合して高炉に装入する
と、炉床に滞留し通液性を粗害するという問題点があ
る。また前記（３）のように中塊コークスを通常の塊コ
ークスと分離して装入しても装入位置をかえないと炉心
へ堆積し易く通気性を悪化するという問題点がある。さ
らに前記（２）のように炉壁周辺部の熱流比を中塊コー
クスによって制御する場合、中塊コークスが40（kg／ｔ
・溶銑）以上になると炉中心部が不活性化されるため、
コークスの中心装入が不可欠となる。
【００１０】本発明は前述のような事情を考慮してなさ
れたものであり、炉中心部の通気性、通液性を確保する
と共に、小塊コークスの使用量を多くすることができる
ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法を提供することを
目的とするものである。
れたものであり、炉中心部の通気性、通液性を確保する
と共に、小塊コークスの使用量を多くすることができる
ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法を提供することを
目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、パラレルに３個の炉頂バンカを有するベル
レス装入装置の下部に配設された旋回シュートを用い
て、炉壁部から炉中心部に亘り前バッチの通常コークス
層（ＣL ）を形成した後、該通常コークス層（Ｃ L ）上
に、旋回シュートを用いて炉中心部にコークスを別装入
して炉心コークス層（ＣO ）を形成するベルレス高炉の
原料多バッチ装入方法において、前記通常コークス層
（ＣL ）の炉壁部に小塊コークスを別途に独立して装入
することによって小塊コークス層（ＣN ) を形成し、引
続き前記中心コークス層（ＣO ）の周辺に旋回シュート
を用いて鉱石を装入して鉱石層を形成するに際し、前記
炉心コークス層（ＣO ）を形成するコークス装入量の重
量割合を、１チャージ当りのコークス総装入量（ＣL ＋
ＣO ＋ＣN ）の４〜９％範囲とすることを特徴とするベ
ルレス高炉の原料多バッチ装入方法である。
の本発明は、パラレルに３個の炉頂バンカを有するベル
レス装入装置の下部に配設された旋回シュートを用い
て、炉壁部から炉中心部に亘り前バッチの通常コークス
層（ＣL ）を形成した後、該通常コークス層（Ｃ L ）上
に、旋回シュートを用いて炉中心部にコークスを別装入
して炉心コークス層（ＣO ）を形成するベルレス高炉の
原料多バッチ装入方法において、前記通常コークス層
（ＣL ）の炉壁部に小塊コークスを別途に独立して装入
することによって小塊コークス層（ＣN ) を形成し、引
続き前記中心コークス層（ＣO ）の周辺に旋回シュート
を用いて鉱石を装入して鉱石層を形成するに際し、前記
炉心コークス層（ＣO ）を形成するコークス装入量の重
量割合を、１チャージ当りのコークス総装入量（ＣL ＋
ＣO ＋ＣN ）の４〜９％範囲とすることを特徴とするベ
ルレス高炉の原料多バッチ装入方法である。
【００１２】前記の本発明方法において、炉心コークス
層（ＣO ）を形成するコークス装入量を炉底温度および
／または熱流束に応じて変更するのが好ましい。また炉
壁部に小塊コークス層（ＣN ) を形成する小塊コークス
装入量を25（kg／ｔ・溶銑）以上とすることができる。
層（ＣO ）を形成するコークス装入量を炉底温度および
／または熱流束に応じて変更するのが好ましい。また炉
壁部に小塊コークス層（ＣN ) を形成する小塊コークス
装入量を25（kg／ｔ・溶銑）以上とすることができる。
【００１３】
【作用】本発明では、炉心コークス層（ＣO ）を形成す
るコークス装入量をコークス総装入量（ＣL ＋ＣO ＋Ｃ
N ）の４〜９％範囲にすることによって炉中心部の（鉱
石／コークス）比＝Ｏ／Ｃを低く保ち、その通気性を良
好に維持する。４％未満ではＯ／Ｃを低くする制御効果
がなく、９％を越えると炉中心部の通気過多となり、炉
底温度が上昇し、炉底れんがを溶損する危険性がある。
このため４％以上、かつ９％以下の範囲に保つことが肝
要であり、これによって通常コークス層（ＣL ）の炉壁
部に小塊コークスを別途に独立して装入し小塊コークス
層（ＣN )を形成する高炉の操業を可能にする。
るコークス装入量をコークス総装入量（ＣL ＋ＣO ＋Ｃ
N ）の４〜９％範囲にすることによって炉中心部の（鉱
石／コークス）比＝Ｏ／Ｃを低く保ち、その通気性を良
好に維持する。４％未満ではＯ／Ｃを低くする制御効果
がなく、９％を越えると炉中心部の通気過多となり、炉
底温度が上昇し、炉底れんがを溶損する危険性がある。
このため４％以上、かつ９％以下の範囲に保つことが肝
要であり、これによって通常コークス層（ＣL ）の炉壁
部に小塊コークスを別途に独立して装入し小塊コークス
層（ＣN )を形成する高炉の操業を可能にする。
【００１４】以下、本発明の構成および作用を図面に基
いて説明する。図１は本発明の高炉の炉頂にパラレルに
３個のバンカ10を有するベルレス装入装置および炉底を
示す概略断面図である。図示のようにコークスと鉱石と
をベルレス高炉14への原料装入に際し、１チャージを５
バッチに多分割して炉内に装入する。
いて説明する。図１は本発明の高炉の炉頂にパラレルに
３個のバンカ10を有するベルレス装入装置および炉底を
示す概略断面図である。図示のようにコークスと鉱石と
をベルレス高炉14への原料装入に際し、１チャージを５
バッチに多分割して炉内に装入する。
【００１５】すなわち炉壁部から炉中心部に亘り前バッ
チの通常コークス（通常の粒度を有する塊コークス）を
装入して通常コークス層（ＣL ）を形成した後、旋回シ
ュート16を用いて炉中心部に通常コークスを別装入して
炉心コークス層（ＣO ）を形成すると共に、通常コーク
ス層（ＣL ）の炉壁部に小塊コークスを別途に独立して
装入することによって小塊コークス層（ＣN ) を形成す
る。引続き旋回シュート16を用いて中心コークス層（Ｃ
O ）の周辺に塊鉱石（ＯL ）と小塊鉱石（ＯS）をコー
クス層（Ｃ）を全て覆うように装入し５バッチをもって
１チャージとするものである。
チの通常コークス（通常の粒度を有する塊コークス）を
装入して通常コークス層（ＣL ）を形成した後、旋回シ
ュート16を用いて炉中心部に通常コークスを別装入して
炉心コークス層（ＣO ）を形成すると共に、通常コーク
ス層（ＣL ）の炉壁部に小塊コークスを別途に独立して
装入することによって小塊コークス層（ＣN ) を形成す
る。引続き旋回シュート16を用いて中心コークス層（Ｃ
O ）の周辺に塊鉱石（ＯL ）と小塊鉱石（ＯS）をコー
クス層（Ｃ）を全て覆うように装入し５バッチをもって
１チャージとするものである。
【００１６】本発明の旋回シュート16による炉内への多
バッチ原料装入手順について説明すると、図１に示すよ
うに、炉頂バンカ10内のコークスＣを高炉14に装入する
に先立って旋回シュート16は傾動位置制御装置30で制御
される傾動電動機31により駆動され、傾動角度検出器32
によって規定位置、たとえば待機位置の傾動角度θ＝53
°から傾動角度θ＝52°となるように、旋回シュート16
の先端を炉壁２側に近いスタート開始位置まで傾動させ
て一旦傾動を停止する。
バッチ原料装入手順について説明すると、図１に示すよ
うに、炉頂バンカ10内のコークスＣを高炉14に装入する
に先立って旋回シュート16は傾動位置制御装置30で制御
される傾動電動機31により駆動され、傾動角度検出器32
によって規定位置、たとえば待機位置の傾動角度θ＝53
°から傾動角度θ＝52°となるように、旋回シュート16
の先端を炉壁２側に近いスタート開始位置まで傾動させ
て一旦傾動を停止する。
【００１７】次に旋回制御装置33により旋回電動機34を
駆動して旋回シュート16を所定の角速度ω＝7.9rpmで旋
回を開始すると共に、流量調整ゲート制御装置36の指令
により流量調整ゲート12を所定開度開いて、炉頂バンカ
10に収容してあるコークスＣを集合ホッパ22を介して高
炉14内に設置されている旋回シュート16上に導入し、旋
回シュート16の先端からダンプさせることにより炉内へ
のコークス装入が開始される。
駆動して旋回シュート16を所定の角速度ω＝7.9rpmで旋
回を開始すると共に、流量調整ゲート制御装置36の指令
により流量調整ゲート12を所定開度開いて、炉頂バンカ
10に収容してあるコークスＣを集合ホッパ22を介して高
炉14内に設置されている旋回シュート16上に導入し、旋
回シュート16の先端からダンプさせることにより炉内へ
のコークス装入が開始される。
【００１８】このとき、旋回制御装置33の指令により旋
回シュート16の旋回を制御すると共に、傾動位置制御装
置30の指令により、旋回シュート16の傾動角度θを設定
範囲である52°から26°まで次第に炉壁２側から炉内側
に変化させながら炉内を定められたダンプパターンに沿
って旋回させる。このようにして通常コークス層
（Ｃ L ）を形成するのに必要なコークスを炉内横断全面
に層状となるように旋回シュート12の先端より炉内に装
入させる。
回シュート16の旋回を制御すると共に、傾動位置制御装
置30の指令により、旋回シュート16の傾動角度θを設定
範囲である52°から26°まで次第に炉壁２側から炉内側
に変化させながら炉内を定められたダンプパターンに沿
って旋回させる。このようにして通常コークス層
（Ｃ L ）を形成するのに必要なコークスを炉内横断全面
に層状となるように旋回シュート12の先端より炉内に装
入させる。
【００１９】前述のようなコークス装入によって上面中
央が窪んだ前チャージの鉱石層（Ｏ L ）、（ＯS ）の上
に必要なコークス層（ＣL ）が形成される。このコーク
ス層（ＣL ）は炉壁２側から炉中心部へ向かってコーク
スが次第に流れ込むので、炉横断面半径方向の層厚はほ
ぼ均一に形成される。炉頂バンカ10内のコークスＣの装
入が終了したら流量調整ゲート装置36の指令により流量
調整ゲート12を閉じて旋回シュート16を待機位置に戻す
ことなく直ちに連続して傾動位置制御装置30の指令によ
り制御される傾動電動機31により旋回シュート16を中心
装入を行う位置すなわち傾動角度θが15度以下になるよ
うに傾動される。このとき傾動角度検出器32によって規
定位置を検出したら傾動位置制御装置30は停止指令を傾
動電動器31に与えて傾動を停止する。
央が窪んだ前チャージの鉱石層（Ｏ L ）、（ＯS ）の上
に必要なコークス層（ＣL ）が形成される。このコーク
ス層（ＣL ）は炉壁２側から炉中心部へ向かってコーク
スが次第に流れ込むので、炉横断面半径方向の層厚はほ
ぼ均一に形成される。炉頂バンカ10内のコークスＣの装
入が終了したら流量調整ゲート装置36の指令により流量
調整ゲート12を閉じて旋回シュート16を待機位置に戻す
ことなく直ちに連続して傾動位置制御装置30の指令によ
り制御される傾動電動機31により旋回シュート16を中心
装入を行う位置すなわち傾動角度θが15度以下になるよ
うに傾動される。このとき傾動角度検出器32によって規
定位置を検出したら傾動位置制御装置30は停止指令を傾
動電動器31に与えて傾動を停止する。
【００２０】次に旋回制御装置33の指令により旋回電動
機34を駆動して旋回シュート16を所定角速度ω＝10.5rp
m で旋回を開始すると共に、塊コークスＣO の入った炉
頂バンカ10の流量調整ゲート制御装置36の指令により流
量調整ゲート12が所定開度に開けられることでコークス
が炉頂バンカ10から落下し始め、漏斗状の集合ホッパ22
を介して旋回シュート16に導かれ、鉛直状態で旋回して
いる旋回シュート16にガイドされて炉内中心部へ局部的
に、集積されコークス層（ＣL ）上に盛り上った炉心コ
ークス層（ＣO ）を形成する。なお旋回シュート16の旋
回方向は正逆いずれの回転でもよい。
機34を駆動して旋回シュート16を所定角速度ω＝10.5rp
m で旋回を開始すると共に、塊コークスＣO の入った炉
頂バンカ10の流量調整ゲート制御装置36の指令により流
量調整ゲート12が所定開度に開けられることでコークス
が炉頂バンカ10から落下し始め、漏斗状の集合ホッパ22
を介して旋回シュート16に導かれ、鉛直状態で旋回して
いる旋回シュート16にガイドされて炉内中心部へ局部的
に、集積されコークス層（ＣL ）上に盛り上った炉心コ
ークス層（ＣO ）を形成する。なお旋回シュート16の旋
回方向は正逆いずれの回転でもよい。
【００２１】かくして炉心コークス層（ＣO ）を形成し
たら旋回シュート16を起こして傾斜角度θ＝52°として
旋回シュート16の先端を炉壁部に近い側に戻して、旋回
シュート16を所定の角速度ω＝7.9rpmで旋回を開始する
と共に、小塊コークスＣN を入れた炉頂バンカ10の流量
調整ゲート制御装置36の指令により流量調整ゲート12を
所定開度開いて小塊コークスＣN を集合ホッパ22を介し
て高炉14内の旋回シュート16上に導入し、旋回シュート
16の先端からダンプさせることにより炉壁部に小塊コー
クス層（ＣN ) を形成する。
たら旋回シュート16を起こして傾斜角度θ＝52°として
旋回シュート16の先端を炉壁部に近い側に戻して、旋回
シュート16を所定の角速度ω＝7.9rpmで旋回を開始する
と共に、小塊コークスＣN を入れた炉頂バンカ10の流量
調整ゲート制御装置36の指令により流量調整ゲート12を
所定開度開いて小塊コークスＣN を集合ホッパ22を介し
て高炉14内の旋回シュート16上に導入し、旋回シュート
16の先端からダンプさせることにより炉壁部に小塊コー
クス層（ＣN ) を形成する。
【００２２】通常コークス層（ＣL ）の中心部上に炉心
コークス層（ＣO ）を形成すると共に炉壁部に小塊コー
クス層（ＣN ) を形成した状態で、炉頂バンカ10内に受
け入れた塊鉱石（ＯL ）および小塊鉱石（ＯS ）を順次
装入し２バッチ１層の鉱石層（ＯL ）、（ＯS ）を形成
する。このような原料装入工程を順次繰り返して行い、
炉中心部に炉心コークス層（ＣO ）を積み重ねて柱状の
コークス領域が形成され、通気性が確保されると共に炉
壁部の小塊コークス層（ＣN ) および小塊鉱石層
（ＯN ) によって炉壁側の通気性を適度に抑制する。な
お場合によっては２バッチ１層の鉱石層（ＯL ）、（Ｏ
S ）を形成する代わりに１バッチ１層の鉱石層（ＯL ）
のみとして４バッチ１チャージとすることも可能であ
る。
コークス層（ＣO ）を形成すると共に炉壁部に小塊コー
クス層（ＣN ) を形成した状態で、炉頂バンカ10内に受
け入れた塊鉱石（ＯL ）および小塊鉱石（ＯS ）を順次
装入し２バッチ１層の鉱石層（ＯL ）、（ＯS ）を形成
する。このような原料装入工程を順次繰り返して行い、
炉中心部に炉心コークス層（ＣO ）を積み重ねて柱状の
コークス領域が形成され、通気性が確保されると共に炉
壁部の小塊コークス層（ＣN ) および小塊鉱石層
（ＯN ) によって炉壁側の通気性を適度に抑制する。な
お場合によっては２バッチ１層の鉱石層（ＯL ）、（Ｏ
S ）を形成する代わりに１バッチ１層の鉱石層（ＯL ）
のみとして４バッチ１チャージとすることも可能であ
る。
【００２３】前述のようにして２バッチ１層の鉱石層
（ＯL ）、（ＯS ）を形成したら、旋回制御装置33の指
令により傾動電動機31を停止した後、傾動位置制御装置
30の指令により傾動電動機31を駆動して旋回シュート16
を待機位置の方向へ傾動させる。傾動角度検出器32によ
って待機位置である傾動角度θ＝53°に戻ったことを検
出したら傾動位置制御装置30の指令により傾動電動機31
を停止して旋回シュート16を待機させ５バッチ、１チャ
ージの装入を終了する。炉頂シーケンス制御装置37は、
前述の傾動位置制御装置33、流量制御装置36を含めて一
連の制御を司るものである。
（ＯL ）、（ＯS ）を形成したら、旋回制御装置33の指
令により傾動電動機31を停止した後、傾動位置制御装置
30の指令により傾動電動機31を駆動して旋回シュート16
を待機位置の方向へ傾動させる。傾動角度検出器32によ
って待機位置である傾動角度θ＝53°に戻ったことを検
出したら傾動位置制御装置30の指令により傾動電動機31
を停止して旋回シュート16を待機させ５バッチ、１チャ
ージの装入を終了する。炉頂シーケンス制御装置37は、
前述の傾動位置制御装置33、流量制御装置36を含めて一
連の制御を司るものである。
【００２４】本発明において、炉心コークス層（ＣO ）
を形成する塊コークスの装入量の重量割合は１チャージ
当りの総装入コークス量（Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）の４〜９重
量％範囲に調整することが肝要であり、この炉中心部に
装入するコークス重量割合は炉底８の中心部に埋設した
温度計６ａ、６ｂによってそれぞれ測定された温度
Ｔ 1 、ＴO の温度差ΔＴ＝Ｔ1 −Ｔ0 または炉底８の伝
熱計算によって求めた炉底への熱流束に基いて決定し、
これによって炉底部内の装入物を活性化すると共に、小
塊コークス層（ＣN ）を形成する小塊コークス装入量を
溶銑１トン当り25kg以上とすることを可能とするもので
ある。
を形成する塊コークスの装入量の重量割合は１チャージ
当りの総装入コークス量（Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）の４〜９重
量％範囲に調整することが肝要であり、この炉中心部に
装入するコークス重量割合は炉底８の中心部に埋設した
温度計６ａ、６ｂによってそれぞれ測定された温度
Ｔ 1 、ＴO の温度差ΔＴ＝Ｔ1 −Ｔ0 または炉底８の伝
熱計算によって求めた炉底への熱流束に基いて決定し、
これによって炉底部内の装入物を活性化すると共に、小
塊コークス層（ＣN ）を形成する小塊コークス装入量を
溶銑１トン当り25kg以上とすることを可能とするもので
ある。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。内
容積4500ｍ3 のベルレス高炉において、出銑比 2.0ｔ／
dm3 のときコークス比 500kg／ｔの条件で図１に示すよ
うに３個の炉頂バンカを有するベルレス装入装置の下部
に設けた旋回シュート16を前述の手順により操作して炉
頂バンカ10を切換えながら通常コークスの装入では、旋
回シュートを12回旋回して27.5ｔ／チャージ装入して通
常コークス層（ＣL ）を形成する。炉中心部への塊コー
クス集中装入では旋回シュートを傾斜角度θ＝12度で２
回旋回して 2.5ｔ／チャージ装入し炉心コークス層（Ｃ
O ）を形成する。
容積4500ｍ3 のベルレス高炉において、出銑比 2.0ｔ／
dm3 のときコークス比 500kg／ｔの条件で図１に示すよ
うに３個の炉頂バンカを有するベルレス装入装置の下部
に設けた旋回シュート16を前述の手順により操作して炉
頂バンカ10を切換えながら通常コークスの装入では、旋
回シュートを12回旋回して27.5ｔ／チャージ装入して通
常コークス層（ＣL ）を形成する。炉中心部への塊コー
クス集中装入では旋回シュートを傾斜角度θ＝12度で２
回旋回して 2.5ｔ／チャージ装入し炉心コークス層（Ｃ
O ）を形成する。
【００２６】また小塊コークス（粒度20〜6mm ）装入で
は旋回シュートを炉壁部へ向け傾斜角度θ＝52度で３回
旋回して 3.0ｔ／チャージ装入して小塊コークス層（Ｃ
N )を形成する。さらに塊鉱石ＯL の装入では、２バッ
チ１層の鉱石層ＯL とＯS をそれぞれ形成するため旋回
シュートを10回旋回して塊鉱石75ｔ／チャージ装入し、
引続き旋回シュートを４回旋回して小塊鉱石35ｔ／チャ
ージの装入を行うというスケジュールで高炉内への５バ
ッチで１チャージの原料装入を行った。
は旋回シュートを炉壁部へ向け傾斜角度θ＝52度で３回
旋回して 3.0ｔ／チャージ装入して小塊コークス層（Ｃ
N )を形成する。さらに塊鉱石ＯL の装入では、２バッ
チ１層の鉱石層ＯL とＯS をそれぞれ形成するため旋回
シュートを10回旋回して塊鉱石75ｔ／チャージ装入し、
引続き旋回シュートを４回旋回して小塊鉱石35ｔ／チャ
ージの装入を行うというスケジュールで高炉内への５バ
ッチで１チャージの原料装入を行った。
【００２７】なお、この場合の炉心コークス層（ＣO ）
を形成する塊コークス装入量は、１チャージ当り 2.5ｔ
であり、コークス総装入量（Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）＝27.5＋
2.5＋ 3.0＝33.0ｔであるので、炉心に集中装入するコ
ークス重量割合は（ＣO ／Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）× 100＝
2.5／33.0＝ 7.5％であり、また小塊コークス使用比は6
0kg／ｔ・溶銑であった。
を形成する塊コークス装入量は、１チャージ当り 2.5ｔ
であり、コークス総装入量（Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）＝27.5＋
2.5＋ 3.0＝33.0ｔであるので、炉心に集中装入するコ
ークス重量割合は（ＣO ／Ｃ＋ＣO ＋ＣN ）× 100＝
2.5／33.0＝ 7.5％であり、また小塊コークス使用比は6
0kg／ｔ・溶銑であった。
【００２８】このような炉中心部へのコークス集中装入
による炉心コークス層（ＣO ）の形成に当っては、高炉
14の炉底８に埋設した上、下の温度計６ａ、６ｂによっ
てそれぞれ温度Ｔ1 、ＴO を測定し、その温度差ΔＴ＝
Ｔ1 −ＴO が約45〜55℃の間になるように炉中心部への
コークス重量比を４〜９％の範囲で調整する。これは温
度差ΔＴが45°未満であると炉底温度Ｔ1 が下がり傾向
となるのでこのような場合には、現時点における炉中心
部へのコークス集中装入の重量割合（ＣO ／ＣL ＋ＣO
＋ＣN ）× 100が大きくなる側に変更して、炉底温度の
上昇を図る。逆に温度差ΔＴが55℃を越えると炉底温度
Ｔ1 が上がり過ぎる傾向になるので、現時点における炉
中心部へのコークス集中装入の重量割合を小さくなる側
に変更して炉底温度の上昇し過ぎを抑制するものであ
る。
による炉心コークス層（ＣO ）の形成に当っては、高炉
14の炉底８に埋設した上、下の温度計６ａ、６ｂによっ
てそれぞれ温度Ｔ1 、ＴO を測定し、その温度差ΔＴ＝
Ｔ1 −ＴO が約45〜55℃の間になるように炉中心部への
コークス重量比を４〜９％の範囲で調整する。これは温
度差ΔＴが45°未満であると炉底温度Ｔ1 が下がり傾向
となるのでこのような場合には、現時点における炉中心
部へのコークス集中装入の重量割合（ＣO ／ＣL ＋ＣO
＋ＣN ）× 100が大きくなる側に変更して、炉底温度の
上昇を図る。逆に温度差ΔＴが55℃を越えると炉底温度
Ｔ1 が上がり過ぎる傾向になるので、現時点における炉
中心部へのコークス集中装入の重量割合を小さくなる側
に変更して炉底温度の上昇し過ぎを抑制するものであ
る。
【００２９】図２は、炉壁部の小塊コークスＣN の装入
量（kg／ｔ・溶銑）および（通常コークスＣL ）＋（炉
心コークスＣO ）の装入量（ｔ／チャージ）を変化させ
た場合の炉底温度差ΔＴ＝（Ｔ1 −Ｔ2 ）の日間推移を
示したものである。図２においては塊鉱石（ＯL ）およ
び小塊コークスＯS の装入量は省略しているが、図２に
示すように当初は通常コークスＣL のみを32ｔ／チャー
ジ装入する高炉操業を行っていたのをまず数日後から小
塊コークスＣN を利用するため塊コークスＣL の装入量
はそのままとして炉壁部に装入する小塊コークスＣ
N （kg／ｔ・溶銑）を段階的に徐々に増加する操業を日
数が20日近くになるまで行った。この場合の小塊コーク
ス装入量は48（kg／ｔ・溶銑）レベルに達した。
量（kg／ｔ・溶銑）および（通常コークスＣL ）＋（炉
心コークスＣO ）の装入量（ｔ／チャージ）を変化させ
た場合の炉底温度差ΔＴ＝（Ｔ1 −Ｔ2 ）の日間推移を
示したものである。図２においては塊鉱石（ＯL ）およ
び小塊コークスＯS の装入量は省略しているが、図２に
示すように当初は通常コークスＣL のみを32ｔ／チャー
ジ装入する高炉操業を行っていたのをまず数日後から小
塊コークスＣN を利用するため塊コークスＣL の装入量
はそのままとして炉壁部に装入する小塊コークスＣ
N （kg／ｔ・溶銑）を段階的に徐々に増加する操業を日
数が20日近くになるまで行った。この場合の小塊コーク
ス装入量は48（kg／ｔ・溶銑）レベルに達した。
【００３０】コークス量の装入量変更の影響が現れるの
は通常２〜３週間を要するので炉底の温度差ΔＴの様子
を見ていたところ、炉壁部への小塊コークスＣN の装入
量を徐々に増加したことによるガス周辺流抑制の影響が
出たのか、温度差ΔＴが徐々に低下し、日数が20日を過
ぎた頃から温度差ΔＴが40℃以下になり炉底中心部の冷
却傾向を示した。
は通常２〜３週間を要するので炉底の温度差ΔＴの様子
を見ていたところ、炉壁部への小塊コークスＣN の装入
量を徐々に増加したことによるガス周辺流抑制の影響が
出たのか、温度差ΔＴが徐々に低下し、日数が20日を過
ぎた頃から温度差ΔＴが40℃以下になり炉底中心部の冷
却傾向を示した。
【００３１】その後も温度差ΔＴの低下傾向が続いたの
で、小塊コークスＣN の使用量を減らすことなく炉底温
度の回復を図るべく、日数が40日になった頃から炉心コ
ークスＣO の装入量を徐々に増やすと共に、この増加分
だけ通常コークスＣL を減らす操業を行った。その結
果、日数が60日に近づいた頃から温度差ΔＴが上昇し炉
底温度の回復が見られ、その後、温度差ΔＴが50℃以上
になったので少し炉心コークスＣO の装入量（ｔ／チャ
ージ）を減らしたところ再び温度差ΔＴが40℃以下に低
下した。そこで炉心コークス装入量（ｔ／チャージ）を
増加して温度差ΔＴを50℃レベルに回復させた。この場
合の炉心コークスＣO の装入量調整範囲は概ね 1.5〜
3.0（ｔ／チャージ）であり、小塊コークスＣN の装入
量は50（kg／ｔ・溶銑）まで増やしても炉底温度差ΔＴ
を好適な45〜55℃の範囲にすることができた。
で、小塊コークスＣN の使用量を減らすことなく炉底温
度の回復を図るべく、日数が40日になった頃から炉心コ
ークスＣO の装入量を徐々に増やすと共に、この増加分
だけ通常コークスＣL を減らす操業を行った。その結
果、日数が60日に近づいた頃から温度差ΔＴが上昇し炉
底温度の回復が見られ、その後、温度差ΔＴが50℃以上
になったので少し炉心コークスＣO の装入量（ｔ／チャ
ージ）を減らしたところ再び温度差ΔＴが40℃以下に低
下した。そこで炉心コークス装入量（ｔ／チャージ）を
増加して温度差ΔＴを50℃レベルに回復させた。この場
合の炉心コークスＣO の装入量調整範囲は概ね 1.5〜
3.0（ｔ／チャージ）であり、小塊コークスＣN の装入
量は50（kg／ｔ・溶銑）まで増やしても炉底温度差ΔＴ
を好適な45〜55℃の範囲にすることができた。
【００３２】なお、炉心コークスＣO の装入重量割合を
炉中心部炉底への伝熱計算によって求めた熱流束に基い
て変更する場合には、炉底への熱流束を2000kcal／ｍ2
・ｈ以上になるように１チャージ当りの炉心コークスＣ
O の装入重量割合をコークス総装入量（ＣL ＋ＣO ＋Ｃ
N ）の４〜９％範囲において調整する。炉底への熱流束
を2000kcal／ｍ2 ・ｈ以上とするのは、図３に示すよう
に熱流束が2000kcal／ｍ2 ・ｈ未満ではのろ遅れ時間が
長くなると共に、図４に示すように荒出時間が長くな
り、出銑時間が長くなるばかりでなく出銑が極めて不安
定となる。これに対して炉底への熱流束が2000kcal／ｍ
2 ・ｈ以上ではのろ遅れ時間および荒出時間が急激に短
くなり安定した高炉からの出銑を達成できるからであ
る。
炉中心部炉底への伝熱計算によって求めた熱流束に基い
て変更する場合には、炉底への熱流束を2000kcal／ｍ2
・ｈ以上になるように１チャージ当りの炉心コークスＣ
O の装入重量割合をコークス総装入量（ＣL ＋ＣO ＋Ｃ
N ）の４〜９％範囲において調整する。炉底への熱流束
を2000kcal／ｍ2 ・ｈ以上とするのは、図３に示すよう
に熱流束が2000kcal／ｍ2 ・ｈ未満ではのろ遅れ時間が
長くなると共に、図４に示すように荒出時間が長くな
り、出銑時間が長くなるばかりでなく出銑が極めて不安
定となる。これに対して炉底への熱流束が2000kcal／ｍ
2 ・ｈ以上ではのろ遅れ時間および荒出時間が急激に短
くなり安定した高炉からの出銑を達成できるからであ
る。
【００３３】本発明のベルレス高炉の原料装入方法を炉
中心部に 1.5〜８％／全コークス量を集中して装入する
従来法の成績とを比較して表１に示す。
中心部に 1.5〜８％／全コークス量を集中して装入する
従来法の成績とを比較して表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１に示すように本発明によれば従来法に
比較して小塊コークス使用量を大幅に増加することがで
きるばかりでなく炉心熱流束を向上することができ、の
ろ遅れ時間を短縮することができる。
比較して小塊コークス使用量を大幅に増加することがで
きるばかりでなく炉心熱流束を向上することができ、の
ろ遅れ時間を短縮することができる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、炉
心コークス層によって炉中心部の通気性を良好に維持す
ることができると共に小塊コークス使用量を増加させる
ことができコークス歩止り向上が達成される。また炉底
の温度や炉心熱流束を良好に維持することができ、これ
によって炉中心部の装入物が活性化され安定した高炉操
業が可能になる。
心コークス層によって炉中心部の通気性を良好に維持す
ることができると共に小塊コークス使用量を増加させる
ことができコークス歩止り向上が達成される。また炉底
の温度や炉心熱流束を良好に維持することができ、これ
によって炉中心部の装入物が活性化され安定した高炉操
業が可能になる。
【図１】本発明のベルレス高炉の炉頂装入装置および炉
底を示す概略断面図である。
底を示す概略断面図である。
【図２】小塊コークスＣN （kg／ｔ・溶銑）、通常コー
クス（ＣL ）＋炉心コークス（ＣO ）の装入量（ｔ／チ
ャージ）および炉底温度差ΔＴの日間推移を示す線図で
ある。
クス（ＣL ）＋炉心コークス（ＣO ）の装入量（ｔ／チ
ャージ）および炉底温度差ΔＴの日間推移を示す線図で
ある。
【図３】炉心熱流束とのろ遅れ時間との関係を示す線図
である。
である。
【図４】炉心熱流束と荒出時間との関係を示す線図であ
る。
る。
６ 温度計 ８ 炉底 10 炉頂バンカ 12 流量調整ゲート 14 高炉 16 旋回シュート 22 集合ホッパー 30 傾動位置制御装置 31 傾動電動機 32 傾動角度検出器 33 旋回位置制御装置 34 旋回電動機 35 旋回角度検出器 36 流量調整ゲート制御装置 37 炉頂シーケンス制御装置
Claims (3)
- 【請求項１】 パラレルに３個の炉頂バンカを有するベ
ルレス装入装置の下部に配設された旋回シュートを用い
て、炉壁部から炉中心部に亘り前バッチの通常コークス
層（ＣL ）を形成した後、該通常コークス層（ＣL ）上
に、旋回シュートを用いて炉中心部にコークスを別装入
して炉心コークス層（ＣO ）を形成するベルレス高炉の
原料多バッチ装入方法において、前記通常コークス層
（ＣL ）の炉壁部に小塊コークスを別途に独立して装入
することによって小塊コークス層（ＣN ) を形成し、引
続き前記中心コークス層（ＣO ）の周辺に旋回シュート
を用いて鉱石を装入して鉱石層を形成するに際し、前記
炉心コークス層（ＣO ）を形成するコークス装入量の重
量割合を、１チャージ当りのコークス総装入量（Ｃ L ＋
ＣO ＋ＣN ）の４〜９％範囲とすることを特徴とするベ
ルレス高炉の原料多バッチ装入方法。 - 【請求項２】 炉心コークス層（ＣO ）を形成するコー
クス装入量を炉底温度および／または熱流束に応じて変
更することを特徴とする請求項１記載のベルレス高炉の
原料多バッチ装入方法。 - 【請求項３】 炉壁部に小塊コークス層（ＣN ) を形成
する小塊コークス装入量を25（kg／ｔ・溶銑）以上とす
ることを特徴とする請求項１記載のベルレス高炉の原料
多バッチ装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6014993A JPH06271908A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6014993A JPH06271908A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271908A true JPH06271908A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13133812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6014993A Pending JPH06271908A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | ベルレス高炉の原料多バッチ装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06271908A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998021370A1 (de) * | 1996-11-08 | 1998-05-22 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh | Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten aus erz |
| WO2013172035A1 (ja) * | 2012-05-17 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| WO2013172042A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| WO2013172036A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
-
1993
- 1993-03-19 JP JP6014993A patent/JPH06271908A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998021370A1 (de) * | 1996-11-08 | 1998-05-22 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh | Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten aus erz |
| CN1055503C (zh) * | 1996-11-08 | 2000-08-16 | 奥地利钢铁联合企业阿尔帕工业设备制造公司 | 用矿石生产生铁水或钢的预产物的方法 |
| WO2013172035A1 (ja) * | 2012-05-17 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| JP5522331B2 (ja) * | 2012-05-17 | 2014-06-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| CN104302785A (zh) * | 2012-05-17 | 2015-01-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 向高炉装入原料的方法 |
| WO2013172042A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| WO2013172036A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| JP5574064B2 (ja) * | 2012-05-18 | 2014-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| CN104302787A (zh) * | 2012-05-18 | 2015-01-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 向高炉装入原料的方法 |
| EP2851437A4 (en) * | 2012-05-18 | 2015-12-16 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR LOADING RAW MATERIAL IN A HIGH-FURNACE |
| JPWO2013172036A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2016-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
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