JPH0627305B2 - デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 - Google Patents
デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料Info
- Publication number
- JPH0627305B2 JPH0627305B2 JP60253450A JP25345085A JPH0627305B2 JP H0627305 B2 JPH0627305 B2 JP H0627305B2 JP 60253450 A JP60253450 A JP 60253450A JP 25345085 A JP25345085 A JP 25345085A JP H0627305 B2 JPH0627305 B2 JP H0627305B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion chamber
- chamber insert
- auxiliary combustion
- weight
- diesel engines
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 7
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 208000025599 Heat Stress disease Diseases 0.000 description 1
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 イ．産業上の利用分野 本発明はディーゼルエンジン用副燃焼室インサートに関
する。
する。
ロ．従来技術 ディーゼルエンジンには、燃料の燃焼を完全ならしめる
ために、シリンダヘッドに副燃焼室を設ける手段が広く
採用されている。副燃焼室付きディーゼルエンジンに於
いては、シリンダ内でピストンによって圧縮された高
温、高圧の空気が副燃焼室の渦流室に流入して渦流を生
じ、この渦流中に噴射された燃料は、その大部分が副燃
焼室中で急激に燃焼し、この燃焼によって生じた高温ガ
スは噴口を通ってシリンダ上部の燃焼室に噴射されると
共に、着火遅れした残りの一部の未燃焼燃料は噴口を通
って燃焼室に噴射して完全に燃焼し、燃料の完全燃焼が
図られている。
ために、シリンダヘッドに副燃焼室を設ける手段が広く
採用されている。副燃焼室付きディーゼルエンジンに於
いては、シリンダ内でピストンによって圧縮された高
温、高圧の空気が副燃焼室の渦流室に流入して渦流を生
じ、この渦流中に噴射された燃料は、その大部分が副燃
焼室中で急激に燃焼し、この燃焼によって生じた高温ガ
スは噴口を通ってシリンダ上部の燃焼室に噴射されると
共に、着火遅れした残りの一部の未燃焼燃料は噴口を通
って燃焼室に噴射して完全に燃焼し、燃料の完全燃焼が
図られている。
ところが、副燃焼室の噴口は、高温、高圧の燃焼ガスが
急速に通過するため、特にこの部分がかなりの高温に加
熱され、場所による温度差によって噴口付近には熱応力
の集中が起こり、この熱応力の集中の繰返しによって噴
口端部から亀裂が発生するようになり易い。一旦発生し
た亀裂は熱の伝播を遮断し、局部加熱が促進されて亀裂
の成長及び新たな亀裂の発生が促進され、更に温度が上
昇して噴口付近の一部が焼損、脱落を起こすに至る。こ
のような副燃焼室に発生する亀裂は、エンジンの耐久性
を低下させることになる。
急速に通過するため、特にこの部分がかなりの高温に加
熱され、場所による温度差によって噴口付近には熱応力
の集中が起こり、この熱応力の集中の繰返しによって噴
口端部から亀裂が発生するようになり易い。一旦発生し
た亀裂は熱の伝播を遮断し、局部加熱が促進されて亀裂
の成長及び新たな亀裂の発生が促進され、更に温度が上
昇して噴口付近の一部が焼損、脱落を起こすに至る。こ
のような副燃焼室に発生する亀裂は、エンジンの耐久性
を低下させることになる。
最近、エンジンの燃費低減や性能向上を目的として熱効
率の向上が図られるのに伴い、副燃焼室内の燃焼最高温
度、最高圧力が高くなり、副燃焼室に要求される耐久性
が益々厳しくなってきている。
率の向上が図られるのに伴い、副燃焼室内の燃焼最高温
度、最高圧力が高くなり、副燃焼室に要求される耐久性
が益々厳しくなってきている。
従来、シリンダヘッド中に嵌装されて副燃焼室を構成す
る副燃焼室インサートの材料としては、オーステナイト
型では耐熱鋼ＳＵＨ１２、ＳＵＨ３１０、ＳＵＨ６６
１、ニモカスト（Nimocast）８０（ニッケル基）等が、
フェライト型では耐熱鋼ＳＵＨ４等が、マルテンサイト
型では耐熱鋼ＳＵＨ６１６、ＳＵＨ３等が用いられてい
た。オーステナイト型のものは、高温強度が大きく、高
温での組織が安定であるが、熱膨張係数が高いために、
加熱、冷却による熱応力集中が大きく、熱疲労による亀
裂発生が生じ易い。フェライト型のものは高温強度が低
く、またシグマ脆性の問題がある。マルテンサイト型の
ものは熱膨張係数が小さく高温強度があるが、耐酸化性
が不充分であるため、焼損し易い等の問題がある。この
ように、いずれも前述したような最近の苛酷な使用条件
下では、副燃焼室インサート用材料としては、充分には
満足できないものが現状である。
る副燃焼室インサートの材料としては、オーステナイト
型では耐熱鋼ＳＵＨ１２、ＳＵＨ３１０、ＳＵＨ６６
１、ニモカスト（Nimocast）８０（ニッケル基）等が、
フェライト型では耐熱鋼ＳＵＨ４等が、マルテンサイト
型では耐熱鋼ＳＵＨ６１６、ＳＵＨ３等が用いられてい
た。オーステナイト型のものは、高温強度が大きく、高
温での組織が安定であるが、熱膨張係数が高いために、
加熱、冷却による熱応力集中が大きく、熱疲労による亀
裂発生が生じ易い。フェライト型のものは高温強度が低
く、またシグマ脆性の問題がある。マルテンサイト型の
ものは熱膨張係数が小さく高温強度があるが、耐酸化性
が不充分であるため、焼損し易い等の問題がある。この
ように、いずれも前述したような最近の苛酷な使用条件
下では、副燃焼室インサート用材料としては、充分には
満足できないものが現状である。
ハ．発明の目的 本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、
苛酷な条件下で加熱、冷却が繰り返される副燃焼室イン
サートの材料として、オーステナイト型で而も熱膨張係
数の低い耐熱合金を使用してなる耐久性に優れたディー
ゼルエンジン用副燃焼室インサート材料を提供すること
を目的としている。
苛酷な条件下で加熱、冷却が繰り返される副燃焼室イン
サートの材料として、オーステナイト型で而も熱膨張係
数の低い耐熱合金を使用してなる耐久性に優れたディー
ゼルエンジン用副燃焼室インサート材料を提供すること
を目的としている。
ニ．発明の構成 本発明は、炭素0.03重量％以下、珪素0.5 重量％以下、
マンガン１重量％以下、ニッケル15〜35重量％、クロム
５〜15重量％、コバルト７〜35重量％、残部が実質的に
鉄からなり、熱膨張係数が低くかつ冷間加工性の良好な
ディーゼルエンジン副燃焼室インサート材料に係る。
マンガン１重量％以下、ニッケル15〜35重量％、クロム
５〜15重量％、コバルト７〜35重量％、残部が実質的に
鉄からなり、熱膨張係数が低くかつ冷間加工性の良好な
ディーゼルエンジン副燃焼室インサート材料に係る。
ホ．発明の作用効果 以下、本発明を構成する耐熱合金の各成分について説明
する。
する。
炭素は、高温に於ける耐酸化性、耐蝕性を劣化させる作
用を有しており、低い程望ましく、その上限を0.03重量
％（以下、「重量％」を単に「％」で表す。）とする。
用を有しており、低い程望ましく、その上限を0.03重量
％（以下、「重量％」を単に「％」で表す。）とする。
珪素及びマンガンは、いずれも材料を脆化させる作用を
有し、耐熱疲労性を害するので低い程望ましく、その上
限は、珪素は0.5 ％、マンガンは１％とする。
有し、耐熱疲労性を害するので低い程望ましく、その上
限は、珪素は0.5 ％、マンガンは１％とする。
ニッケルは、耐蝕性を改善し、また、組織をオーステナ
イト組織として高温での機械的性質を改善する作用を有
する。ニッケルが15％未満では高温強度改善の効果が顕
著ではなく、また、ニッケルが35％を越えると熱膨張係
数が高くなり、熱応力の局部的集中を助長して熱疲労に
対する抵抗力が小さくなる。以上の理由から、ニッケル
含有量は15〜35％の範囲とする。
イト組織として高温での機械的性質を改善する作用を有
する。ニッケルが15％未満では高温強度改善の効果が顕
著ではなく、また、ニッケルが35％を越えると熱膨張係
数が高くなり、熱応力の局部的集中を助長して熱疲労に
対する抵抗力が小さくなる。以上の理由から、ニッケル
含有量は15〜35％の範囲とする。
クロムは高温での耐酸化性、耐蝕性を改善する作用を有
する。クロムが５％未満では耐酸化性改善の効果が顕著
ではなく、またクロムが15％を越えると熱膨張係数が高
くなる。以上の理由から、クロム含有量は５〜15％の範
囲とする。
する。クロムが５％未満では耐酸化性改善の効果が顕著
ではなく、またクロムが15％を越えると熱膨張係数が高
くなる。以上の理由から、クロム含有量は５〜15％の範
囲とする。
コバルトは、高温での耐酸化性、耐蝕性の改善し、熱膨
張係数を低下させ、また、高温での機械的強度を改善す
る作用を有する。コバルトが７％未満では上記の効果が
顕著ではなく、また、コバルトが35％を越えて多量に含
有されても高温強度改善効果の増大は略飽和するように
なる。上記の理由及びコバルトは高価であることを考慮
して、コバルト含有量は７〜35％の範囲とする。
張係数を低下させ、また、高温での機械的強度を改善す
る作用を有する。コバルトが７％未満では上記の効果が
顕著ではなく、また、コバルトが35％を越えて多量に含
有されても高温強度改善効果の増大は略飽和するように
なる。上記の理由及びコバルトは高価であることを考慮
して、コバルト含有量は７〜35％の範囲とする。
副燃焼室インサートの材料の化学組成を上記の範囲とす
ることにより、冷間加工性が良好で、かつ、苛酷な条件
下で加熱、冷却が繰り返される副燃焼室インサートとし
て、充分な耐久性を具備することができる。
ることにより、冷間加工性が良好で、かつ、苛酷な条件
下で加熱、冷却が繰り返される副燃焼室インサートとし
て、充分な耐久性を具備することができる。
ヘ．実施例 以下に本発明の実施例について説明する。
第１図は副燃焼室インサートの平面図、第２図は第１図
のII−II線矢視断面図である。
のII−II線矢視断面図である。
副燃焼室インサート１は円筒部２及び底部３からなって
いて、底部３には円筒部２の外側につば４が延在してい
る。円筒部２の内側には渦流室６が形成され、底部３に
は傾斜する小判形の貫通孔によって噴口５が設けてあ
る。
いて、底部３には円筒部２の外側につば４が延在してい
る。円筒部２の内側には渦流室６が形成され、底部３に
は傾斜する小判形の貫通孔によって噴口５が設けてあ
る。
下記第１表に示す化学組成の合金を高周波誘導炉で熔製
して150 kgの鋳塊とし、通例の鍛造、圧延、施削の工程
を経て直径22mmの丸棒とした。
して150 kgの鋳塊とし、通例の鍛造、圧延、施削の工程
を経て直径22mmの丸棒とした。
これらを1000℃に１時間加熱、油冷の溶体化処理を施
し、これらから熱膨張係数測定用試験片を採取するほ
か、所定の長さに切断し、通例の冷間鍛造によって成形
し、噴口５を削設して第１図及び第２図に示す副燃焼室
インサート１とした。
し、これらから熱膨張係数測定用試験片を採取するほ
か、所定の長さに切断し、通例の冷間鍛造によって成形
し、噴口５を削設して第１図及び第２図に示す副燃焼室
インサート１とした。
第１表には比較のために、同様の方法で製作されたマル
テンサイト型耐熱鋼（比較例１）、オーステナイト型耐
熱鋼ＳＵＨ３１０（比較例２）及びニッケル基耐熱合金
ニモカスト（Nimocast）８０（比較例３）の試験片及び
副燃焼室インサートの化学組成が併記してある。冷間加
工では、いずれも割れの発生等のトラブルは起こらず、
良好な冷間加工性を有していた。
テンサイト型耐熱鋼（比較例１）、オーステナイト型耐
熱鋼ＳＵＨ３１０（比較例２）及びニッケル基耐熱合金
ニモカスト（Nimocast）８０（比較例３）の試験片及び
副燃焼室インサートの化学組成が併記してある。冷間加
工では、いずれも割れの発生等のトラブルは起こらず、
良好な冷間加工性を有していた。
これらの副燃焼室インサートについて、以下のような熱
疲労試験を行った。
疲労試験を行った。
試験装置は第３図〜第５図に概要を図解的に示すもので
あって、回転可能な円板１１の周囲には貫通孔を設けた
ホルダ１２が６個等間隔をおいて配置されている。ホル
ダ１２の下方には第３図のIV−IV線矢視拡大断面図であ
る第４図及び第３図のＶ−Ｖ線矢視拡大断面図である第
５図に示すように、配管１３の先端にノズル１３ａが、
配管１４の先端にノズル１４ａが配置されていて、円板
１１は、ノズル１３ａ、１４ａの上方にホルダ１２が順
次所定時間位置するように図示しない駆動装置によって
矢印方向に間歇的に回転するようにしてある。
あって、回転可能な円板１１の周囲には貫通孔を設けた
ホルダ１２が６個等間隔をおいて配置されている。ホル
ダ１２の下方には第３図のIV−IV線矢視拡大断面図であ
る第４図及び第３図のＶ−Ｖ線矢視拡大断面図である第
５図に示すように、配管１３の先端にノズル１３ａが、
配管１４の先端にノズル１４ａが配置されていて、円板
１１は、ノズル１３ａ、１４ａの上方にホルダ１２が順
次所定時間位置するように図示しない駆動装置によって
矢印方向に間歇的に回転するようにしてある。
各ホルダ１２の貫通孔１２ａには、第４図、第５図に示
すように、副燃焼室インサート１が渦流室６を下向きに
してつば４が係止して嵌装され、ノズル１３ａからの酸
素−液化プロパンガス焔１３ｂが副燃焼室インサート１
を所定時間加熱し、次いで円板１１の回転によって加熱
された副燃焼室インサート１がノズル１４ａの上方に位
置し、ノズル１４ａから噴出する水１４ｂによって急冷
される。このようにして６個の副燃焼室インサート１は
順次急熱と急冷とが施され、この処理が繰り返される。
すように、副燃焼室インサート１が渦流室６を下向きに
してつば４が係止して嵌装され、ノズル１３ａからの酸
素−液化プロパンガス焔１３ｂが副燃焼室インサート１
を所定時間加熱し、次いで円板１１の回転によって加熱
された副燃焼室インサート１がノズル１４ａの上方に位
置し、ノズル１４ａから噴出する水１４ｂによって急冷
される。このようにして６個の副燃焼室インサート１は
順次急熱と急冷とが施され、この処理が繰り返される。
時間の経過による副燃焼室インサート１の渦流室６のエ
ッジ部７から２mm離れた位置の温度の変化を第６図に示
す。このような時間−温度サイクルを300 回繰返し、副
燃焼室インサート１の噴口５から底面（渦流室側の面）
に発生した亀裂（第１図に一点鎖線で示す９）の長さを
測定した。
ッジ部７から２mm離れた位置の温度の変化を第６図に示
す。このような時間−温度サイクルを300 回繰返し、副
燃焼室インサート１の噴口５から底面（渦流室側の面）
に発生した亀裂（第１図に一点鎖線で示す９）の長さを
測定した。
熱膨張係数の測定結果及び亀裂長さの測定結果は夫々下
記第２表及び第３表に示す通りである。亀裂長さは１個
の副燃焼室インサートに発生した亀裂の長さの合計で示
してある。なお、熱疲労試験は同一材料の副燃焼室イン
サートについて各々３回行った。
記第２表及び第３表に示す通りである。亀裂長さは１個
の副燃焼室インサートに発生した亀裂の長さの合計で示
してある。なお、熱疲労試験は同一材料の副燃焼室イン
サートについて各々３回行った。
第２表から、実施例の熱膨張係数は、いずれも熱膨張係
数の低いマルテンサイト型耐熱鋼（比較例１）のそれと
略同程度であり、オーステナイト型耐熱鋼（比較例２）
やニッケル基耐熱合金（比較例３）に較べて著しく低
い。また、第３表から解るように、熱疲労試験による亀
裂の長さは、実施例ではいずれも比較例２、３に較べて
著しく小さくなっている。なお、マルテンサイト型耐熱
鋼（比較例１）では酸化によるスケール発生が甚だし
く、スケールの成長と剥離の繰返されることにより、噴
口５に接する鋭角部が細まって脱落するという焼損を起
こしたために、亀裂の長さを測定することができなかっ
た。このように、実施例では熱膨張係数が低く、優れた
耐熱性、耐熱疲労性を示しており、副燃焼室インサート
として耐久性に富み、エンジンの寿命が大幅に延長され
ることが解る。
数の低いマルテンサイト型耐熱鋼（比較例１）のそれと
略同程度であり、オーステナイト型耐熱鋼（比較例２）
やニッケル基耐熱合金（比較例３）に較べて著しく低
い。また、第３表から解るように、熱疲労試験による亀
裂の長さは、実施例ではいずれも比較例２、３に較べて
著しく小さくなっている。なお、マルテンサイト型耐熱
鋼（比較例１）では酸化によるスケール発生が甚だし
く、スケールの成長と剥離の繰返されることにより、噴
口５に接する鋭角部が細まって脱落するという焼損を起
こしたために、亀裂の長さを測定することができなかっ
た。このように、実施例では熱膨張係数が低く、優れた
耐熱性、耐熱疲労性を示しており、副燃焼室インサート
として耐久性に富み、エンジンの寿命が大幅に延長され
ることが解る。
図面はいずれも本発明の実施例を示すものであって、 第１図は副燃焼室インサートの平面図、 第２図は第１図のII−II線矢視断面図、 第３図は熱疲労試験装置の概略平面図、 第４図は第３図のIV−IV線矢視拡大断面図、 第５図は第３図のＶ−Ｖ線矢視拡大断面図、 第６図は熱疲労試験に於ける温度変化のサイクルを示す
グラフ、 である。 なお、図面に示された符号に於いて、 １……副燃焼室インサート ２……円筒部 ３……底部 ４……つば ５……噴口 ６……渦流室 １１……円板 １２……ホルダ １３ａ……火焔ノズル １４ａ……水噴射ノズル である。
グラフ、 である。 なお、図面に示された符号に於いて、 １……副燃焼室インサート ２……円筒部 ３……底部 ４……つば ５……噴口 ６……渦流室 １１……円板 １２……ホルダ １３ａ……火焔ノズル １４ａ……水噴射ノズル である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−44749（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−13302（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−24214（ＪＰ，Ａ) 特公 昭52−43763（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭50−23646（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】炭素0.03重量％以下、珪素0.5 重量％以
下、マンガン１重量％以下、ニッケル15〜35重量％、ク
ロム５〜15重量％、コバルト７〜35重量％、残部が実質
的に鉄からなり、熱膨張係数が低くかつ冷間加工性の良
好なディーゼルエンジン用副燃焼室インサート材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253450A JPH0627305B2 (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253450A JPH0627305B2 (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112762A JPS62112762A (ja) | 1987-05-23 |
| JPH0627305B2 true JPH0627305B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=17251564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60253450A Expired - Lifetime JPH0627305B2 (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0627305B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4993382A (en) * | 1989-02-22 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Riken | Insert for an indirect injection diesel engine |
| JPH072131U (ja) * | 1991-07-29 | 1995-01-13 | 信子 宗方 | 座席の背もたれを動かすための掲示灯 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424214A (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-23 | Daido Steel Co Ltd | Heattresistant steel having good heat fatigue characteristic |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP60253450A patent/JPH0627305B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62112762A (ja) | 1987-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5353716B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
| CN102471841A (zh) | 耐热性优良的铁素体系不锈钢 | |
| US2495731A (en) | Stainless steel resistant to leaded fuels at high temperatures | |
| US2657130A (en) | High-temperature steel and articles | |
| JPH0627305B2 (ja) | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 | |
| JPH0627304B2 (ja) | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト材料 | |
| JPS62124251A (ja) | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室チヤンバ−材料 | |
| US2496247A (en) | High-temperature article | |
| US5069179A (en) | Internal combustion engine | |
| JP3142224B2 (ja) | フェライト系耐熱鋳鋼およびこれを用いたディーゼルエンジン予燃焼室部材 | |
| US3784373A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JPH0925822A (ja) | 副室式ディーゼルエンジン用インサート材料 | |
| JP2006118048A (ja) | 耐熱疲労特性にすぐれたエンジン用排気系部品 | |
| JP2005146409A (ja) | 付着防止方法 | |
| JPS60100641A (ja) | ガスタービン用溶接構造Ｎｉ基ノズルとその製造方法 | |
| JP7831693B2 (ja) | アンモニア燃焼環境用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH06145855A (ja) | 副室式ディーゼルエンジン用インサート | |
| JPH05255789A (ja) | 副室式ディーゼルエンジン用インサート及び製造方法 | |
| JPH04321713A (ja) | 副室式ディーゼルエンジン用インサート及びその製造方法 | |
| JP2579151B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
| JPH02221632A (ja) | ディーゼルエンジン用副燃焼室インサート | |
| JPS6217021B2 (ja) | ||
| JPS609860A (ja) | 予燃焼室インサ−ト | |
| JPS6347346A (ja) | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室インサ−ト | |
| JPS5817368B2 (ja) | カナアミバ−ナ |