JPH06280752A - 回転ポンプ用インナーロータの製造方法 - Google Patents
回転ポンプ用インナーロータの製造方法Info
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- JPH06280752A JPH06280752A JP2275194A JP2275194A JPH06280752A JP H06280752 A JPH06280752 A JP H06280752A JP 2275194 A JP2275194 A JP 2275194A JP 2275194 A JP2275194 A JP 2275194A JP H06280752 A JPH06280752 A JP H06280752A
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- rotor
- curve
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 不連続部やエッジ部を生じない、したがって
修正の必要もない回転ポンプ用インナーロータの製造方
法を提供する。 【構成】 基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅによっ
て決定されるトロコイド曲線Ｔ上に中心を持つ直径Ｃの
軌跡円群の包絡線をインナーロータの歯形形状とする回
転ポンプ用インナーロータの製造方法である。離心率ｆ
ｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、軌跡円比率ｆｃをｆｃ＝Ｃ／Ｂ、基
礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ
−２ｅ｜、Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜としたと
き、Ｃ／Ｋ 0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１を満
足させる。
修正の必要もない回転ポンプ用インナーロータの製造方
法を提供する。 【構成】 基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅによっ
て決定されるトロコイド曲線Ｔ上に中心を持つ直径Ｃの
軌跡円群の包絡線をインナーロータの歯形形状とする回
転ポンプ用インナーロータの製造方法である。離心率ｆ
ｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、軌跡円比率ｆｃをｆｃ＝Ｃ／Ｂ、基
礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ
−２ｅ｜、Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜としたと
き、Ｃ／Ｋ 0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１を満
足させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、トロコイド曲線を利
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】トロ
コイド曲線を利用した回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータは、図１に示すように基礎円直径Ａ、転円直
径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを与えてトロコイド曲線
Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡線としてのインナーロ
ータ曲線ＴＣが得られ、アウタロータの理論曲線も得ら
れる。
コイド曲線を利用した回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータは、図１に示すように基礎円直径Ａ、転円直
径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを与えてトロコイド曲線
Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡線としてのインナーロ
ータ曲線ＴＣが得られ、アウタロータの理論曲線も得ら
れる。
【０００３】しかしながら、これらの諸元の選定によっ
ては、インナーロータ曲線は図２（Ｉ）および（ＩＩ）
に示すようなインナー歯形形状となるのである。
ては、インナーロータ曲線は図２（Ｉ）および（ＩＩ）
に示すようなインナー歯形形状となるのである。
【０００４】しかして図２（Ｉ）のごとき歯形形状は実
際上実現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき
歯形をこのままの形状でポンプに使用すると、同図のエ
ッジ部２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくな
り、この部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ
性能の低下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点
が指摘されていた。
際上実現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき
歯形をこのままの形状でポンプに使用すると、同図のエ
ッジ部２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくな
り、この部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ
性能の低下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点
が指摘されていた。
【０００５】そこでこれまでは図２の（ＩＩ）のような
インナー歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）およびそ
の拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図２の
（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は第３図（ＩＩ
Ｉ）のように修正したりして使用していたのである。
インナー歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）およびそ
の拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図２の
（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は第３図（ＩＩ
Ｉ）のように修正したりして使用していたのである。
【０００６】ところが、このような修正をすると、本来
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなくいたずらにポンプ性能を低下させるにすぎなか
った。
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなくいたずらにポンプ性能を低下させるにすぎなか
った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記したよ
うな点に鑑み検討した結果、不連続部やエッジ部を生じ
ない、したがって修正の必要もない回転ポンプ用インナ
ーロータの製造方法を得たものである。
うな点に鑑み検討した結果、不連続部やエッジ部を生じ
ない、したがって修正の必要もない回転ポンプ用インナ
ーロータの製造方法を得たものである。
【０００８】すなわち、この発明はトロコイド曲線を利
用した回転ポンプのロータにおいて、基礎円直径をＡｍ
ｍ、転円直径をＢｍｍ、軌跡円直径をＣｍｍ、離心量を
ｅｍｍ、離心率ｆｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、軌跡円比率ｆｃを
ｆｃ＝Ｃ／Ｂ、基礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、インナーロ
ータの短径をｄ4 、インナーロータの歯数をｎｉ、 Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜ Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜ としたとき、 Ｃ／Ｋ0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１ となるようにトロコイド諸元を選定するならば、あるい
はさらにｄ4 ／２ｅに近い整数値をインナーロータの歯
数ｎｉとするならば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示
したような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修
正も不要とすることができたものである。
用した回転ポンプのロータにおいて、基礎円直径をＡｍ
ｍ、転円直径をＢｍｍ、軌跡円直径をＣｍｍ、離心量を
ｅｍｍ、離心率ｆｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、軌跡円比率ｆｃを
ｆｃ＝Ｃ／Ｂ、基礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、インナーロ
ータの短径をｄ4 、インナーロータの歯数をｎｉ、 Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜ Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜ としたとき、 Ｃ／Ｋ0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１ となるようにトロコイド諸元を選定するならば、あるい
はさらにｄ4 ／２ｅに近い整数値をインナーロータの歯
数ｎｉとするならば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示
したような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修
正も不要とすることができたものである。
【０００９】この発明において、もしＣ／Ｋ0 の値を
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえ修正が必要な場合
でもその修正量を少なくすることができる。そしてこの
修正量は歯数の選定法で決まりｄ4 ／２ｅの値に近い、
たとえば少数第１位を四捨五入した整数値をインナーロ
ータの歯数ｎｉとすることにより少なくし得るのであ
る。
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえ修正が必要な場合
でもその修正量を少なくすることができる。そしてこの
修正量は歯数の選定法で決まりｄ4 ／２ｅの値に近い、
たとえば少数第１位を四捨五入した整数値をインナーロ
ータの歯数ｎｉとすることにより少なくし得るのであ
る。
【００１０】次にこの発明を実施例により具体的に説明
する。
する。
【００１１】
【実施例】従来から市場に出ているトロコイド曲線を利
用したロータのＣ／Ｋ0 あるいはｆｃ／Ｋ1 の比率αは
たとえば表１に示すとおりであり、この比率では図２の
（Ｉ）および（ＩＩ）に示したような不連続部やエッジ
部の発生は避けられず、したがって程度の差こそあって
もいずれも図３に示したような修正を行なっていた。
用したロータのＣ／Ｋ0 あるいはｆｃ／Ｋ1 の比率αは
たとえば表１に示すとおりであり、この比率では図２の
（Ｉ）および（ＩＩ）に示したような不連続部やエッジ
部の発生は避けられず、したがって程度の差こそあって
もいずれも図３に示したような修正を行なっていた。
【００１２】
【表１】
【００１３】そこでこの発明においては表２に示すφ４
０のようにＣ／Ｋ0 比率α≦１となるようなトロコイド
諸元を選び、またｎｉもｄ4 ／２ｅに近い整数値を選ん
だところインナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）および
そのＡ部分の拡大図を示す図４の（ＩＩ）のように不連
続は全く発生させず滑らかな形状となることが認められ
た。
０のようにＣ／Ｋ0 比率α≦１となるようなトロコイド
諸元を選び、またｎｉもｄ4 ／２ｅに近い整数値を選ん
だところインナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）および
そのＡ部分の拡大図を示す図４の（ＩＩ）のように不連
続は全く発生させず滑らかな形状となることが認められ
た。
【００１４】またα≦１でなくてもα≦１．１たとえば
表２に示すφ２３のごとき値を選び、またｎｉもｄ4 ／
２ｅに近い整数値を選んだところ、不連続部は非常に小
さくなり、図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全
く無視し得る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ
応力）についても極端に大きなところは生じなかった。
表２に示すφ２３のごとき値を選び、またｎｉもｄ4 ／
２ｅに近い整数値を選んだところ、不連続部は非常に小
さくなり、図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全
く無視し得る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ
応力）についても極端に大きなところは生じなかった。
【００１５】
【表２】
【図１】トロコイド曲線を利用したロータ設計の諸元の
説明図である。
説明図である。
【図２】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図である。
大図である。
【図３】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。
【図４】この発明のロータのインナー歯形形状を示す部
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。
【図５】この発明の他の実施例を示す部分拡大図であ
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。
Ａ 基礎円直径 Ｂ 転円直径 Ｃ 軌跡円直径 ｅ 離心量 ｆｅ 離心率 ｆｃ 軌跡円比率 ｎ 基礎円比率 １ 不連続部 ２ エッジ部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年３月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 回転ポンプ用インナーロータの製造方
法
法
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、トロコイド曲線を利
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。
用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】トロ
コイド曲線を利用して回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータを製造するにあたっては、図１に示すように
基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを
与えてトロコイド曲線Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡
線としてのインナーロータ曲線ＴＣを得る。アウターロ
ータの理論曲線も得られる。
コイド曲線を利用して回転ポンプ用ロータにおけるイン
ナーロータを製造するにあたっては、図１に示すように
基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅ、軌跡円直径Ｃを
与えてトロコイド曲線Ｔ上に中心を有する円弧群の包絡
線としてのインナーロータ曲線ＴＣを得る。アウターロ
ータの理論曲線も得られる。
【０００３】しかしながら、これらの諸元の選定によっ
ては、インナーロータ曲線は図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示すようなインナーロータ歯形形状となる。
ては、インナーロータ曲線は図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示すようなインナーロータ歯形形状となる。
【０００４】図２の（Ｉ）のごとき歯形形状は実際上実
現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき歯形を
このままの形状でポンプに使用すると、同図のエッジ部
２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくなり、この
部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ性能の低
下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点が指摘さ
れていた。
現不可能であるし、また図２の（ＩＩ）のごとき歯形を
このままの形状でポンプに使用すると、同図のエッジ部
２における面圧応力（ヘルツ応力）が大きくなり、この
部分での摩耗あるいはへたりが進行し、ポンプ性能の低
下や振動、騒音の増加をもたらすという問題点が指摘さ
れていた。
【０００５】そこで、これまでは図２の（ＩＩ）のよう
なインナーロータ歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）
およびその拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図
２の（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は図３の（Ｉ
ＩＩ）のように修正したりして使用していた。
なインナーロータ歯形形状のエッジ部２を図３の（Ｉ）
およびその拡大図（ＩＩ）に示すように修正したり、図
２の（Ｉ）のような不連続部１のある歯形は図３の（Ｉ
ＩＩ）のように修正したりして使用していた。
【０００６】ところが、このような修正をすると、本来
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなく、いたずらにポンプ性能を低下させるにすぎな
かった。
のインナーロータ曲線から歯形の一部が程度の差こそあ
れ、図３の（ＩＩ）や図３の（ＩＩＩ）に示すようにδ
分だけ削り取られた形となってしまい、使用前にδ分だ
け摩耗あるいはへたりが進行した状況と何ら変わるとこ
ろがなく、いたずらにポンプ性能を低下させるにすぎな
かった。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用効果】この発明
は、上記問題点を鑑みてなされたものであり、その目的
は、不連続部やエッジ部を生じない、したがって修正の
必要もない回転ポンプ用インナーロータの製造方法を提
供することである。
は、上記問題点を鑑みてなされたものであり、その目的
は、不連続部やエッジ部を生じない、したがって修正の
必要もない回転ポンプ用インナーロータの製造方法を提
供することである。
【０００８】すなわち、この発明は、トロコイド曲線を
利用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に
おいて、基礎円直径をＡ、転円直径をＢ、軌跡円直径を
Ｃ、離心量をｅ、Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜
としたとき、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１かつＡ／Ｂが整数値の条
件を満足するようにＡ、Ｂ、Ｃおよびｅを決定すること
を特徴とする。
利用して回転ポンプのインナーロータを製造する方法に
おいて、基礎円直径をＡ、転円直径をＢ、軌跡円直径を
Ｃ、離心量をｅ、Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜
としたとき、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１かつＡ／Ｂが整数値の条
件を満足するようにＡ、Ｂ、Ｃおよびｅを決定すること
を特徴とする。
【０００９】上記条件を満足するようにＡ、Ｂ、Ｃおよ
びｅを選定すれば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示し
たような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修正
も不要とすることができたものである。
びｅを選定すれば、図２の（Ｉ）および（ＩＩ）に示し
たような不連続部やエッジ部を生じず、したがって修正
も不要とすることができたものである。
【００１０】この発明において、もしＣ／Ｋ0 の値を
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえば修正が必要な場
合でもその修正量を少なくすることができる。
１．１以下にしない場合であっても、できるだけ１．１
の値に近づけることによって、たとえば修正が必要な場
合でもその修正量を少なくすることができる。
【００１１】Ａ／Ｂは基礎円比率であり、これはインナ
ーロータの歯数となることが知られている。インナーロ
ータの歯数は整数値でなければならなので、Ａ／Ｂを整
数値とする必要がある。
ーロータの歯数となることが知られている。インナーロ
ータの歯数は整数値でなければならなので、Ａ／Ｂを整
数値とする必要がある。
【００１２】ここで、Ｃ／Ｋ0 についてさらに詳しく説
明する。便宜上、（１）式〜（１０）式をまとめて以下
に記載する。
明する。便宜上、（１）式〜（１０）式をまとめて以下
に記載する。
【００１３】
【数１】
【００１４】トロコイド曲線を利用した回転ポンプロー
タにおいて、噛み合い曲線（γ）は、インナーロータと
アウターロータとの接触点との軌跡を示すものであり、
（１）式によって表わされることが知られている。
タにおいて、噛み合い曲線（γ）は、インナーロータと
アウターロータとの接触点との軌跡を示すものであり、
（１）式によって表わされることが知られている。
【００１５】（１）式が導かれる過程を図６を用いて詳
細に説明する。図６は、インナーロータとアウターロー
タとが噛み合っている状態を示している。
細に説明する。図６は、インナーロータとアウターロー
タとが噛み合っている状態を示している。
【００１６】図６中、Ｏ0 はアウターロータの中心、Ｏ
i はインナーロータの中心、Ｂはアウターロータの円弧
歯の曲率中心、Ｑはインナーロータとアウターロータと
の接触点である。Ｐは、Ｂ点とＱ点とを結ぶ線がＹ軸に
交わる点であり、極座標（γ、θ）の原点となる。
i はインナーロータの中心、Ｂはアウターロータの円弧
歯の曲率中心、Ｑはインナーロータとアウターロータと
の接触点である。Ｐは、Ｂ点とＱ点とを結ぶ線がＹ軸に
交わる点であり、極座標（γ、θ）の原点となる。
【００１７】△ＰＯ0 Ｂに着目して余弦定理を適用する
と、（２）式が得られる。 基礎円半径をａ（＝Ａ／２） 転円半径をｂ（＝Ｂ／２） 軌跡円半径をｃ（＝Ｃ／２） 離心量をｅ 歯数をｎとすると、各線の長さは、（３）式〜（７）式
のようになる。
と、（２）式が得られる。 基礎円半径をａ（＝Ａ／２） 転円半径をｂ（＝Ｂ／２） 軌跡円半径をｃ（＝Ｃ／２） 離心量をｅ 歯数をｎとすると、各線の長さは、（３）式〜（７）式
のようになる。
【００１８】なお、（５）式の関係は、この分野で良く
知られているものである。たとえば、昭和３８年１２月
２５日に島津評論編集部によって発行された「島津評
論」第２０巻第４号の第１１８頁に詳しく記載されてい
る。
知られているものである。たとえば、昭和３８年１２月
２５日に島津評論編集部によって発行された「島津評
論」第２０巻第４号の第１１８頁に詳しく記載されてい
る。
【００１９】（２）式は、（８）式のようになる。
（８）式をγについて解くと、（９）式および（１０）
式のようになる。
（８）式をγについて解くと、（９）式および（１０）
式のようになる。
【００２０】（１０）式を直径で表わすと、（１）式と
なる。上記の噛み合い曲線を図で表わすと図７のように
なる。θ＝０のとき、γ＜０であれば、図７の（Ｉ）に
示すように、噛み合い曲線は必ずループする。θ＝０の
とき、γ＝０またはγ＞０であれば、図７の（ＩＩ）、
（ＩＩＩ）に示すように、噛み合い曲線にループは生じ
ない。
なる。上記の噛み合い曲線を図で表わすと図７のように
なる。θ＝０のとき、γ＜０であれば、図７の（Ｉ）に
示すように、噛み合い曲線は必ずループする。θ＝０の
とき、γ＝０またはγ＞０であれば、図７の（ＩＩ）、
（ＩＩＩ）に示すように、噛み合い曲線にループは生じ
ない。
【００２１】本願発明者は、噛み合い曲線とインナーロ
ータ曲線（インナーロータの歯形曲線）との間に特別の
相関関係があることを見出した。すなわち、インナーロ
ータの曲線が図２の（Ｉ）に示すようにループを生じる
場合には、噛み合い曲線にも図７（Ｉ）に示すように必
ずループを生じる。
ータ曲線（インナーロータの歯形曲線）との間に特別の
相関関係があることを見出した。すなわち、インナーロ
ータの曲線が図２の（Ｉ）に示すようにループを生じる
場合には、噛み合い曲線にも図７（Ｉ）に示すように必
ずループを生じる。
【００２２】したがって、インナーロータ曲線が図４の
（Ｉ）に示すように、ループを生じないようにするため
には、θ＝０のとき、噛み合い曲線をγ≧０にする必要
がある。
（Ｉ）に示すように、ループを生じないようにするため
には、θ＝０のとき、噛み合い曲線をγ≧０にする必要
がある。
【００２３】そこで、（１）式において、θ＝０を代入
し、γ≧０の条件を設定する。これにより、以下に示す
（１１）式〜（１４）式が得られる。
し、γ≧０の条件を設定する。これにより、以下に示す
（１１）式〜（１４）式が得られる。
【００２４】
【数２】
【００２５】（ｎ＋１）（Ｂ−２ｅ）＝Ｋ0 であるの
で、Ｃ／Ｋ0 が１以下であれば、インナーロータ曲線に
図２の（Ｉ）に示したようなループは全く生じない。
で、Ｃ／Ｋ0 が１以下であれば、インナーロータ曲線に
図２の（Ｉ）に示したようなループは全く生じない。
【００２６】アウターロータの外径が４０ｍｍ程度のも
のにあっては、Ｃ／Ｋ0 の値が約１．１のとき、０．０
１ｍｍ程度の重複部δが発生する。実用上、回転ポンプ
としてδ≦０．０１であれば、問題が発生することはな
いので、この発明においては、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１とする
ものである。
のにあっては、Ｃ／Ｋ0 の値が約１．１のとき、０．０
１ｍｍ程度の重複部δが発生する。実用上、回転ポンプ
としてδ≦０．０１であれば、問題が発生することはな
いので、この発明においては、Ｃ／Ｋ0 ≦１．１とする
ものである。
【００２７】次にこの発明を実施例により具体的に説明
する。
する。
【００２８】
【実施例】従来から市場に出ているトロコイド曲線を利
用したロータのＣ／Ｋ0 の比率αはたとえば表１に示す
とおりである。この比率では図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示した不連続部やエッジ部の発生は避けられず、
したがって程度の差こそあってもいずれも図３に示した
ような修正を行なっていた。
用したロータのＣ／Ｋ0 の比率αはたとえば表１に示す
とおりである。この比率では図２の（Ｉ）および（Ｉ
Ｉ）に示した不連続部やエッジ部の発生は避けられず、
したがって程度の差こそあってもいずれも図３に示した
ような修正を行なっていた。
【００２９】
【表１】
【００３０】そこで、この発明においては表２に示すφ
４０のようにＣ／Ｋ0 比率がα≦１となるようなトロコ
イド諸元を選び、また歯数ｎも整数値を選んだところ、
インナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）およびそのＡ部
分の拡大図を示す図４（ＩＩ）のように不連続は全く発
生せず、滑らかな形状となることが認められた。
４０のようにＣ／Ｋ0 比率がα≦１となるようなトロコ
イド諸元を選び、また歯数ｎも整数値を選んだところ、
インナーロータ歯形形状は図４の（Ｉ）およびそのＡ部
分の拡大図を示す図４（ＩＩ）のように不連続は全く発
生せず、滑らかな形状となることが認められた。
【００３１】またα≦１でなくてもα≦１．１たとえば
表２に示すφ２３のごとき値を選び、また歯数ｎとして
整数値を選んだところ、不連続部は非常に小さくなり、
図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全く無視し得
る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ応力）につ
いても極端に大きなところは生じなかった。
表２に示すφ２３のごとき値を選び、また歯数ｎとして
整数値を選んだところ、不連続部は非常に小さくなり、
図５の（Ｉ）および（ＩＩ）に示すごとく全く無視し得
る程度になった。また接触面圧応力（ヘルツ応力）につ
いても極端に大きなところは生じなかった。
【００３２】
【表２】
【図面の簡単な説明】
【図１】トロコイド曲線を利用したロータ設計の諸元の
説明図である。
説明図である。
【図２】従来のインナーロータの歯形形状を示す部分拡
大図である。
大図である。
【図３】従来のロータのインナー歯形形状を示す部分拡
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。
大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図、（ＩＩ
Ｉ）は図２の（Ｉ）の不連続部を修正した場合の拡大図
である。
【図４】この発明のロータのインナー歯形形状を示す部
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。
分拡大図であり、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図であ
る。
【図５】この発明の他の実施例を示す部分拡大図であ
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。
り、（ＩＩ）は（Ｉ）のＡ部分拡大図である。
【図６】インナーロータとアウターロータとが噛み合っ
ている状態を示す図である。
ている状態を示す図である。
【図７】噛み合い曲線を示す図である。
【符号の説明】 Ａ 基礎円直径 Ｂ 転円直径 Ｃ 軌跡円直径 ｅ 離心量 １ 不連続部 ２ エッジ部
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】追加
【補正内容】
【図６】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】追加
【補正内容】
【図７】
Claims (1)
- 【請求項１】 トロコイド曲線を利用して回転ポンプの
インナーロータを製造する方法において、 基礎円直径Ａ、転円直径Ｂ、離心量ｅによって決定され
るトロコイド曲線Ｔ上に中心を持つ直径Ｃの軌跡円群の
包絡線をインナーロータの歯形形状とする回転ポンプ用
インナーロータの製造方法において、 離心率ｆｅをｆｅ＝ｅ／Ｂ、 軌跡円比率ｆｃをｆｃ＝Ｃ／Ｂ、 基礎円比率ｎをｎ＝Ａ／Ｂ、 Ｋ0 ＝（Ａ／Ｂ＋１）×｜Ｂ−２ｅ｜ Ｋ1 ＝（ｎ＋１）×｜１−２ｆｅ｜ としたとき、 Ｃ／Ｋ0 ≦１．１あるいはｆｃ／Ｋ1 ≦１．１を満足さ
せることを特徴とする、回転ポンプ用インナーロータの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275194A JPH06280752A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 回転ポンプ用インナーロータの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275194A JPH06280752A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 回転ポンプ用インナーロータの製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57189880A Division JPS5979083A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 回転ポンプ用ロ−タ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280752A true JPH06280752A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=12091403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2275194A Pending JPH06280752A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 回転ポンプ用インナーロータの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06280752A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008157210A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-07-10 | Yamada Seisakusho Co Ltd | オイルポンプのインナーロータ |
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| JP2013174246A (ja) * | 2013-05-13 | 2013-09-05 | Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd | 内接歯車ポンプ |
| CN106224237A (zh) * | 2016-07-15 | 2016-12-14 | 珠海格力电器股份有限公司 | 齿轮泵齿廓型线确定方法和内啮合齿轮泵 |
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| JPS5549046B2 (ja) * | 1974-05-02 | 1980-12-10 |
-
1994
- 1994-02-21 JP JP2275194A patent/JPH06280752A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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