JPH06285493A - 固定床式脱窒方法 - Google Patents
固定床式脱窒方法Info
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- JPH06285493A JPH06285493A JP7562193A JP7562193A JPH06285493A JP H06285493 A JPH06285493 A JP H06285493A JP 7562193 A JP7562193 A JP 7562193A JP 7562193 A JP7562193 A JP 7562193A JP H06285493 A JPH06285493 A JP H06285493A
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- Japan
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- organic matter
- denitrification
- concentration
- raw water
- measured
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 し尿の湿式触媒酸化処理水のように、ＴＯＣ
濃度が大きく変化する原水を固定床式脱窒処理する方法
において、有機物の添加量を確実に制御することによ
り、高水質の処理水を安定かつ効率的に得る。 【構成】 脱窒細菌の固定床３Ａが形成された脱窒素槽
３に、ＮＯｘとＢＯＤ成分とを含む原水を通水して脱窒
処理するにあたり、脱窒槽で処理された処理水の酸化還
元電位又はイオウイオン濃度を測定し、この測定値に基
いて原水に有機物を添加する一方で、脱窒槽流入のＮＯ
ｘ濃度及び有機物濃度を測定し、この測定値に基いて該
脱窒槽に流入するすべてのＮＯｘを脱窒するのに必要な
有機物の理論濃度を算出し、この理論濃度と前記有機物
測定値とを比較し、有機物測定値が該理論濃度よりも低
い場合に、両者の差に相当する有機物量の少なくとも一
部を原水に添加する。
濃度が大きく変化する原水を固定床式脱窒処理する方法
において、有機物の添加量を確実に制御することによ
り、高水質の処理水を安定かつ効率的に得る。 【構成】 脱窒細菌の固定床３Ａが形成された脱窒素槽
３に、ＮＯｘとＢＯＤ成分とを含む原水を通水して脱窒
処理するにあたり、脱窒槽で処理された処理水の酸化還
元電位又はイオウイオン濃度を測定し、この測定値に基
いて原水に有機物を添加する一方で、脱窒槽流入のＮＯ
ｘ濃度及び有機物濃度を測定し、この測定値に基いて該
脱窒槽に流入するすべてのＮＯｘを脱窒するのに必要な
有機物の理論濃度を算出し、この理論濃度と前記有機物
測定値とを比較し、有機物測定値が該理論濃度よりも低
い場合に、両者の差に相当する有機物量の少なくとも一
部を原水に添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は固定床式脱窒方法に係
り、特に、脱窒細菌の固定床が形成された脱窒槽に硝酸
性窒素（硝酸イオン）及び／又は亜硝酸性窒素（亜硝酸
イオン）とＢＯＤ成分を含む原水を、該原水に水素供与
体としての有機物を添加した後通水して脱窒処理するに
あたり、有機物添加量の制御を確実に行なって、有機性
炭素／窒素（Ｃ／Ｎ）比を最適範囲に調整することによ
り、高水質の処理水を安定的かつ効率的に得る方法に関
する。
り、特に、脱窒細菌の固定床が形成された脱窒槽に硝酸
性窒素（硝酸イオン）及び／又は亜硝酸性窒素（亜硝酸
イオン）とＢＯＤ成分を含む原水を、該原水に水素供与
体としての有機物を添加した後通水して脱窒処理するに
あたり、有機物添加量の制御を確実に行なって、有機性
炭素／窒素（Ｃ／Ｎ）比を最適範囲に調整することによ
り、高水質の処理水を安定的かつ効率的に得る方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術及び先行技術】し尿等のアンモニア及び有
機物を含む廃液の処理方法として、湿式触媒酸化処理法
が知られている。このようなアンモニア及び有機物を含
む廃液を湿式触媒酸化処理すると、処理条件によっては
低濃度の硝酸性窒素、亜硝酸性窒素及び有機性炭素を含
んだ処理水が得られる。しかして、この触媒湿式酸化処
理の処理水のような、硝酸性窒素（以下「ＮＯ3 −Ｎ」
と略称する。）及び／又は亜硝酸性窒素（以下「ＮＯ2
−Ｎ」と略称し、ＮＯ3 −Ｎ、ＮＯ2 −Ｎを「ＮＯｘ」
と総称する。）と有機性炭素を含む水は、更に、生物的
脱窒処理にて処理される。この場合、原水中のＮＯｘ、
ＢＯＤ濃度が変化すると、Ｃ／Ｎ比が変わり、安定処理
ができなくなる。このため、このＣ／Ｎ比を調整するた
めに、メタノール等の有機物を水素供与体として原水に
添加するが、その添加量は、処理水質を高く維持するた
めに、必要最小量とすることが重要である。
機物を含む廃液の処理方法として、湿式触媒酸化処理法
が知られている。このようなアンモニア及び有機物を含
む廃液を湿式触媒酸化処理すると、処理条件によっては
低濃度の硝酸性窒素、亜硝酸性窒素及び有機性炭素を含
んだ処理水が得られる。しかして、この触媒湿式酸化処
理の処理水のような、硝酸性窒素（以下「ＮＯ3 −Ｎ」
と略称する。）及び／又は亜硝酸性窒素（以下「ＮＯ2
−Ｎ」と略称し、ＮＯ3 −Ｎ、ＮＯ2 −Ｎを「ＮＯｘ」
と総称する。）と有機性炭素を含む水は、更に、生物的
脱窒処理にて処理される。この場合、原水中のＮＯｘ、
ＢＯＤ濃度が変化すると、Ｃ／Ｎ比が変わり、安定処理
ができなくなる。このため、このＣ／Ｎ比を調整するた
めに、メタノール等の有機物を水素供与体として原水に
添加するが、その添加量は、処理水質を高く維持するた
めに、必要最小量とすることが重要である。
【０００３】従来、浮遊方式の脱窒方法においては、酸
化還元電位（以下「ＯＲＰ」と称す。）とＮＯｘとに関
係があることが知られており、ＯＲＰの測定値に基いて
メタノール等の有機物の添加量を制御する方法が提案さ
れている（特公昭６３−２２８７７号、同６４−６８４
０号）。
化還元電位（以下「ＯＲＰ」と称す。）とＮＯｘとに関
係があることが知られており、ＯＲＰの測定値に基いて
メタノール等の有機物の添加量を制御する方法が提案さ
れている（特公昭６３−２２８７７号、同６４−６８４
０号）。
【０００４】また、固定床式の脱窒方法においても、Ｏ
ＲＰの測定値に基いて有機物の添加量を制御する方法が
提案された（特願平２−３０６６２２号）。
ＲＰの測定値に基いて有機物の添加量を制御する方法が
提案された（特願平２−３０６６２２号）。
【０００５】更に、このＯＲＰ測定制御法に代る方法と
して、脱窒処理水のイオウイオン（Ｓ2-イオン）濃度を
測定し、この測定値に基いて有機物の添加量を制御する
方法も提案された（特願平４−２４１８６４号）。
して、脱窒処理水のイオウイオン（Ｓ2-イオン）濃度を
測定し、この測定値に基いて有機物の添加量を制御する
方法も提案された（特願平４−２４１８６４号）。
【０００６】ところで、し尿の湿式触媒酸化処理水は、
通常、そのＴＯＣ濃度が１０ｍｇ／ｌまで、以下から数
百ｍｇ／ｌまで、非常に幅広い範囲で経日変化する。こ
のような湿式触媒酸化処理水を原水とする脱窒処理で
は、脱窒処理水のＯＲＰやＳ2-イオン濃度を計測して、
この計測値に基いて脱窒原水への有機物の添加ＯＮ−Ｏ
ＦＦ操作を制御する方法では、原水のＴＯＣ濃度の変化
に十分に有機物の添加制御が追従できず、Ｃ／Ｎ比を最
適値に調整することができない。即ち、脱窒原水のＴＯ
Ｃ濃度の変化幅は、脱窒処理水のＴＯＣの変化幅に反映
し、脱窒処理水のＴＯＣ濃度も大きく変動することとな
り、このような大きな変化幅に対しては、添加ＯＮ−Ｏ
ＦＦ操作で十分な調整を行えない。特に、ＴＯＣが著し
く高い場合には、ＯＲＰを正確に計測することが難しい
という問題もある。このため最適Ｃ／Ｎ比を確実に維持
して、高水質の処理水を安定して得ることができないと
いう欠点があった。
通常、そのＴＯＣ濃度が１０ｍｇ／ｌまで、以下から数
百ｍｇ／ｌまで、非常に幅広い範囲で経日変化する。こ
のような湿式触媒酸化処理水を原水とする脱窒処理で
は、脱窒処理水のＯＲＰやＳ2-イオン濃度を計測して、
この計測値に基いて脱窒原水への有機物の添加ＯＮ−Ｏ
ＦＦ操作を制御する方法では、原水のＴＯＣ濃度の変化
に十分に有機物の添加制御が追従できず、Ｃ／Ｎ比を最
適値に調整することができない。即ち、脱窒原水のＴＯ
Ｃ濃度の変化幅は、脱窒処理水のＴＯＣの変化幅に反映
し、脱窒処理水のＴＯＣ濃度も大きく変動することとな
り、このような大きな変化幅に対しては、添加ＯＮ−Ｏ
ＦＦ操作で十分な調整を行えない。特に、ＴＯＣが著し
く高い場合には、ＯＲＰを正確に計測することが難しい
という問題もある。このため最適Ｃ／Ｎ比を確実に維持
して、高水質の処理水を安定して得ることができないと
いう欠点があった。
【０００７】本発明は上記従来の問題点を解決し、し尿
の湿式触媒酸化処理水のように、ＴＯＣ濃度が大きく変
化する原水を固定床式脱窒処理する方法において、有機
物の添加量を確実に制御することにより、高水質の処理
水を安定かつ効率的に得ることを可能とする固定床式脱
窒方法を提供することを目的とする。
の湿式触媒酸化処理水のように、ＴＯＣ濃度が大きく変
化する原水を固定床式脱窒処理する方法において、有機
物の添加量を確実に制御することにより、高水質の処理
水を安定かつ効率的に得ることを可能とする固定床式脱
窒方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の固定床式脱窒方
法は、脱窒細菌の固定床が形成された脱窒槽に、ＮＯｘ
とＢＯＤ成分とを含む原水を通水して脱窒処理する方法
であって、該脱窒槽で処理された処理水の酸化還元電位
又はイオウイオン濃度を測定し、この測定値に基いて原
水に有機物を添加する固定床式脱窒方法において、該脱
窒槽流入水のＮＯｘ濃度及び有機物濃度を測定し、この
測定値に基いて該脱窒槽に流入するすべてのＮＯｘを脱
窒するのに必要な有機物の理論濃度を算出し、この理論
濃度と前記有機物測定値とを比較し、有機物測定値が該
理論濃度よりも低い場合に、両者の差に相当する有機物
量の少なくとも一部を原水に添加することを特徴とす
る。
法は、脱窒細菌の固定床が形成された脱窒槽に、ＮＯｘ
とＢＯＤ成分とを含む原水を通水して脱窒処理する方法
であって、該脱窒槽で処理された処理水の酸化還元電位
又はイオウイオン濃度を測定し、この測定値に基いて原
水に有機物を添加する固定床式脱窒方法において、該脱
窒槽流入水のＮＯｘ濃度及び有機物濃度を測定し、この
測定値に基いて該脱窒槽に流入するすべてのＮＯｘを脱
窒するのに必要な有機物の理論濃度を算出し、この理論
濃度と前記有機物測定値とを比較し、有機物測定値が該
理論濃度よりも低い場合に、両者の差に相当する有機物
量の少なくとも一部を原水に添加することを特徴とす
る。
【０００９】
【作用】本発明の固定床式脱窒方法においては、脱窒槽
で処理された処理水のＯＲＰ又はＳ2-イオン濃度を測定
し、この測定値に基いて原水に有機物を添加する（以
下、この添加制御を「添加制御Ｉ」と称する。）一方
で、脱窒槽流入水のＮＯｘ濃度及び有機物濃度を測定
し、この測定値に基いて脱窒槽に流入するすべてのＮＯ
ｘを脱窒するのに必要な有機物の理論濃度を算出し、こ
の理論濃度と有機物測定値とを比較して有機物測定値が
理論濃度よりも低い場合に、両者の差に相当する有機物
量の少なくとも一部を原水に添加する（以下、この添加
制御を「添加制御II」と称する。）。このように有機物
の添加を、脱窒処理水のＯＲＰ又はＳ2-イオン濃度の測
定値による添加制御Ｉと、原水中のＮＯｘの脱窒に必要
な有機物の理論濃度に対する有機物測定値の差に基く添
加制御IIとの２通りの制御を併用して行なうことによ
り、脱窒処理におけるＣ／Ｎ比を最適値に調整すること
ができる。
で処理された処理水のＯＲＰ又はＳ2-イオン濃度を測定
し、この測定値に基いて原水に有機物を添加する（以
下、この添加制御を「添加制御Ｉ」と称する。）一方
で、脱窒槽流入水のＮＯｘ濃度及び有機物濃度を測定
し、この測定値に基いて脱窒槽に流入するすべてのＮＯ
ｘを脱窒するのに必要な有機物の理論濃度を算出し、こ
の理論濃度と有機物測定値とを比較して有機物測定値が
理論濃度よりも低い場合に、両者の差に相当する有機物
量の少なくとも一部を原水に添加する（以下、この添加
制御を「添加制御II」と称する。）。このように有機物
の添加を、脱窒処理水のＯＲＰ又はＳ2-イオン濃度の測
定値による添加制御Ｉと、原水中のＮＯｘの脱窒に必要
な有機物の理論濃度に対する有機物測定値の差に基く添
加制御IIとの２通りの制御を併用して行なうことによ
り、脱窒処理におけるＣ／Ｎ比を最適値に調整すること
ができる。
【００１０】
【実施例】以下に図面を参照して本発明の一実施例につ
いて具体的に説明する。
いて具体的に説明する。
【００１１】図１は本発明の固定床式脱窒方法の一実施
例方法を示す系統図である。
例方法を示す系統図である。
【００１２】図１において、１は原水槽、２は有機物
（メタノール）貯槽、３は固定床式生物脱窒塔、４は硝
酸廃液貯槽、６はＯＲＰ計、７はｐＨ計、８はＴＯＣ
計、１０は制御器、Ｐ1 〜Ｐ4 はポンプである。
（メタノール）貯槽、３は固定床式生物脱窒塔、４は硝
酸廃液貯槽、６はＯＲＰ計、７はｐＨ計、８はＴＯＣ
計、１０は制御器、Ｐ1 〜Ｐ4 はポンプである。
【００１３】本実施例方法において、原水は配管１１、
原水槽１及びポンプＰ3 を備える配管１２を経て生物脱
窒塔３に導入され、脱窒処理水は配管１３より系外へ排
出される。
原水槽１及びポンプＰ3 を備える配管１２を経て生物脱
窒塔３に導入され、脱窒処理水は配管１３より系外へ排
出される。
【００１４】原水槽１には、メタノール貯槽２内のメタ
ノールがポンプＰ1 を備える配管１４より注入されると
共に、ポンプＰ2 を備える配管１５からも間欠注入され
るように構成されている。
ノールがポンプＰ1 を備える配管１４より注入されると
共に、ポンプＰ2 を備える配管１５からも間欠注入され
るように構成されている。
【００１５】生物脱窒塔３の固定床３Ａの上部には抜出
用配管１６が接続されており、ＯＲＰ計６により脱窒処
理水のＯＲＰが測定され、測定された水は原水槽１に戻
されるように構成されている。そして、メタノールの間
欠注入用のポンプＰ2 はこのＯＲＰ計６の測定値に基い
て制御器１０を介してＯＮ、ＯＦＦ操作されるように設
けられている。ｐＨ計７は、ＯＲＰ測定時のｐＨが一定
となるように塔３の流入水をｐＨ制御するためのもので
あり、配管１２に接続された分岐配管１７に設けられて
おり、生物脱窒塔３の流入水のｐＨ測定に用いられた水
は原水槽１に戻される。
用配管１６が接続されており、ＯＲＰ計６により脱窒処
理水のＯＲＰが測定され、測定された水は原水槽１に戻
されるように構成されている。そして、メタノールの間
欠注入用のポンプＰ2 はこのＯＲＰ計６の測定値に基い
て制御器１０を介してＯＮ、ＯＦＦ操作されるように設
けられている。ｐＨ計７は、ＯＲＰ測定時のｐＨが一定
となるように塔３の流入水をｐＨ制御するためのもので
あり、配管１２に接続された分岐配管１７に設けられて
おり、生物脱窒塔３の流入水のｐＨ測定に用いられた水
は原水槽１に戻される。
【００１６】また、原水のＴＯＣは配管１１に設けられ
たＴＯＣ計８により測定されている。そして、上記ｐＨ
計７で測定されたＮＯｘ測定値及びＴＯＣ計８で測定さ
れたＴＯＣ測定値は制御器１０に入力され、ＮＯｘ測定
値から脱窒に必要な有機物理論濃度が求められ、有機物
理論濃度＞有機物測定値の場合には、有機物理論濃度−
有機物測定値の少なくとも一部、好ましくは７０〜９５
％、より好ましくは７５〜９０％に相当するメタノール
を配管１４より原水槽１に添加するように制御器１０よ
りポンプＰ1 の作動が制御される。
たＴＯＣ計８により測定されている。そして、上記ｐＨ
計７で測定されたＮＯｘ測定値及びＴＯＣ計８で測定さ
れたＴＯＣ測定値は制御器１０に入力され、ＮＯｘ測定
値から脱窒に必要な有機物理論濃度が求められ、有機物
理論濃度＞有機物測定値の場合には、有機物理論濃度−
有機物測定値の少なくとも一部、好ましくは７０〜９５
％、より好ましくは７５〜９０％に相当するメタノール
を配管１４より原水槽１に添加するように制御器１０よ
りポンプＰ1 の作動が制御される。
【００１７】なお、本実施例方法においては、硝酸廃液
貯槽４が設けられており、原水中の有機物量が著しく多
く、ＮＯｘ量が不足することにより、脱窒処理水中に有
機物が多く残留する可能性がある場合には、制御器１０
よりポンプＰ4 の作動信号が出力され、配管１８を経て
硝酸廃液（等の窒素供給源）を原水槽１に添加すること
により、脱窒原水のＣ／Ｎ比を適値に調整し、脱窒処理
水の有機物濃度を低減するように構成されている。
貯槽４が設けられており、原水中の有機物量が著しく多
く、ＮＯｘ量が不足することにより、脱窒処理水中に有
機物が多く残留する可能性がある場合には、制御器１０
よりポンプＰ4 の作動信号が出力され、配管１８を経て
硝酸廃液（等の窒素供給源）を原水槽１に添加すること
により、脱窒原水のＣ／Ｎ比を適値に調整し、脱窒処理
水の有機物濃度を低減するように構成されている。
【００１８】図１に示す方法によれば、メタノールの注
入をポンプＰ2 による添加制御ＩとポンプＰ1 による添
加制御IIとの併用で行なうため、有機物理論濃度に対し
て、有機物測定値が著しく低い場合には、添加制御IIで
その不足量の大部分を補って脱窒原水の有機物量を最適
値に近づけ、更に、添加制御Ｉによる間欠注入にて、有
機物添加量を微調整することにより、Ｃ／Ｎ比を最適値
に調整することができる。有機物理論濃度に対して、有
機物測定値が高い場合には、添加制御IIによるメタノー
ルの注入は行なわず、添加制御Ｉのみのメタノール注入
制御のみとし、必要に応じて硝酸廃液の注入を行なう。
入をポンプＰ2 による添加制御ＩとポンプＰ1 による添
加制御IIとの併用で行なうため、有機物理論濃度に対し
て、有機物測定値が著しく低い場合には、添加制御IIで
その不足量の大部分を補って脱窒原水の有機物量を最適
値に近づけ、更に、添加制御Ｉによる間欠注入にて、有
機物添加量を微調整することにより、Ｃ／Ｎ比を最適値
に調整することができる。有機物理論濃度に対して、有
機物測定値が高い場合には、添加制御IIによるメタノー
ルの注入は行なわず、添加制御Ｉのみのメタノール注入
制御のみとし、必要に応じて硝酸廃液の注入を行なう。
【００１９】なお、添加制御IIは、例えば、有機物理論
濃度が有機物測定値よりも高い場合、その差を算出し、
求めた差に対して、予め設定した割合のメタノールが注
入されるようにポンプの作動を制御するものが挙げられ
ている。この場合、予め設定される割合は、前述の如
く、７０〜９５％、特に７５〜９０％が好ましく、この
割合が小さ過ぎても大き過ぎても、本発明による添加制
御Ｉと添加制御IIとの併用によるＣ／Ｎ比調整の改善効
果は得られない。
濃度が有機物測定値よりも高い場合、その差を算出し、
求めた差に対して、予め設定した割合のメタノールが注
入されるようにポンプの作動を制御するものが挙げられ
ている。この場合、予め設定される割合は、前述の如
く、７０〜９５％、特に７５〜９０％が好ましく、この
割合が小さ過ぎても大き過ぎても、本発明による添加制
御Ｉと添加制御IIとの併用によるＣ／Ｎ比調整の改善効
果は得られない。
【００２０】一方、添加制御Ｉは、ＯＲＰ計６の測定値
が第１の設定値を超えた場合にポンプＰ2 を稼働（Ｏ
Ｎ）させ、第２の設定値を下回った場合にポンプＰ2 を
停止（ＯＦＦ）させるなどの方法により行なうことがで
きる。なお、本実施例では原水の有機物量をＴＯＣ計８
により求めるが、原水の有機物量はＴＯＣ計の他、ＵＶ
検出等により求めることもできる。ＴＯＣ計により原水
のＴＯＣを測定する場合、原水の有機物（ＢＯＤ）は、
当該原水毎に定められる計算式によりＴＯＣ測定値から
容易に求めることができる。同様にＮＯｘ測定値からの
有機物理論濃度の算出も、当該原水毎に定められる計算
式により容易に行なうことができる。
が第１の設定値を超えた場合にポンプＰ2 を稼働（Ｏ
Ｎ）させ、第２の設定値を下回った場合にポンプＰ2 を
停止（ＯＦＦ）させるなどの方法により行なうことがで
きる。なお、本実施例では原水の有機物量をＴＯＣ計８
により求めるが、原水の有機物量はＴＯＣ計の他、ＵＶ
検出等により求めることもできる。ＴＯＣ計により原水
のＴＯＣを測定する場合、原水の有機物（ＢＯＤ）は、
当該原水毎に定められる計算式によりＴＯＣ測定値から
容易に求めることができる。同様にＮＯｘ測定値からの
有機物理論濃度の算出も、当該原水毎に定められる計算
式により容易に行なうことができる。
【００２１】また、本実施例では、添加制御ＩをＯＲＰ
計６の測定値に基いて行なうが、添加制御Ｉは、Ｈ2 Ｓ
センサー等によるＳ2-イオン濃度の測定値に基いて、脱
窒処理水のＳ2-イオンが第１の設定値を超えた場合には
ポンプＰ2 をＯＦＦとし、第２の設定値を下回った場合
にはポンプＰ2 をＯＮとすることにより行なうこともで
きる。
計６の測定値に基いて行なうが、添加制御Ｉは、Ｈ2 Ｓ
センサー等によるＳ2-イオン濃度の測定値に基いて、脱
窒処理水のＳ2-イオンが第１の設定値を超えた場合には
ポンプＰ2 をＯＦＦとし、第２の設定値を下回った場合
にはポンプＰ2 をＯＮとすることにより行なうこともで
きる。
【００２２】本発明において、メタノール等の有機物の
添加制御Ｉは、注入ポンプのＯＮ／ＯＦＦ操作の他、注
入量の増減制御により行なうこともできる。また、添加
制御IIについては、注入ポンプのＯＮ／ＯＦＦ操作と注
入量の増減制御との併用により行なうのが好ましい。
添加制御Ｉは、注入ポンプのＯＮ／ＯＦＦ操作の他、注
入量の増減制御により行なうこともできる。また、添加
制御IIについては、注入ポンプのＯＮ／ＯＦＦ操作と注
入量の増減制御との併用により行なうのが好ましい。
【００２３】以下に具体的な実施例を挙げて、本発明を
より詳細に説明する。
より詳細に説明する。
【００２４】実施例１ 図１に示す方法に従って、し尿の湿式触媒酸化処理水を
原水として脱窒処理を行なった。原水の水質変化及び脱
窒処理量は表１に示す通りである。
原水として脱窒処理を行なった。原水の水質変化及び脱
窒処理量は表１に示す通りである。
【００２５】このような処理において、有機物として５
０％メタノール水溶液を表１に示す割合で注入した。な
お、硝酸廃液の注入は行なわなかった。
０％メタノール水溶液を表１に示す割合で注入した。な
お、硝酸廃液の注入は行なわなかった。
【００２６】本実施例の原水については、 ＢＯＤ＝１．９×ＴＯＣ−１５ の関係が成立し、また、脱窒に必要な有機物量はＢＯＤ
換算で ＢＯＤ＝ＮＯ3 −Ｎ×２．７（ｍｇ／ｌ） で求められる（なお、ＮＯ2 −ＮではＢＯＤ＝ＮＯ2 −
Ｎ×１．８となる。）。
換算で ＢＯＤ＝ＮＯ3 −Ｎ×２．７（ｍｇ／ｌ） で求められる（なお、ＮＯ2 −ＮではＢＯＤ＝ＮＯ2 −
Ｎ×１．８となる。）。
【００２７】従って、例えば、「日数５」では、原水の
ＮＯ3 −Ｎが１０６ｍｇ／ｌであるので、脱窒に必要な
有機物量はＢＯＤ換算で ＢＯＤ＝１０６×２．７＝２８６ｍｇ／ｌ となる。
ＮＯ3 −Ｎが１０６ｍｇ／ｌであるので、脱窒に必要な
有機物量はＢＯＤ換算で ＢＯＤ＝１０６×２．７＝２８６ｍｇ／ｌ となる。
【００２８】一方、原水のＴＯＣ１０ｍｇ／ｌより求め
た有機物のＢＯＤ換算量は ＢＯＤ＝１．９×１０−１５＝４ｍｇ／ｌ であるので、 ２８６−４＝２８２ｍｇ−ＢＯＤ／ｌ の有機物が不足していることとなる。
た有機物のＢＯＤ換算量は ＢＯＤ＝１．９×１０−１５＝４ｍｇ／ｌ であるので、 ２８６−４＝２８２ｍｇ−ＢＯＤ／ｌ の有機物が不足していることとなる。
【００２９】これに対して、５０％メタノール水溶液の
ＢＯＤは、 ５０％メタノール水溶液＝３９０ｇ−メタノール／ｌ＝
３９０ｇ−ＢＯＤ／ｌ となる。
ＢＯＤは、 ５０％メタノール水溶液＝３９０ｇ−メタノール／ｌ＝
３９０ｇ−ＢＯＤ／ｌ となる。
【００３０】本実施例では、前記不足分の２８２ｍｇ−
ＢＯＤ／ｌの約７６％に相当する約２１４ｍｇ−ＢＯＤ
／ｌを注入するべく、ポンプＰ1 の作動により下記式よ
り算出した７．６４ｃｃ／ｍｉｎのメタノール水溶液を
注入した。
ＢＯＤ／ｌの約７６％に相当する約２１４ｍｇ−ＢＯＤ
／ｌを注入するべく、ポンプＰ1 の作動により下記式よ
り算出した７．６４ｃｃ／ｍｉｎのメタノール水溶液を
注入した。
【００３１】（２８２×８３０×０．７６）÷３９０＝
４．５６リットル／ｈｒ ＝７．６４ｃｃ／ｍｉｎ 同時に、ＯＲＰ計の測定値に基づき、９．７〜１０ｃｃ
／ｍｉｎの５０％メタノール水溶液を、ＯＲＰが−１０
０ｍＶ以上であればメタノール注入ポンプＰ2をＯＮ、
−１５０ｍＶ以下であればメタノール注入ポンプＰ2 を
ＯＦＦとして、間欠注入した。
４．５６リットル／ｈｒ ＝７．６４ｃｃ／ｍｉｎ 同時に、ＯＲＰ計の測定値に基づき、９．７〜１０ｃｃ
／ｍｉｎの５０％メタノール水溶液を、ＯＲＰが−１０
０ｍＶ以上であればメタノール注入ポンプＰ2をＯＮ、
−１５０ｍＶ以下であればメタノール注入ポンプＰ2 を
ＯＦＦとして、間欠注入した。
【００３２】同様に「日数９」においては不足する有機
物ＢＯＤ換算量は １３１×２．７−（１．９×７０−１５）＝２３５ｍｇ
−ＢＯＤ／ｌ であり、「日数５」の場合と殆ど変わらないため、上記
と同様の５０％メタノール水溶液の注入制御を継続し
た。
物ＢＯＤ換算量は １３１×２．７−（１．９×７０−１５）＝２３５ｍｇ
−ＢＯＤ／ｌ であり、「日数５」の場合と殆ど変わらないため、上記
と同様の５０％メタノール水溶液の注入制御を継続し
た。
【００３３】「日数１４」では、不足する有機物ＢＯＤ
換算量は ９７×２．７−（１．９×１６６−１５）＝−３８ｍｇ
−ＢＯＤ／ｌ と、有機物過剰となるため、ポンプＰ1 からの注入は停
止した。
換算量は ９７×２．７−（１．９×１６６−１５）＝−３８ｍｇ
−ＢＯＤ／ｌ と、有機物過剰となるため、ポンプＰ1 からの注入は停
止した。
【００３４】得られた処理水の水質を表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】比較例１ ポンプＰ1 からのメタノール水溶液の注入を行なわず、
ポンプＰ2 からの間欠注入のみとしたこと以外は実施例
１と同様にして脱窒処理を行ない、結果を表２に示し
た。
ポンプＰ2 からの間欠注入のみとしたこと以外は実施例
１と同様にして脱窒処理を行ない、結果を表２に示し
た。
【００３７】
【表２】
【００３８】表１、表２の結果から次のことが明らかで
ある。即ち、従来の脱窒処理水のＯＲＰ値に基づくメタ
ノールの間欠注入のみの比較例１では、原水のＴＯＣが
変動し、原水ＴＯＣが原水ＮＯ3 −Ｎに対して低いと処
理水のＮＯ3 ０−Ｎが高く、逆に、原水ＴＯＣが原水Ｎ
Ｏ3 −Ｎに対して高いと処理水のＴＯＣが高くなり、い
ずれの場合も高水質の処理水を得ることができない。
ある。即ち、従来の脱窒処理水のＯＲＰ値に基づくメタ
ノールの間欠注入のみの比較例１では、原水のＴＯＣが
変動し、原水ＴＯＣが原水ＮＯ3 −Ｎに対して低いと処
理水のＮＯ3 ０−Ｎが高く、逆に、原水ＴＯＣが原水Ｎ
Ｏ3 −Ｎに対して高いと処理水のＴＯＣが高くなり、い
ずれの場合も高水質の処理水を得ることができない。
【００３９】これに対して、本発明の方法に従って、原
水の測定結果から、予め有機物の不足量を求め、この不
足量の大部分を注入した上で、脱窒処理水のＯＲＰ値に
基づくメタノールの間欠注入を行なった実施例１によれ
ば、ＮＯ3 −Ｎ、ＴＯＣ共に著しく低減され、高水質処
理水を安定かつ確実に得ることができる。
水の測定結果から、予め有機物の不足量を求め、この不
足量の大部分を注入した上で、脱窒処理水のＯＲＰ値に
基づくメタノールの間欠注入を行なった実施例１によれ
ば、ＮＯ3 −Ｎ、ＴＯＣ共に著しく低減され、高水質処
理水を安定かつ確実に得ることができる。
【００４０】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の固定床式脱
窒方法によれば、有機物量が大きく変動する原水を脱窒
処理する場合において、原水の有機物添加量を最適値に
制御して、高水質の処理水を安定かつ確実に得ることが
可能とされる。
窒方法によれば、有機物量が大きく変動する原水を脱窒
処理する場合において、原水の有機物添加量を最適値に
制御して、高水質の処理水を安定かつ確実に得ることが
可能とされる。
【００４１】このような本発明の固定床式脱窒方法は、
し尿の湿式触媒酸化処理水のように、有機物量の変動幅
の大きい水を原水とする場合に極めて有効であり、本発
明の方法によれば、脱窒処理水中の残留有機物量を最小
値に抑えることにより、後工程の再曝気塔（好気性生物
濾過塔）等への流入有機物負荷量を著しく低減し、最終
処理水の水質及び処理効率の向上、処理コストの低廉化
を図ることができる。
し尿の湿式触媒酸化処理水のように、有機物量の変動幅
の大きい水を原水とする場合に極めて有効であり、本発
明の方法によれば、脱窒処理水中の残留有機物量を最小
値に抑えることにより、後工程の再曝気塔（好気性生物
濾過塔）等への流入有機物負荷量を著しく低減し、最終
処理水の水質及び処理効率の向上、処理コストの低廉化
を図ることができる。
【図１】本発明の固定床式脱窒方法の一実施例方法を説
明する系統図である。
明する系統図である。
１ 原水槽 ２ メタノール貯槽 ３ 生物脱窒塔 ４ 硝酸廃液貯槽 ６ ＯＲＰ計 ７ ｐＨ計 ８ ＴＯＣ計 １０ 制御器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 恵藤 良弘 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 脱窒細菌の固定床が形成された脱窒槽
に、硝酸性窒素及び／又は亜硝酸性窒素（以下「ＮＯ
ｘ」と総称する。）とＢＯＤ成分とを含む原水を通水し
て脱窒処理する方法であって、 該脱窒槽で処理された処理水の酸化還元電位又はイオウ
イオン濃度を測定し、この測定値に基いて原水に有機物
を添加する固定床式脱窒方法において、 該脱窒槽流入水のＮＯｘ濃度及び有機物濃度を測定し、
この測定値に基いて該脱窒槽に流入するすべてのＮＯｘ
を脱窒するのに必要な有機物の理論濃度を算出し、 この理論濃度と前記有機物測定値とを比較し、有機物測
定値が該理論濃度よりも低い場合に、両者の差に相当す
る有機物量の少なくとも一部を原水に添加することを特
徴とする固定床式脱窒方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562193A JPH06285493A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | 固定床式脱窒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562193A JPH06285493A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | 固定床式脱窒方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285493A true JPH06285493A (ja) | 1994-10-11 |
Family
ID=13581470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7562193A Pending JPH06285493A (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | 固定床式脱窒方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06285493A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005087853A (ja) * | 2003-09-17 | 2005-04-07 | Fuji Electric Systems Co Ltd | メタン発酵廃液の処理方法及び処理装置 |
| JP2009505822A (ja) * | 2005-08-24 | 2009-02-12 | パークソン コーポレーション | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| WO2013183087A1 (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-12 | 川崎重工業株式会社 | 水処理システム |
-
1993
- 1993-04-01 JP JP7562193A patent/JPH06285493A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005087853A (ja) * | 2003-09-17 | 2005-04-07 | Fuji Electric Systems Co Ltd | メタン発酵廃液の処理方法及び処理装置 |
| JP2009505822A (ja) * | 2005-08-24 | 2009-02-12 | パークソン コーポレーション | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| JP2012187587A (ja) * | 2005-08-24 | 2012-10-04 | Parkson Corp | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| WO2013183087A1 (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-12 | 川崎重工業株式会社 | 水処理システム |
| JP5848823B2 (ja) * | 2012-06-06 | 2016-01-27 | 川崎重工業株式会社 | 水処理システム |
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