JPH06285942A - 強化押出成形体 - Google Patents
強化押出成形体Info
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- JPH06285942A JPH06285942A JP4254526A JP25452692A JPH06285942A JP H06285942 A JPH06285942 A JP H06285942A JP 4254526 A JP4254526 A JP 4254526A JP 25452692 A JP25452692 A JP 25452692A JP H06285942 A JPH06285942 A JP H06285942A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 線膨張係数が小さくて剛性が高く、二次加工
が容易なだけでなく、不要になったときに、容易に再利
用可能な強化押出成形体を提供する。 【構成】 強化繊維製芯材を低発泡基材で被覆して成る
強化押出成形体。
が容易なだけでなく、不要になったときに、容易に再利
用可能な強化押出成形体を提供する。 【構成】 強化繊維製芯材を低発泡基材で被覆して成る
強化押出成形体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、線膨張係数が小さく
て剛性が高く、二次加工が容易なだけでなく、繊維強化
材料等として容易に再利用可能な強化押出成形体に関す
る。
て剛性が高く、二次加工が容易なだけでなく、繊維強化
材料等として容易に再利用可能な強化押出成形体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】押出成形体の線膨張係数を低くさせ、剛
性を向上させる方法として、基材原料に粉状もしくは繊
維状の無機フィラー(例えば、ガラス繊維、マイカ、タ
ルク、ウォラストナイト、アスベスト、セピオライト、
スラグ繊維、ゾノライト、チタン酸カリ、エレスタダイ
ト、石膏繊維、金属繊維等)や針状結晶のフィラー、木
粉等を配合した混合物を押出し成形する方法が従来から
知られているが、発泡倍率が１．１〜５倍の低発泡材料
を使用する場合には、フィラーの配合量が多くなると、
耐衝撃性が著しく低下し、さらには押出成形が不可能に
なるだけでなく、補強効果にも限度があり、押出成形機
のシリンダーやスクリュー等を摩耗損傷させるという問
題がある。
性を向上させる方法として、基材原料に粉状もしくは繊
維状の無機フィラー(例えば、ガラス繊維、マイカ、タ
ルク、ウォラストナイト、アスベスト、セピオライト、
スラグ繊維、ゾノライト、チタン酸カリ、エレスタダイ
ト、石膏繊維、金属繊維等)や針状結晶のフィラー、木
粉等を配合した混合物を押出し成形する方法が従来から
知られているが、発泡倍率が１．１〜５倍の低発泡材料
を使用する場合には、フィラーの配合量が多くなると、
耐衝撃性が著しく低下し、さらには押出成形が不可能に
なるだけでなく、補強効果にも限度があり、押出成形機
のシリンダーやスクリュー等を摩耗損傷させるという問
題がある。
【０００３】このような問題の解決策として、金属板や
金属箔と低発泡材料をインサート押出成形する方法が提
案されている(例えば、特開昭６１−２２１４３７号公
報参照)。しかしながら、この方法によって得られる強
化押出成形体には、二次加工に特殊な金属用工具を必要
とするだけでなく、再利用することが非常に困難である
という問題がある。
金属箔と低発泡材料をインサート押出成形する方法が提
案されている(例えば、特開昭６１−２２１４３７号公
報参照)。しかしながら、この方法によって得られる強
化押出成形体には、二次加工に特殊な金属用工具を必要
とするだけでなく、再利用することが非常に困難である
という問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は上記の問題
点を解決し、線膨張係数が小さくて剛性が高く、二次加
工が容易なだけでなく、繊維強化材料等として容易に再
利用可能な強化押出成形体を提供するためになされたも
のである。
点を解決し、線膨張係数が小さくて剛性が高く、二次加
工が容易なだけでなく、繊維強化材料等として容易に再
利用可能な強化押出成形体を提供するためになされたも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】即ちこの発明は、強化繊
維製芯材を低発泡基材で被覆して成る強化押出成形体に
関する。
維製芯材を低発泡基材で被覆して成る強化押出成形体に
関する。
【０００６】以下、本発明を添付図に基づいて説明す
る。図１は本発明による強化押出成形体を製造するのに
好適な金型の一態様を示す模式的正面図である。図２は
図１のＡ−Ａ線に沿った模式的断面図である。図３は図
１および図２で示される金型を用いるインサート押出成
形によって製造される強化押出成形体の模式的斜視図で
ある。図４は強化繊維製芯材の断面形態が波状の強化押
出成形体の模式的斜視図である。図５は強化繊維製芯材
の断面形態がジグザグ状の強化押出成形体の模式的斜視
図である。図６は分割した態様の強化繊維製芯材を有す
る強化押出成形体の模式的斜視図である。図７は図６の
変形態様を示す模式的斜視図である。図８は積層状に埋
設した複数の強化繊維製芯材を有する強化押出成形体の
模式的斜視図である。図９は複数本のＦＲＰロッドを埋
設した強化押出成形体の模式的斜視図である。
る。図１は本発明による強化押出成形体を製造するのに
好適な金型の一態様を示す模式的正面図である。図２は
図１のＡ−Ａ線に沿った模式的断面図である。図３は図
１および図２で示される金型を用いるインサート押出成
形によって製造される強化押出成形体の模式的斜視図で
ある。図４は強化繊維製芯材の断面形態が波状の強化押
出成形体の模式的斜視図である。図５は強化繊維製芯材
の断面形態がジグザグ状の強化押出成形体の模式的斜視
図である。図６は分割した態様の強化繊維製芯材を有す
る強化押出成形体の模式的斜視図である。図７は図６の
変形態様を示す模式的斜視図である。図８は積層状に埋
設した複数の強化繊維製芯材を有する強化押出成形体の
模式的斜視図である。図９は複数本のＦＲＰロッドを埋
設した強化押出成形体の模式的斜視図である。
【０００７】本発明による強化押出成形体(１)は、強化
繊維製芯材(２)を低発泡基材(３)で被覆して構成され
る。
繊維製芯材(２)を低発泡基材(３)で被覆して構成され
る。
【０００８】強化繊維製芯材(２)の素材としては各種の
炭素繊維、ガラス繊維およびアラミド繊維等が例示され
る。また、繊維製芯材(２)の形態としては、この種の繊
維の１種もしくは２種以上から構成される織物、編物、
不織布、ネットおよびテープ等が例示される。
炭素繊維、ガラス繊維およびアラミド繊維等が例示され
る。また、繊維製芯材(２)の形態としては、この種の繊
維の１種もしくは２種以上から構成される織物、編物、
不織布、ネットおよびテープ等が例示される。
【０００９】低発泡基材(３)としては、従来から押出成
形体、例えば建築用板等の基材として汎用されている樹
脂に適当な発泡剤を配合した発泡倍率１.１〜５.０倍、
好ましくは２.０〜３.０倍のものを適宜使用すればよ
い。この種の樹脂としてはポリ塩化ビニル樹脂、ポリエ
チレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂、
スチレン−アクリロニトリル−ブタジエン三元共重合体
およびポリカーボネート樹脂等が例示され、また、発泡
剤としては重炭酸ナトリウム、アゾジカルボンアミドお
よびｐ，ｐ’−オキシ−ビス(ベンゼンスルホニルヒド
ラジド)等が挙げられる。
形体、例えば建築用板等の基材として汎用されている樹
脂に適当な発泡剤を配合した発泡倍率１.１〜５.０倍、
好ましくは２.０〜３.０倍のものを適宜使用すればよ
い。この種の樹脂としてはポリ塩化ビニル樹脂、ポリエ
チレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂、
スチレン−アクリロニトリル−ブタジエン三元共重合体
およびポリカーボネート樹脂等が例示され、また、発泡
剤としては重炭酸ナトリウム、アゾジカルボンアミドお
よびｐ，ｐ’−オキシ−ビス(ベンゼンスルホニルヒド
ラジド)等が挙げられる。
【００１０】本発明による強化押出成形体(１)は、図１
および図２に示すようなクロスヘッドダイを用いて、挿
入口(４)から強化繊維製芯材(２)を挿入し、該芯材をテ
ール(７)、ホルダー(８)およびトーピードヘッド(９)を
経て押出口(６)から押出すと同時に、低発泡基材(３)を
注入口(５)から注入し、該基材を押出口(６)から、該芯
材が該基材によって被覆された状態で共押出成形し、両
者を一体化させることによって製造される。この場合、
芯材(２)は通常はフレキシブルであるので、金型に挿入
するに際しては、適度な張力を印加し、また、芯材(２)
は、金型に挿入する前に、低発泡基材(３)に対して良好
な相溶性を示す樹脂、例えば、低発泡基材(３)としてポ
リ塩化ビニル樹脂を用いるときには、塩化ビニル−ウレ
タン共重体樹脂でコーティングし、さらに、予熱(例え
ば１００〜２００℃)しておくのが強化繊維製芯材と低
発泡基材との接着性向上等の観点から好ましい。
および図２に示すようなクロスヘッドダイを用いて、挿
入口(４)から強化繊維製芯材(２)を挿入し、該芯材をテ
ール(７)、ホルダー(８)およびトーピードヘッド(９)を
経て押出口(６)から押出すと同時に、低発泡基材(３)を
注入口(５)から注入し、該基材を押出口(６)から、該芯
材が該基材によって被覆された状態で共押出成形し、両
者を一体化させることによって製造される。この場合、
芯材(２)は通常はフレキシブルであるので、金型に挿入
するに際しては、適度な張力を印加し、また、芯材(２)
は、金型に挿入する前に、低発泡基材(３)に対して良好
な相溶性を示す樹脂、例えば、低発泡基材(３)としてポ
リ塩化ビニル樹脂を用いるときには、塩化ビニル−ウレ
タン共重体樹脂でコーティングし、さらに、予熱(例え
ば１００〜２００℃)しておくのが強化繊維製芯材と低
発泡基材との接着性向上等の観点から好ましい。
【００１１】強化繊維製芯材(２)の断面形態は、強化押
出成形体(１)の大きさや形状および用途等に応じて適宜
選定することができる。例えば、図４〜図９に表わされ
る断面形態が挙げられる。図４および図５に示す芯材
(２)の断面形態はそれぞれ波状およびジクザク状であ
り、このような形態の芯材を用いることによって、図３
に示す態様の場合よりも、成形体(１)の強度を増大させ
ることができる。成形体(１)の幅が、例えば、１００ｍ
ｍ以上になると、図３に示す態様によっては、芯材(２)
が通過するスリットが金型内の樹脂圧でたわむため、芯
材(２)の金型への挿入が困難となる。この場合には、図
６に示すように、芯材(２)を分割するのが好ましく、こ
の態様による成形体の線膨張係数、二次収縮率および成
形性は、図３に示す態様に比べて全く遜色がない。成形
体(１)の幅が１００ｍｍ以上で、厚さが１０ｍｍ以下の
場合には、分割芯材(２)の合計幅が、成形体周長の半分
の５０％以上になるような条件下で、芯材を金型内へ挿
入するのが、線膨張係数及び二次収縮率の低減の点から
好ましい。なお、図６に示す態様の場合には、異種の芯
材、例えば、ガラスクロスとスチールペーパーまたはガ
ラスクロスとカーボンファイバークロス等を挿入するこ
とができ、これによって、補強が必要な部分を所望の程
度に適宜補強することが可能となる。
出成形体(１)の大きさや形状および用途等に応じて適宜
選定することができる。例えば、図４〜図９に表わされ
る断面形態が挙げられる。図４および図５に示す芯材
(２)の断面形態はそれぞれ波状およびジクザク状であ
り、このような形態の芯材を用いることによって、図３
に示す態様の場合よりも、成形体(１)の強度を増大させ
ることができる。成形体(１)の幅が、例えば、１００ｍ
ｍ以上になると、図３に示す態様によっては、芯材(２)
が通過するスリットが金型内の樹脂圧でたわむため、芯
材(２)の金型への挿入が困難となる。この場合には、図
６に示すように、芯材(２)を分割するのが好ましく、こ
の態様による成形体の線膨張係数、二次収縮率および成
形性は、図３に示す態様に比べて全く遜色がない。成形
体(１)の幅が１００ｍｍ以上で、厚さが１０ｍｍ以下の
場合には、分割芯材(２)の合計幅が、成形体周長の半分
の５０％以上になるような条件下で、芯材を金型内へ挿
入するのが、線膨張係数及び二次収縮率の低減の点から
好ましい。なお、図６に示す態様の場合には、異種の芯
材、例えば、ガラスクロスとスチールペーパーまたはガ
ラスクロスとカーボンファイバークロス等を挿入するこ
とができ、これによって、補強が必要な部分を所望の程
度に適宜補強することが可能となる。
【００１２】しかしながら、図６に示す態様の場合に
は、芯材(２)の間に未強化部が形成されるため、該未強
化部のシャルピー衝撃値が低下するという欠点がある
が、該欠点は、図７に示すように、芯材(２)を成形体
(１)の中央部付近において重複させて二層にすることに
よって解消される。該二層部分の幅は、成形体の物性や
コストの観点から、通常は約５〜１０ｍｍ程度である。
この場合、該二層部分の成形体(１)の厚さは、周辺の厚
さよりも２０〜５０％厚くしてもよい。
は、芯材(２)の間に未強化部が形成されるため、該未強
化部のシャルピー衝撃値が低下するという欠点がある
が、該欠点は、図７に示すように、芯材(２)を成形体
(１)の中央部付近において重複させて二層にすることに
よって解消される。該二層部分の幅は、成形体の物性や
コストの観点から、通常は約５〜１０ｍｍ程度である。
この場合、該二層部分の成形体(１)の厚さは、周辺の厚
さよりも２０〜５０％厚くしてもよい。
【００１３】成形体(１)の厚さが１０ｍｍ以上になる
と、図３に示す態様によっては、成形体の線膨張係数を
低下させることが困難となるので、図８に示すように、
複数の芯材(２)を積層状に挿入するのが好ましく、これ
によって、成形体(１)の線膨張係数を低下させると共
に、機械的強度を高めることができる。
と、図３に示す態様によっては、成形体の線膨張係数を
低下させることが困難となるので、図８に示すように、
複数の芯材(２)を積層状に挿入するのが好ましく、これ
によって、成形体(１)の線膨張係数を低下させると共
に、機械的強度を高めることができる。
【００１４】さらに、成形体の曲げに関する特性、例え
ば、曲げ応力、曲げヤング率および最大たわみ量等の特
性を向上させるためには、図９に示すような態様で、芯
材(２)として、複数本のＦＲＰロッドを配設するのが好
ましい。ＦＲＰロッドの配設パターンとしては、図９に
示すように、線状にするのが一般的であるが、交互ジグ
ザグ状にすることによって、強化効率をらさに高めるこ
とも可能である。図９に示す態様は形態の複雑な成形体
に対して特に有効であり、成形体のリブの部分の補強も
容易である。なお、図３および図９に示す態様の強化押
出成形体ＡおよびＢ並びに芯材を含まない以外はこれら
の強化押出成形体と同様の形態を有する押出成形体Ｃの
曲げに関する特性を以下の表１に示す。この場合、成形
体Ａ〜Ｃの肉厚部の厚さは１０ｍｍ、その他の部分の厚
さは１３ｍｍ、リブの長さ２０ｍｍ、成形体の幅は８０
ｍｍであり、成形体Ａの芯材(ガラス繊維クロス)の厚さ
および幅はそれぞれ０.６ｍｍおよび６０ｍｍであり、
成形体Ｂの芯材(ガラス繊維強化不飽和ポリエステルロ
ッド)の直径および挿入本数はそれぞれ１.８ｍｍおよび
３０本であり、また、低発泡基材は発泡倍率１.５〜２.
５のポリ塩化ビニル樹脂である。
ば、曲げ応力、曲げヤング率および最大たわみ量等の特
性を向上させるためには、図９に示すような態様で、芯
材(２)として、複数本のＦＲＰロッドを配設するのが好
ましい。ＦＲＰロッドの配設パターンとしては、図９に
示すように、線状にするのが一般的であるが、交互ジグ
ザグ状にすることによって、強化効率をらさに高めるこ
とも可能である。図９に示す態様は形態の複雑な成形体
に対して特に有効であり、成形体のリブの部分の補強も
容易である。なお、図３および図９に示す態様の強化押
出成形体ＡおよびＢ並びに芯材を含まない以外はこれら
の強化押出成形体と同様の形態を有する押出成形体Ｃの
曲げに関する特性を以下の表１に示す。この場合、成形
体Ａ〜Ｃの肉厚部の厚さは１０ｍｍ、その他の部分の厚
さは１３ｍｍ、リブの長さ２０ｍｍ、成形体の幅は８０
ｍｍであり、成形体Ａの芯材(ガラス繊維クロス)の厚さ
および幅はそれぞれ０.６ｍｍおよび６０ｍｍであり、
成形体Ｂの芯材(ガラス繊維強化不飽和ポリエステルロ
ッド)の直径および挿入本数はそれぞれ１.８ｍｍおよび
３０本であり、また、低発泡基材は発泡倍率１.５〜２.
５のポリ塩化ビニル樹脂である。
【００１５】
【表１】
【００１６】なお、所望により、低発泡基材(３)と相溶
性のある耐候性樹脂、例えば、低発泡基材としてポリ塩
化ビニル樹脂を用いるときは、表層用樹脂としてメタク
リル樹脂、メタアクリル−ブチルアクリレート共重合
体、スチレン−メタクリル共重合体、スチレン−アクリ
ロニトリル−アクリルゴム樹脂等によって低発泡基材
(３)の全面または一部が被覆されるような状態で、強化
繊維製芯材(２)と低発泡基材(３)を、該耐候性樹脂と共
に同時に押出成形することによって、本発明による強化
押出成形体(１)の耐候性を向上させてもよい。さらに、
低発泡基材(３)の表面の全面または一部または耐候性樹
脂層の表面の全面または一部に、所望の流れ模様を同時
成形により加飾させてもよい。
性のある耐候性樹脂、例えば、低発泡基材としてポリ塩
化ビニル樹脂を用いるときは、表層用樹脂としてメタク
リル樹脂、メタアクリル−ブチルアクリレート共重合
体、スチレン−メタクリル共重合体、スチレン−アクリ
ロニトリル−アクリルゴム樹脂等によって低発泡基材
(３)の全面または一部が被覆されるような状態で、強化
繊維製芯材(２)と低発泡基材(３)を、該耐候性樹脂と共
に同時に押出成形することによって、本発明による強化
押出成形体(１)の耐候性を向上させてもよい。さらに、
低発泡基材(３)の表面の全面または一部または耐候性樹
脂層の表面の全面または一部に、所望の流れ模様を同時
成形により加飾させてもよい。
【００１７】本発明による強化押出成形体(１)の断面形
態、即ち押出口(６)の断面形態は特に限定的ではなく、
使用目的に応じて適宜選定すればよい。
態、即ち押出口(６)の断面形態は特に限定的ではなく、
使用目的に応じて適宜選定すればよい。
【００１８】本発明による強化押出成形体(１)は、粉砕
が比較的容易な強化繊維製芯材(２)が低発泡基材(３)中
に被覆埋設されて構成されるので、不要になって廃棄処
分されるときには、該成形体をそのまま粉砕処理に付す
ことによって、例えば、各種の成形体等の原料として有
用な繊維強化材料として再利用することができる。
が比較的容易な強化繊維製芯材(２)が低発泡基材(３)中
に被覆埋設されて構成されるので、不要になって廃棄処
分されるときには、該成形体をそのまま粉砕処理に付す
ことによって、例えば、各種の成形体等の原料として有
用な繊維強化材料として再利用することができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例によってさらに説明す
る。実施例１ 図１および図２に示す金型を使用して、図３に示すよう
な形態を有する強化押出成形体を製造した。この場合、
強化繊維製芯材(２)としては、塩化ビニル−ウレタン共
重合体樹脂エマルジョンで表面処理して目止めしたガラ
ス繊維クロス(ロービングクロス)[ユニチカユーエムグ
ラス株式会社製「Ｎ６６０Ｄ１０４」]を使用し、該ガラ
ス繊維クロスは、挿入口(４)から挿入する直前におい
て、表面温度が１５０〜１７０℃になるように赤外線ヒ
ーターまたは熱風ヒーターを用いて予備加熱すると共
に、テンション調整用ロールを用いて一定の張力(１０k
g〜２０kg／４５mm巾当り)を印加した。また、低発泡基
材(３)としては、発泡剤として重炭酸ナトリウムを３.
０重量部含有するポリ塩化ビニル樹脂(重合度:７００)
を用い、押出機としては４５m／mのコニカルツイン押出
機を使用した。なお、ガラス繊維クロスの移送速度およ
びポリ塩化ビニル樹脂の供給速度はそれぞれ、１.０ｍ
／minおよび１.１〜１.２ｍ／minに調整した。上記の製
造条件により、発泡倍率２.３〜２.８、比重０.５０〜
０.６０および線膨張係数２．０〜２．５×１０-5１／
℃(ガラス繊維クロスを挿入しない同材質の押出成形体
(以下、未強化品という)の線膨張係数は５．０〜５．５
×１０-5１／℃である)を有する強化押出成形体が得ら
れた。また、そのシャルピー衝撃強度(ノッチなし)(Ｊ
ＩＳ Ｋ ７１１１)は４０〜５０kg・cm／cm2で、未強
化品の２．０〜２．５倍の強度があった。さらに、二次
収縮率(成形時の引張応力による歪みが押出成形品中に
残存し、加熱、冷却の繰返しにより、この歪みが緩和す
ることにより、一般に長さが短くなる。この程度を二次
収縮率という)は０．０２〜０．０３％で、未強化品の
約１／１０であった。この押出成形体は建築用内外装
材、エクステリア材および土木資材等として有用なもの
である。なお、上記の製法においては、表面処理剤であ
らかじめ表面処理したガラス繊維クロスを強化繊維製芯
材として使用したが、表面未処理のクロス状またはテー
プ状の強化繊維製芯材を、押出成形の前工程において、
連続的に表面処理剤浴中を通過させ、次いで、熱風乾燥
機内を通した後、押出ダイスに供給してもよい。
る。実施例１ 図１および図２に示す金型を使用して、図３に示すよう
な形態を有する強化押出成形体を製造した。この場合、
強化繊維製芯材(２)としては、塩化ビニル−ウレタン共
重合体樹脂エマルジョンで表面処理して目止めしたガラ
ス繊維クロス(ロービングクロス)[ユニチカユーエムグ
ラス株式会社製「Ｎ６６０Ｄ１０４」]を使用し、該ガラ
ス繊維クロスは、挿入口(４)から挿入する直前におい
て、表面温度が１５０〜１７０℃になるように赤外線ヒ
ーターまたは熱風ヒーターを用いて予備加熱すると共
に、テンション調整用ロールを用いて一定の張力(１０k
g〜２０kg／４５mm巾当り)を印加した。また、低発泡基
材(３)としては、発泡剤として重炭酸ナトリウムを３.
０重量部含有するポリ塩化ビニル樹脂(重合度:７００)
を用い、押出機としては４５m／mのコニカルツイン押出
機を使用した。なお、ガラス繊維クロスの移送速度およ
びポリ塩化ビニル樹脂の供給速度はそれぞれ、１.０ｍ
／minおよび１.１〜１.２ｍ／minに調整した。上記の製
造条件により、発泡倍率２.３〜２.８、比重０.５０〜
０.６０および線膨張係数２．０〜２．５×１０-5１／
℃(ガラス繊維クロスを挿入しない同材質の押出成形体
(以下、未強化品という)の線膨張係数は５．０〜５．５
×１０-5１／℃である)を有する強化押出成形体が得ら
れた。また、そのシャルピー衝撃強度(ノッチなし)(Ｊ
ＩＳ Ｋ ７１１１)は４０〜５０kg・cm／cm2で、未強
化品の２．０〜２．５倍の強度があった。さらに、二次
収縮率(成形時の引張応力による歪みが押出成形品中に
残存し、加熱、冷却の繰返しにより、この歪みが緩和す
ることにより、一般に長さが短くなる。この程度を二次
収縮率という)は０．０２〜０．０３％で、未強化品の
約１／１０であった。この押出成形体は建築用内外装
材、エクステリア材および土木資材等として有用なもの
である。なお、上記の製法においては、表面処理剤であ
らかじめ表面処理したガラス繊維クロスを強化繊維製芯
材として使用したが、表面未処理のクロス状またはテー
プ状の強化繊維製芯材を、押出成形の前工程において、
連続的に表面処理剤浴中を通過させ、次いで、熱風乾燥
機内を通した後、押出ダイスに供給してもよい。
【００２０】
【発明の効果】本発明による強化押出成形体は、線膨張
係数が小さくて剛性が高く、二次加工が容易なため、種
々の分野において、例えば、建築用板、土木用資材、景
観材料、水処理材、車両資材および運搬資材(パレット
など)等として汎用し得る成形体である。さらに、該成
形体は、その二次収縮を極小にすることができるので、
とくに屋外で使用され、昼夜の温度差が繰返し与えられ
ても収縮しない建築用板として使用できる。また、不要
となった該強化押出成形体は、環境汚染をもたらす廃棄
物として処分されることなく、粉砕等の簡易な加工処理
によって、例えば、各種の成形体等の原料として有用な
繊維強化材料等として再使用でき、資源の有効利用の要
請にも応えることができる。
係数が小さくて剛性が高く、二次加工が容易なため、種
々の分野において、例えば、建築用板、土木用資材、景
観材料、水処理材、車両資材および運搬資材(パレット
など)等として汎用し得る成形体である。さらに、該成
形体は、その二次収縮を極小にすることができるので、
とくに屋外で使用され、昼夜の温度差が繰返し与えられ
ても収縮しない建築用板として使用できる。また、不要
となった該強化押出成形体は、環境汚染をもたらす廃棄
物として処分されることなく、粉砕等の簡易な加工処理
によって、例えば、各種の成形体等の原料として有用な
繊維強化材料等として再使用でき、資源の有効利用の要
請にも応えることができる。
【図１】 本発明による強化押出成形体を製造するのに
好適な金型の一態様を示す模式的正面図である。
好適な金型の一態様を示す模式的正面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線に沿った模式的断面図であ
る。
る。
【図３】 図１および図２で示される金型を用いるイン
サート押出成形によって製造される強化押出成形体の模
式的斜視図である。
サート押出成形によって製造される強化押出成形体の模
式的斜視図である。
【図４】 強化繊維製芯材の断面形態が波状の強化押出
成形体の模式的斜視図である。
成形体の模式的斜視図である。
【図５】 強化繊維製芯材の断面形態がジグザグ状の強
化押出成形体の模式的斜視図である。
化押出成形体の模式的斜視図である。
【図６】 分割した態様の強化繊維製芯材を有する強化
押出成形体の模式的斜視図である。
押出成形体の模式的斜視図である。
【図７】 図６の変形態様を示す模式的斜視図である。
【図８】 積層状に埋設した複数の強化繊維製芯材を有
する強化押出成形体の模式的斜視図である。
する強化押出成形体の模式的斜視図である。
【図９】 複数本のＦＲＰロッドを埋設した強化押出成
形体の模式的斜視図である。
形体の模式的斜視図である。
１ 強化押出成形体 ２ 強化繊維製芯材 ３ 低発泡基材 ４ 挿入口 ５ 注入口 ６ 押出口 ７ テール ８ ホルダー ９ トーピードヘッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:06 (72)発明者 森松 禎文 大阪府大阪市中央区久太郎町２−４−31 倉敷紡績株式会社大阪本社内 (72)発明者 岸野 博史 大阪府大阪市中央区久太郎町２−４−31 倉敷紡績株式会社大阪本社内 (72)発明者 平山 貴之 大阪府大阪市中央区久太郎町２−４−31 倉敷紡績株式会社大阪本社内
Claims (3)
- 【請求項１】 強化繊維製芯材を低発泡基材で被覆して
成る強化押出成形体。 - 【請求項２】 請求項１記載の成形体の表面の全面また
は一部を耐候性樹脂で被覆して成る強化押出成形体。 - 【請求項３】 成形体の表面の全面または一部に流れ模
様を加飾した請求項１または２記載の強化押出成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4254526A JP2672439B2 (ja) | 1991-09-25 | 1992-09-24 | 強化押出成形体 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24565491 | 1991-09-25 | ||
| JP3-245654 | 1991-09-25 | ||
| JP4254526A JP2672439B2 (ja) | 1991-09-25 | 1992-09-24 | 強化押出成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285942A true JPH06285942A (ja) | 1994-10-11 |
| JP2672439B2 JP2672439B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=26537336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4254526A Expired - Lifetime JP2672439B2 (ja) | 1991-09-25 | 1992-09-24 | 強化押出成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2672439B2 (ja) |
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1992
- 1992-09-24 JP JP4254526A patent/JP2672439B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2672439B2 (ja) | 1997-11-05 |
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